用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法与流程

1.本发明涉及火灾防控技术领域，具体地涉及一种用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法。


背景技术：

2.在国内外，通常采用石化储罐对于原油进行储存，在石化储罐内，原油的液面与液面上方的气相空间是直接接触的，气液接触面积越大，液相挥发速率越大，造成罐内气相空间介质浓度大，在石化储罐呼吸过程中造成大量损失，同时气相中易燃组分浓度较大而导致火灾和燃爆的风险也变大。因此，当多数石化储罐密集布置，单罐容积大，总库容高，使得该区域内的火灾风险大幅提高。


技术实现要素：

3.本发明的目的是为了克服现有技术存在的问题，提供一种用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法，该方法能够有效地降低石化储罐发生火灾的风险。
4.为了实现上述目的，本发明提供一种用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法，所述火灾防控方法包括如下步骤：s1、在发生火灾前向所述石化储罐内的油液投放多个浮板，使多个所述浮板位于所述油液的液面之上并且每个所述浮板的水平高度一致；s2、控制所述浮板的数量以使多个所述浮板至少覆盖所述液面的80％；其中，所述浮板由阻燃耐火材料制成，并且所述浮板配置为能够防止所述油液进入所述浮板的内部。
5.可选的，所述浮板由轻质阻燃固体泡沫材料制成。
6.可选的，所述轻质阻燃固体泡沫材料包括聚氨酯泡沫、酚醛树脂泡沫、低密度陶瓷多孔材料中的任意一者。
7.可选的，所述轻质阻燃固体泡沫材料的阻燃剂为溴系阻燃剂、卤
–
磷阻燃剂以及无卤阻燃剂中的任意一者。
8.可选的，所述浮板包括金属壳体，所述金属壳体内部填充有无机轻质耐火材料。
9.可选的，所述金属壳体为不锈钢壳体，和/或，所述无机轻质耐火材料为膨胀珍珠岩颗粒。
10.可选的，所述金属壳体包括顶板、底板、多个侧板以及多个连接板，多个所述侧板围成正六边形结构，所述顶板和所述底板分别设置在所述正六边形结构的正上方以及正下方，所述顶板通过多个所述连接板连接每个所述侧板的上沿，所述底板通过多个所述连接板连接每个所述侧板的下沿，所述顶板、所述底板、多个所述侧板以及多个所述连接板共同限定出填充腔室，所述无机轻质耐火材料填充在所述填充腔室中。
11.可选的，所述浮板的密度小于所述油液的密度。
12.可选的，所述浮板的密度为0.2～0.6kg/m3。
13.可选的，所述浮板为轴对称结构。
14.可选的，所述浮板为中心对称结构。
15.可选的，所述浮板包括板体以及凸起结构，所述板体为平板状结构，所述凸起结构设置在所述板体的中心以使所述浮板的重心位于所述板体的中心。
16.可选的，所述板体包括顶面和底面，所述凸起结构的数量为两个，两个所述凸起结构分别设置在所述顶面的中心以及所述底面的中心。
17.可选的，所述浮板包括多个连接筋，每个所述连接筋的一端均连接至所述凸起结构的中心，每个所述连接筋的另一端均连接至所述板体的边缘，多个所述连接筋沿所述板体的周向间隔设置。
18.可选的，所述板体包括设置在所述顶面与所述底面之间的侧面，所述侧面设置为能够使相邻两个所述浮板彼此对应地相互贴合。
19.可选的，所述侧面包括第一斜面、第二斜面以及过渡面，所述过渡面的相对两端分别连接所述第一斜面和所述第二斜面，所述第一斜面、所述第二斜面以及所述过渡面沿所述板体的周向排列设置；其中，所述第一斜面和所述第二斜面均为平面，所述第一斜面和所述第二斜面均与所述顶面呈非垂直设置，并且所述第一斜面相对于所述第二斜面倾斜设置。
20.可选的，所述第一斜面相对于所述第二斜面的倾斜角度θ为55
°
～65
°
。
21.可选的，所述过渡面为螺旋状曲面。
22.可选的，所述第一斜面沿所述板体周向的长度与所述第二斜面沿所述板体周向的长度一致，所述过渡面沿所述板体周向的长度为所述第一斜面沿所述板体周向的长度的1/2。
23.可选的，所述板体为正多边形板状结构。
24.可选的，所述板体为正六边形结构。
25.通过上述技术方案，向石化储罐内的油液投放多个由阻燃耐火材料制成的浮板，使多个所述浮板至少覆盖所述油液液面的80％，并且保证每个所述浮板的水平高度基本一致(因为液面是水平的，因此能够保证每个所述浮板的水平高度基本一致)，从而能够形成有效的保护层，该保护层不但能够降低油液的挥发速率，而且还能有效降低火灾时候火焰向油液的热辐射和油液蒸发速率，进而控制火焰规模，提升灭火救援效率。本发明用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法的能够有效地降低石化储罐发生全面积火灾的风险，当石化储罐遭受雷击发生局部着火时，所述浮板在液面上能够阻断火焰向燃料的热量传输，降低燃料的蒸汽挥发速率，从而使得火焰规模得到有效抑制，并提升泡沫灭火的效率。
附图说明
26.图1是未采用本发明的用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法的液面隔热功能示意图；
27.图2是使用本发明的用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法时的液面隔热功能示意图；
28.图3是本发明的用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法所使用的浮板的一种实施方式的俯视图；
29.图4是图3的正视图；
30.图5是图4的浮板沿水平方向向左旋转60度后的示意图；
31.图6是本发明的方法应用时的俯视示意图；
32.图7是本发明的石化储罐的示意图；
33.图8是本发明的浮板采用金属壳体形式的正视图；
34.图9是图8的俯视图。
具体实施方式
35.以下结合附图对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。
36.目前，现有技术中，通常采用石化储罐对于原油进行储存，在石化储罐内，原油的液面与液面上方的气相空间是直接接触的，气液接触面积越大，液相挥发速率越大，造成罐内气相空间介质浓度大，在石化储罐呼吸过程中造成大量损失，同时气相中易燃组分浓度较大而导致火灾和燃爆的风险也变大。因此，当多数石化储罐密集布置，单罐容积大，总库容高，使得该区域内的火灾风险大幅提高。本发明为了解决现有技术存在的问题，提供了一种用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法。
37.如图1～图7所示，本发明的用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法包括如下步骤：
38.s1、在发生火灾前向石化储罐300内的油液投放多个浮板100，使多个浮板100位于油液的液面之上并且每个浮板100的水平高度一致，浮板间在界面张力作用下能够自由地紧密排列；
39.s2、控制浮板100的数量以使多个浮板100至少覆盖液面的80％；
40.其中，浮板100可以由轻质耐火固体泡沫材料制成，其中，轻质耐火固体泡沫材料能够耐1000℃高温，1000℃高温下至少3个小时不发生软化和燃烧，并且，该轻质耐火固体泡沫材料在800℃高温下能够24小时不发生软化和燃烧。
41.浮板100也可以为金属壳体内部填充无机轻质耐火材料的形式，金属壳体采用锻压和焊接而成，所述金属壳体为不锈钢壳体，所述无机轻质耐火材料为膨胀珍珠岩颗粒。具体地，如图8、图9所示，所述金属壳体包括顶板501、底板502、多个侧板503以及多个连接板504，多个所述侧板503围成正六边形结构，顶板501和底板502分别设置在该正六边形结构的正上方以及正下方，并且，顶板501通过多个连接板504连接每个侧板503的上沿，底板502通过多个连接板504连接每个侧板503的下沿，从而使得顶板501、底板502、多个侧板503以及多个连接板504共同限定出填充腔室，所述无机轻质耐火材料填充在该填充腔室中，由于无机轻质耐火材料的密度小于油液的密度，因此浮板100能够漂浮于油液的液面。顶板501、底板502、侧板503以及连接板504都设计为表面光滑的平面板状结构，这样，当多个浮板100发生压叠时，位于上层的浮板100能够沿着位于下层的浮板100的顶板501以及与该顶板501连接的连接板504滑下，最终滑落至油液的液面。应当理解的是，顶板501、底板502、侧板503以及连接板504可以设计为多种尺寸，例如，顶板501、底板502、侧板503以及连接板504的厚度设计为1～2mm，采用不锈钢材质，多个所述侧板503围成的正六边形结构的外径尺寸为18～50cm。
42.在本发明中，通过向石化储罐内的油液投放多个由阻燃耐火材料制成的浮板100，使多个浮板100至少覆盖油液液面的70％，并且保证每个浮板100的水平高度一致，从而能
够形成有效的保护层，该保护层不但能够降低油液的挥发速率，而且还能有效降低火灾时候火焰向油液的热辐射和油液蒸发速率，进而控制火焰规模，提升灭火救援效率。
43.并且，所述浮板100配置为能够防止所述油液进入所述浮板100的内部，这样就能够在石化储罐发生火灾之前将所述浮板100投入到储罐中，浮板100不会因为长时间在油液中漂浮而发生进油，从而避免了浮板100发生下沉而把石化储罐下方的出油口堵住的问题，提高了石化储罐运行的安全性。应当理解的是，可以采用多种方式防止所述油液进入所述浮板100的内部，例如，可以使用密封胶封住浮板100的缝隙，也可以将浮板100加工为一体成型结构而避免产生任何缝隙，本发明对此不作限制。
44.由于本发明是在石化储罐发生火灾前就已经向储罐中投放了多个浮板100，这就解决了无法在发生火灾时向储罐中投放浮板100的问题，消除了操作人员的安全隐患。
45.应当理解的是，可以通过多种方式使多个浮板100位于油液的液面之上并且每个浮板100的水平高度一致，例如，可以通过多个绳索分别将多个浮板100吊置在油液的液面之上并保证各个浮板100的水平高度一致，在这种实施方式中，浮板100甚至可以由金属制成。但是，在一些情况下，例如当石化储罐内温度迅速升高而石化储罐的顶盖失效时，为了能够更加方便地实施防火阻燃的工作，在本发明的一种实施方式中，浮板100的密度小于油液的密度，换言之，多个浮板100通过浮力漂浮于油液的液面之上，同时即可保证各个浮板100的水平高度一致，而且操作实施起来非常便捷，只需将一定数量的浮板100投入石化储罐中，浮板100即可在自身的重力和油液液面的张力作用下，自动平铺在油液的液面上。
46.通常，石化储罐300呈圆筒状，而无论是何种形状的浮板100，单个浮板100与石化储罐300内壁相接触的一面很难与石化储罐300的内壁完全贴合(理论上讲，只有浮板100无限小时，才能与石化储罐300的内壁完全贴合)，这就会造成浮板100与石化储罐300的内壁之间存在间隙的问题，进而影响本发明的防火效果，为了解决这个问题，在本发明的一种实施方式中，如图7所示，步骤s1包括：
47.s1-1、在石化储罐300的内壁上设置柔性物200并使柔性物200的水平高度与浮板100的水平高度保持一致；
48.s1-2、向石化储罐内的油液投放多个浮板100并使柔性物200位于石化储罐的内壁与多个浮板100之间；
49.其中，柔性物200设置为能够被浮板100挤压变形。
50.柔性物200可在浮板100挤压下发生形状变化，进而让浮板100的边缘可以嵌入柔性物200中，而柔性物200的变形也可以适应石化储罐300的内壁曲面，从而消除浮板100与石化储罐300的内壁之间存在的间隙。
51.为了保证浮板100能够有效地挤压柔性物200，需要将柔性物200设置为能够漂浮在油液的液面上，也就是说，柔性物200与浮板100处于同一水平高度，因而能够被浮板100挤压。
52.应当理解的是，柔性物200可以采用多种形式或多种材质，只要其能够漂浮在油液上即可，在本发明的一种实施方式中，可选的，柔性物200为气囊，气囊沿石化储罐的内壁的周向延伸设置，随着油液液面的运动，浮板100和气囊能够上下运动，且能很好解决间隙密封的问题。
53.油液长时间附着在在石化储罐300的内壁上会形成凝油，这些凝油难以除去，而且
这些凝油还会影响石化储罐300的使用寿命，为了解决这一问题，在本发明的一种实施方式中，所述气囊朝向所述石化储罐300内壁的一侧呈锯齿状结构，气囊随着油液液面一同升降，在升降的过程中，锯齿状结构不断地将石化储罐300内壁上的凝油刮下，从而解决了凝油难以去除的问题。
54.在一些情况下，由于气囊的表面存在凸起或凹陷结构，导致在浮板100挤压气囊时，浮板100与气囊表面无法形成良好的密封，油气或者火焰可能会从浮板100与气囊表面之间的间隙中流出，从而影响抑制挥发以及控制火势的效果。为了解决这一问题，在本发明的一种实施方式中，所述气囊背离所述石化储罐300内壁的一侧呈光滑表面结构，由于光滑表面上不存在凸起或者凹陷，因此能够尽可能地增加气囊表面与浮板100的接触面积，从而提高密封性。
55.当石化储罐300发生火灾时，对火势的控制尤为重要，因此，为了能够更加有效地抑制火势，在本发明的一种实施方式中，所述气囊内充有一定量的氮气，以维持足够的弹性。当石化储罐300发生火灾时，气囊会被烧坏，而气囊中的氮气能够被释放出来，从而起到抑制火势的作用。
56.应当理解的是，气囊可以由多种材质制成，在本发明的一种实施方式中，所述气囊由丁腈橡胶制成。之所以采用丁腈橡胶，是因为丁腈橡胶具有优异的耐油性。丁二稀单体可共聚成顺式、反式和1,2-焼基三种不同的链结构。典型的丁腈橡胶结构中反式占约78％。由于丁腈橡胶分子链结构中含有氰基,耐油性，如耐矿物油、液体燃料、动植物油和溶剂，其优于天然橡胶、氯丁橡胶和丁苯橡胶。与其他橡胶相比丁腈橡胶有更宽域的使用温度,它的长期使用温度为120℃，同时丁腈橡胶具有良好的耐低温性能,最低玻璃化温度可达-55℃。
57.另外，需要说明的是，气囊可以设计成多种形状，只要保证其能够沿石化储罐的内壁的周向延伸设置即可，例如，气囊可以设计为扁平的块状结构，块状结构中充有一定量的氮气，多个气囊沿石化储罐的内壁的周向依次紧邻排列即可视为沿石化储罐的内壁的周向延伸设置。在本发明的一种实施方式中，所述气囊呈圆筒状结构，圆筒状结构内充有一定量的氮气，另外，为了保证气囊不会被浮板100挤压而破损，所述气囊的气囊壁厚度设置为0.8～1.2mm。
58.为了使气囊具有足够的适应石化储罐内壁的形变能力，所述圆筒状结构的直径设置为100～150mm。
59.本发明的浮板包括平板状的板体110；板体110包括顶面111、底面112和侧面113，顶面111和底面112相互平行设置，侧面113分别连接顶面111的边缘和底面112的边缘；其中，浮板配置为：相邻两个浮板的侧面113能够以面接触的方式相互贴合。
60.在本发明中，由于浮板的密度小于油液的密度，因此浮板能够漂浮于油液的液面上，具体的，所述浮板100的密度为0.2～0.6kg/m3。并且，相邻两个浮板的侧面113能够以面接触的方式相互贴合，使得多个浮板能够在自身重力及油液液面张力的作用下相互拼接，面接触的方式相较于线接触的方式而言具有更好密封性，解决了油气通过相邻两个浮板的侧面113之间的间隙挥发的问题，在石化储罐发生火灾时，由于浮板的设置，能够有效地降低火焰与氧气的接触，从而实现对火势有效地控制。
61.应当理解的是，板体110可以设置为多种形式，例如圆形、椭圆形、不规则形状等，只要保证相邻两个浮板的侧面113能够以面接触的方式相互贴合即可，为了进一步提高相
邻两个浮板之间的密封性，在本发明的一种实施方式中，如图3所示，侧面113包括第一斜面1131、第二斜面1132以及过渡面1133，过渡面1133的相对两端分别连接第一斜面1131和第二斜面1132，第一斜面1131、第二斜面1132以及过渡面1133沿板体110的周向排列设置；其中，第一斜面1131和第二斜面1132均为平面，第一斜面1131和第二斜面1132均与顶面111呈非垂直设置，并且第一斜面1131相对于第二斜面1132倾斜设置。以图示的正六边形的板体110为例，板体110的每一个侧面113都具有第一斜面1131、第二斜面1132以及过渡面1133，每一个侧面113都具有位于该侧面113中部的水平轴线，该水平轴线沿该侧面113的长度方向延伸设置，第一斜面1131和第二斜面1132分别绕其所在侧面113的水平轴线旋转一定角度，从而使得第一斜面1131和第二斜面1132均与顶面111呈非垂直设置并且第一斜面1131相对于第二斜面1132倾斜设置。既然第一斜面1131相对于第二斜面1132倾斜设置，那么，为了使相邻两个浮板能够顺利地自动拼接，就需要使用过渡面1133连接第一斜面1131与第二斜面1132，从而使相邻两个浮板的侧面113能够顺畅地相对滑动。这样设置的好处是，既能够通过第一斜面1131和第二斜面1132的平面形状保证相邻两个浮板以面接触方式接合，又能够通过过渡面1133保证相邻两个浮板的侧面113能够顺畅地相对滑动。
62.应当理解的是，第一斜面1131相对于第二斜面1132的倾斜角度θ可以为任意角度，为了使相邻两个浮板的侧面113能够更加顺畅地相对滑动，在本发明的一种实施方式中，如图5所示，第一斜面1131相对于第二斜面1132的倾斜角度θ为55
°
～65
°
。
63.为了保证第一斜面1131能够顺滑地过渡到第二斜面1132，可选的，过渡面1133为螺旋状曲面，在本发明的一种实施方式中，当板体的相对两个侧面之间的距离为200mm时，以浮板中心处为坐标原点，则过渡面1133的中轴线的方程为y＝-0.00002x3 0.0042x2-0.277x 86.962。
64.由于过渡面1133为螺旋状曲面结构，若过渡面1133设置过长，则相邻两个浮板之间存在过长的线接触(两个螺旋状曲面的接触为线接触)，为了保证相邻两个浮板之间的密封性，可选的，第一斜面1131沿板体110周向的长度与第二斜面1132沿板体110周向的长度一致，过渡面1133沿板体110周向的长度为第一斜面1131沿板体110周向的长度的1/2。第一斜面1131、第二斜面1132、过渡面1133根据上述比例设置时，能够最大化保证相邻两个浮板之间的密封性，同时又使得相邻两个浮板的侧面113能够更加顺畅地相对滑动。
65.为了便于多个浮板的自动拼接，可选的，浮板包括凸起结构120，凸起结构120的数量为两个，两个凸起结构120分别设置在顶面111的中心以及底面112的中心，凸起结构120能够使浮板的重心位于中心位置，防止浮板发生倾斜，而顶面111和底面112均设置凸起结构120的设置能够保证无论浮板以何种状态置于油液中，浮板都可以水平的状态(顶面111朝上或者底面112朝上)漂浮于油液的液面上，极大地方便了浮板的实施操作。
66.将多个浮板同时投入石化储罐中时，一些浮板会呈层叠状态，为了使这些浮板能够自动地调整至同一水平面，可选的，浮板包括多个连接筋130，每个连接筋130的一端均连接至凸起结构120的中心，每个连接筋130的另一端均连接至板体110的边缘，多个连接筋130沿板体110的周向间隔设置。当一些浮板呈层叠状态时，在上方的浮板会沿着在下方的浮板的连接筋130向其边缘滑落，最终滑落至与下方的浮板呈相同水平高度，即，均处于油液的液面高度。
67.另外，凸起结构120也能够保证两个浮板在液面上不会发生压叠，在本发明的一种
实施方式中，凸起结构120的表面为光滑曲面，当在外力作用下发生两个浮板压叠时，在重力作用和液面界面张力作用下，上方的浮板能够自由沿着下方浮板的凸起结构120的光滑曲面滑下，从而重新紧密排列。而这种实施方式由于未设置连接筋130，仅仅通过凸起结构120即可实现提供重心平稳以及解决压叠问题的功能，结构简单，同时省去了连接筋130的重量，使得浮板整体的质量减轻，极大地方便了搬运以及投放工作。
68.应当理解的是，所述轻质阻燃固体泡沫材料可以包括聚氨酯泡沫、酚醛树脂泡沫、低密度陶瓷多孔材料中的任意一者，并在其中加入阻燃剂。阻燃剂可以是溴系阻燃剂，如十溴二苯乙烷、溴化环氧树脂和溴化聚苯乙烯等，也可以是卤
–
磷阻燃剂，如二溴新戊二醇磷酸酯(dbpgp)、二溴新戊二醇磷酸酯三聚氰胺盐(bpms)等，也可以是无卤阻燃剂，如磷系阻燃剂、金属氢氧化物阻燃剂(氢氧化铝、氢氧化镁等)、含氮阻燃剂(三聚氰胺氰尿酸盐、三聚氰胺磷酸盐、三聚氰胺焦磷酸盐等)。
69.如图1所示，当未采用本发明的用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法时，火焰投入到液面401的热流，一部分被液面401反射，一部分被液面401吸收，同时液面401对外界面环境有自身热辐射，若用公式表达即如下所示：液体净流入热流408＝火焰热辐射流403－液面反射热流406－液面对外热辐射流407。
70.如图2所示，当采用本发明的用于石化储罐的火灾防控和火灾抑制方法时，火焰投入到浮板100上的热流，一部分被浮板100反射，一部分被浮板100吸收，同时浮板100对外界面环境有自身热辐射，净流入浮板100的热流都通过导热传递给油液，若用公式表达即如下所示：浮板净流入热流405＝火焰热辐射流403－浮板反射热流402－浮板对外热辐射流404。
71.下面将举例说明本发明的火灾防控效果，在以下实施例中，油液以柴油为例，浮板100采用聚氨酯泡沫材质。
72.设：柴油的热流密度为q，取值1800kw/m2。柴油对火焰热辐射的吸收系数是α1，反射系数是β1，自发射率是ε1，油液温度为t1。聚氨酯泡沫对油液火焰的吸收系数α2，反射系数是β2，自发射率是ε2。油液液面的面积为a，罐内油液厚度为h，油液密度为ρ，油液比热为m，浮板温度为t2。石化储罐油液在火焰热辐射下加热时间为τ。
73.实施例一：油液裸露在火焰热辐射环境下，加热时间τ，油液温度的变化值如下：
[0074][0075]
实施例一赋值：a＝10.2m2，α1＝0.7，β1＝0.3，ε1＝0.7，h＝0.25m，ρ＝800kg/m3，m＝2000j/(kg﹒℃)，σ＝5.67*10-8
w/(m2﹒k4)，t1＝313k，t0＝300k。
[0076]
计算结果：若燃烧时间τ＝30min＝1800s，得到δt1＝5.9℃；若燃烧时间τ＝60min＝3600s，得到δt1＝11.7℃。也就是说，油液的温度将至少升高5.9℃。
[0077]
实施例二：油液液面上覆盖着聚氨酯泡沫材质的浮板，浮板的覆盖率为油液液面的80％；浮板吸收热辐射能量导致自身温度t2升高，同时自身热辐射发射率也随着温度升高而提高，由于浮板为隔热耐火材料，浮板通过导热传递给油液的热量有限，大部分能量都通过热辐射释放出去；在火焰热辐射环境下，加热时间τ，油液温度的变化值如下：
[0078][0079]
实施例二赋值：a＝10.2m2，α2＝0.2，β1＝0.8，ε2＝0.2，h＝0.25m，ρ＝800kg/m3，m＝2000j/(kg﹒℃)，σ＝5.67*10-8
w/(m2﹒k4)，t2＝313k，t0＝300k。
[0080]
计算结果：若燃烧时间τ＝30min＝1800s，得到δt2＝1.5℃；若燃烧时间τ＝60min＝3600s，得到δt2＝3.0℃。也就是说，油液的温度最多只会升高3.0℃，十分有利于火灾的控制。
[0081]
实施例三：油液液面上覆盖着聚氨酯泡沫材质的浮板，浮板的覆盖率为油液液面的90％；浮板吸收热辐射能量导致自身温度t2升高，同时自身热辐射发射率也随着温度升高而提高，由于浮板为隔热耐火材料，浮板通过导热传递给油液的热量有限，大部分能量都通过热辐射释放出去；在火焰热辐射环境下，加热时间τ，油液温度的变化值如下：
[0082][0083]
对实施例三进行赋值：a＝10.2m2，α2＝0.2，β1＝0.8，ε2＝0.2，h＝0.25m，ρ＝800kg/m3，m＝2000j/(kg﹒℃)，σ＝5.67*10-8
w/(m2﹒k4)，t2＝313k，t0＝300k。
[0084]
计算结果：若燃烧时间τ＝30min＝1800s，得到δt2＝0.9℃；若燃烧时间τ＝60min＝3600s，得到δt2＝1.9℃。也就是说，油液的温度最多只会升高1.9℃，十分有利于火灾的控制。
[0085]
实施例四：油液液面上覆盖着聚氨酯泡沫材质的浮板，浮板的覆盖率为油液液面的95％；浮板吸收热辐射能量导致自身温度t2升高，同时自身热辐射发射率也随着温度升高而提高，由于浮板为隔热耐火材料，浮板通过导热传递给油液的热量有限，大部分能量都通过热辐射释放出去；在火焰热辐射环境下，加热时间τ，油液温度的变化值如下：
[0086][0087]
对实施例四进行赋值：a＝10.2m2，α2＝0.2，β1＝0.8，ε2＝0.2，h＝0.25m，ρ＝800kg/m3，m＝2000j/(kg﹒℃)，σ＝5.67*10-8
w/(m2﹒k4)，t2＝313k，t0＝300k。
[0088]
计算结果：若燃烧时间τ＝30min＝1800s，得到δt2＝0.7℃；若燃烧时间τ＝60min＝3600s，得到δt2＝1.3℃。也就是说，油液的温度最多只会升高1.3℃，十分有利于火灾的控制。
[0089]
可见，当多数石化储罐密集布置，单罐容积大，且总库容高时，采用本发明的火灾防控方法，能够有效地降低石化储罐发生火灾的风险，并且在火灾发生时能够更好地对火势进行控制，利于灭火。
[0090]
以上结合附图详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。但这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。