基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统及其优化控制方法与流程

1.本发明属于火力发电技术领域，特别是涉及到一种基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统及其优化控制方法。


背景技术：

2.汽轮机回热系统是采用作过一部分功的蒸汽来加热进入锅炉的给水，采用抽汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，一定抽汽量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器中向冷却水放热，既避免了蒸汽的热量被循环冷却水带走，使蒸汽热量得到充分利用，热耗率下降。同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽来加热给水，提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热过程的不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少。回热系统作为火力发电机组热力系统的核心，是提高机组热经济性的重要方式之一，其运行状态的优劣，对机组及电厂的整体热经济性有着重要的影响。
3.但是，随着风电、光伏等新能源的快速发展，为了减少风电的弃风量，确保风电和光伏的上网电量，火电机组作为发电主力军承担起了参与深度调峰的任务，机组长期处于偏离设计工况的低负荷状态运行。然而汽轮机回热系统只有在设计工况下才具有最佳经济性，偏离设计工况的低负荷运行状态无法保证机组处于最佳经济状态，严重影响着机组的运行经济性。
4.为了提高机组低负荷运行的经济性，对回热系统进行优化调整，使回热系统的参数在不同的负荷下均可达到最优值具有非常重要的工程实际意义。
5.因此，现有技术中亟需一种新的方案来解决上述问题。


技术实现要素：

6.本发明所要解决的技术问题是：提供基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统及其优化控制方法，解决火力发电机组偏离设计工况时机组运行整体性能下降的问题。
7.基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统，其特征是：包括锅炉系统、高压缸系统、中压缸系统、低压缸系统、蒸汽引射及其控制系统、给水系统以及凝结水系统，
8.所述锅炉系统包括水冷壁、过热器以及再热器，所述水冷壁入口与ⅰ号高压加热器出口连接，水冷壁出口与过热器入口连接；所述过热器出口与高压缸入口连接；所述高压缸出口与再热器入口连接；所述再热器出口与中压缸入口连接；
9.所述高压缸系统包括高压缸、一段抽汽以及二段抽汽，所述一段抽汽与ⅰ号高压加热器连接；所述二段抽汽与ⅱ号高压加热器连接；
10.所述中压缸系统包括中压缸、三段抽汽、四段抽汽以及五段抽汽，所述中压缸的出口与低压缸的入口连接，所述三段抽汽与ⅲ号高压加热器连接，所述四段抽汽与除氧器连接；所述五段抽汽与
ⅴ
号低压加热器连接；
11.所述低压缸系统包括低压缸、六段抽汽、七段抽汽以及八段抽汽，所述低压缸的出口与凝汽器连接；所述六段抽汽与
ⅵ
号低压加热器连接；所述七段抽汽与
ⅶ
号低压加热器
连接；所述八段抽汽与
ⅷ
号低压加热器连接；
12.所述给水系统包括ⅰ号高压加热器、ⅱ号高压加热器、ⅲ号高压加热器、给水泵以及除氧器，所述ⅰ号高压加热器、ⅱ号高压加热器以及ⅲ号高压加热器顺次连接，所述给水泵设置在除氧器与ⅲ号高压加热器之间；
13.所述凝结水系统包括
ⅴ
号低压加热器、
ⅵ
号低压加热器、
ⅶ
号低压加热器、
ⅷ
号低压加热器、凝结水泵以及凝汽器，所述
ⅴ
号低压加热器、
ⅵ
号低压加热器、
ⅶ
号低压加热器以及
ⅷ
号低压加热器顺次连接；所述凝结水泵设置在凝汽器与
ⅷ
号低压加热器之间；
14.所述蒸汽引射及其控制系统包括蒸汽引射器、计算控制系统、流量测量系统、压力测量系统、以及温度测量系统，所述蒸汽引射器包括执行机构、引射蒸汽入口、被引射蒸汽入口以及引射装置出口，蒸汽引射器与计算控制系统连接，其入口与主蒸汽连接，出口与ⅰ号高压加热器连接，所述流量测量系统、压力测量系统、以及温度测量系统均与计算控制系统连接。
15.所述一段抽汽、二段抽汽、三段抽汽、四段抽汽、五段抽汽、六段抽汽、七段抽汽以及八段抽汽的抽汽管道上均设置有抽汽逆止门和抽汽电动门。
16.基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热优化控制方法，其特征是：应用所述的基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统，包括以下步骤，且以下步骤顺次进行
17.步骤一、数据采集
18.利用功率测量系统、压力测量系统、温度测量系统和流量测量系统实时测量功率、给水压力、给水温度、ⅰ号高压加热器入口温度、给水流量、主蒸汽压力、主蒸汽温度、主蒸汽流量、高压缸排汽压力、高压缸排汽温度、高压缸排汽流量、再热蒸汽压力、再热蒸汽温度、主蒸汽至蒸汽引射及其控制系统，计算给水温度和主蒸汽至引射系统流量对机组经济指标影响大小，根据蒸汽引射器投入后对煤耗影响值最大为目标调整蒸汽引射器的执行机构，控制主蒸汽至引射系统的流量和给水温度；
19.步骤二、机组运行指标计算
20.根据所述步骤一采集的数据，以及通过计算控制系统中输入的国际标准化委员会iapws
‑
if97公式获得的焓值，计算引射系统不投入时机组的热耗率为
[0021][0022]
式中：q为汽轮机组热耗率，kj/(kw
·
h)；n
t
为发电机输出有功功率，mw；g
ms
为主蒸汽流量，t/h；g
fw
为给水流量，t/h；g
hrh
为高压缸排汽流量，t/h；h(p
ms
,t
ms
)为主蒸汽焓，kj/kg；h(p
fw
,t
fw
)为给水焓，kj/kg；h(p
hrh
,t
hrs
)为再热蒸汽焓，kj/kg；h(p
crh
,t
crh
)为高压缸排汽焓，kj/kg；
[0023]
根据热耗率计算机组的发电煤耗为
[0024][0025]
式中：b
f
为发电煤耗，g/(kw
·
h)；η
b
为锅炉效率，％；r
h
为热功当量值，取4.1868kg/kcal；η
gd
为管道效率，％；
[0026]
计算投入引射系统后给水温度对发电煤耗的影响系数以及引射系统消耗的主蒸汽流量对发电煤耗的影响系数，
[0027]
引射系统投入后给水温度对发电煤耗的影响计算
[0028][0029]
式中：μ为引射系统引射比；g
ys
为引射主蒸汽流量，t/h；g1为引射后的一段抽汽流量，t/h；
[0030]
g
ys
g(h(p
ms
,t
ms
)
‑
h(p'1)) g1g(h(p1,t1)
‑
h(p'1))＝g
fw
g(t'
fw
‑
t2)gr
h
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
(4)
[0031]
式中：h(p'1)为引射系统出口压力对应的饱和水焓，kj/kg；h(p1,t1)为一段抽汽焓，kj/kg；t2为1号高加入口水温，℃；t'
fw
为引射系统投入后给水温度，℃；
[0032][0033]
式中：δb1为引射系统投入后给水温度对发电煤耗的影响，g/(kw
·
h)。
[0034]
将式(3)和式(4)带入式(5)，得到与引射主蒸汽流量g
ys
和未投入引射系统的给水温度t
fw
相关的给水温度对发电煤耗的影响值；
[0035][0036]
引射主蒸汽流量对发电煤耗的影响计算
[0037][0038]
式中：δb2—引射系统投入后引射主蒸汽流量对发电煤耗的影响，g/(kw
·
h)；
[0039]
引射系统投入后对机组发电煤耗的影响为
[0040][0041]
式中：δb
f
—引射系统投入后对机组发电煤耗的影响，g/(kw
·
h)；
[0042]
引射系统投入后机组的发电煤耗
[0043]
b'
f
＝b
f
‑
δb
f
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
(9)
[0044]
式中：b'
f
—引射系统投入后机组发电煤耗，g/(kw
·
h)；
[0045]
步骤三、蒸汽引射控制
[0046]
设置给水温度上限值t
lim
，投入蒸汽引射；通过所述步骤二获得的δb
f
以及t'
fw
进行判断引射系统的投入状态，
[0047]
当δb
f
≥0或δb
f
＜0，且t'
fw
＜t
lim
时，增大引射装置执行机构的开度；
[0048]
当δb
f
≥0且t'
fw
＝t
lim
时，不调整引射装置执行机构的开度；当δb
f
≥0且t'
fw
＞t
lim
时，减小调整引射装置执行机构的开度直至δb
f
≥0且t'
fw
＝t
lim
；
[0049]
当δb
f
＜0且t'
fw
≥t
lim
退出蒸汽引射系统；
[0050]
蒸汽引射装置执行机构开度增加或减小后，重新计算δb
f
，与调整之前的δb
f
相比较，取δb
f
较大是执行机构的状态作为最终状态；实时输出蒸汽装置投入时发电煤耗b'
f
和
退出的发电煤耗b
f
，用于火力发电厂人员进行指标的统计及对比。
[0051]
通过上述设计方案，本发明可以带来如下有益效果：基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统及其优化控制方法，对火力发电机组的回热系统加装蒸汽引射及其控制系统，通过实时计算和控制增强回热系统的自适应性，通过回热系统的自适应性实现了提高机组低负荷运行经济性的目的。
附图说明
[0052]
以下结合附图和具体实施方式对本发明作进一步的说明：
[0053]
图1为本发明基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统结构示意图。
[0054]
图2为本发明基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统引入蒸汽引射器结构示意图。
[0055]
图3为基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热优化控制方法流程示意图。
[0056]
图4为基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热优化控制方法逻辑示意框图。
[0057]
图中1
‑
锅炉系统、2
‑
高压缸、3
‑
中压缸、4
‑
低压缸、5
‑
发电机、6
‑
凝汽器、7
‑
凝结水泵、9
‑
抽汽电动门、10
‑
抽汽逆止门、11
‑
除氧器、12
‑
给水泵、14
‑
流量测量系统、15
‑
压力测量系统、16
‑
温度测量系统、17
‑
蒸汽引射器、18
‑
计算控制系统、21
‑ⅰ
号高压加热器、22
‑ⅱ
号高压加热器、23
‑ⅲ
号高压加热器、25
‑ⅴ
号低压加热器、26
‑ⅵ
号低压加热器、27
‑ⅶ
号低压加热器、28
‑ⅷ
号低压加热器、31
‑
一段抽汽、32
‑
二段抽汽、33
‑
三段抽汽、34
‑
四段抽汽、35
‑
五段抽汽、36
‑
六段抽汽、37
‑
七段抽汽、38
‑
八段抽汽、171
‑
执行机构、172
‑
引射蒸汽入口、173
‑
被引射蒸汽入口、174
‑
引射装置出口。
具体实施方式
[0058]
基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统，如图1和图2所示，包括锅炉系统1、高压缸系统、中压缸系统、低压缸系统、蒸汽引射及其控制系统、给水系统以及凝结水系统，
[0059]
所述锅炉系统1包括水冷壁、过热器以及再热器，所述水冷壁入口与ⅰ号高压加热器21出口连接，水冷壁出口与过热器入口连接；所述过热器出口与高压缸2入口连接；所述高压缸2出口与再热器入口连接；所述再热器出口与中压缸3入口连接；
[0060]
所述高压缸系统包括高压缸2、一段抽汽31以及二段抽汽32，所述一段抽汽31与ⅰ号高压加热器21连接；所述二段抽汽32与ⅱ号高压加热器22连接；
[0061]
所述中压缸系统包括中压缸3、三段抽汽33、四段抽汽34以及五段抽汽35，所述中压缸3的出口与低压缸4的入口连接，所述三段抽汽33与ⅲ号高压加热器23连接，所述四段抽汽34与除氧器11连接；所述五段抽汽35与
ⅴ
号低压加热器25连接；
[0062]
所述低压缸系统包括低压缸4、六段抽汽36、七段抽汽37以及八段抽汽38，所述低压缸4的出口与凝汽器6连接；所述六段抽汽36与
ⅵ
号低压加热器26连接；所述七段抽汽37与
ⅶ
号低压加热器27连接；所述八段抽汽38与
ⅷ
号低压加热器28连接；
[0063]
所述给水系统包括ⅰ号高压加热器21、ⅱ号高压加热器22、ⅲ号高压加热器23、给水泵12以及除氧器11，所述ⅰ号高压加热器21、ⅱ号高压加热器22以及ⅲ号高压加热器23顺次连接，所述给水泵12设置在除氧器11与ⅲ号高压加热器23之间；
[0064]
所述凝结水系统包括
ⅴ
号低压加热器25、
ⅵ
号低压加热器26、
ⅶ
号低压加热器27、
ⅷ
号低压加热器28、凝结水泵7以及凝汽器6，所述
ⅴ
号低压加热器25、
ⅵ
号低压加热器26、
ⅶ
号低压加热器27以及
ⅷ
号低压加热器28顺次连接；所述凝结水泵7设置在凝汽器6与
ⅷ
号低压加热器28之间；
[0065]
所述蒸汽引射及其控制系统包括蒸汽引射器17、计算控制系统18、流量测量系统14、压力测量系统15、以及温度测量系统16，所述蒸汽引射器17包括执行机构171、引射蒸汽入口172、被引射蒸汽入口173以及引射装置出口174，蒸汽引射器17与计算控制系统18连接，其入口与主蒸汽连接，出口与ⅰ号高压加热器21连接，所述流量测量系统14、压力测量系统15、以及温度测量系统16均与计算控制系统18连接。
[0066]
其中，所述每个抽汽管道上均设置有抽汽逆止门10和抽汽电动门9。
[0067]
本发明的一种基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统及其优化控制方法的提出，基于以下构思：
[0068]
1.火力发电机组现有的回热系统中回热抽汽是不可调整抽汽，机组低负荷运行时，回热系统运行状态严重偏离设计值，影响机组运行经济性，将回热系统的全部抽汽或部分抽汽变为根据机组负荷可调整的抽汽，消除回热系统的不可调整性，将回热系统设计为具有自适应性，可提高机组低负荷运行的经济性；
[0069]
2.近似认为蒸汽引射装置投入后，被引射的一段抽汽流量减少时主蒸汽流量适当增加，不改变机组的发电功率，不考虑一段抽汽流量增加对后几级加热器的影响；
[0070]
3.充分考虑经济性和安全性，在引射系统的执行机构动作时，同时考虑发电煤耗和给水温度限值；
[0071]
4.同时考虑给水温度提高和引射装置投入引射蒸汽的存在对机组发电煤耗的影响，给水温度提高使发电煤耗减少，增加主蒸汽流量使发电煤耗增加，计算出水温度提高和引射装置投入引射蒸汽对发电煤耗的影响，根据两者影响数值差值控制蒸汽引射装置的执行机构开度已经蒸汽引射系统的投切。
[0072]
按照本发明的以上构思，结合现场实际运行中监测到的参数、热平衡理论、试验数据和计算机技术，进一步提出了实现本发明技术方案所遵循的原理，即：
[0073]
1.实现在线监测功率测量系统、压力测量系统、温度测量系统和流量测量系统实时测量功率、给水压力、给水温度、ⅰ号高压加热器21加入口温度、给水流量、主蒸汽压力、主蒸汽温度、主蒸汽流量、高压缸排汽压力、高压缸排汽温度、高压缸排汽流量、再热蒸汽压力、再热蒸汽温度、主蒸汽至引射系统流量现场数据；
[0074]
2.依据发电煤耗的计算公式，根据在线监测到的数据，计算机组的发电煤耗；
[0075]
3.根据引射系统投入后给水温度提升在锅炉中的吸热量减少、引射装置的质量平衡和ⅰ号高压加热器21的能量平衡，利用在线监测的数据，计算出蒸汽引射系统投入后给水温度提升对发电煤耗的影响值；
[0076]
4.根据能量平衡，计算出蒸汽引射器17利用的主蒸汽流量对发电煤耗的影响值；
[0077]
5.将给水温度提升对发电煤耗的影响值和主蒸汽流量增加对发电煤耗的影响值相减，得出的结果与给水温度限制值作为控制蒸汽引射器17的判断条件；
[0078]
6.实时输出发电煤耗计算结果。
[0079]
具体到一种基于蒸汽引射的自适应汽轮机回热系统的优化控制方法如下，如图3和图4所示，
[0080]
(a)数据采集环节
[0081]
由于火力发电机组运行和蒸汽引射系统优化是一个动态过程，即每时每刻回热系统的相关运行参数是不同的。故通过计算控制系统采集功率、给水压力、给水温度、ⅰ号高压加热器21加入口温度、给水流量、主蒸汽压力、主蒸汽温度、主蒸汽流量、高压缸排汽压力、高压缸排汽温度、高压缸排汽流量、再热蒸汽压力、再热蒸汽温度、主蒸汽至引射系统流量，用以计算火力发电机组实时发电煤耗，根据计算结果对蒸汽引射器进行控制，实现回热系统的自适应能力。
[0082]
本发明火力发电厂需要监测和收集的运行参数清单
[0083][0084][0085]
(b)机组运行经济指标的计算环节
[0086]
计算控制系统里采用了国际标准化委员会iapws
‑
if97公式，可以根据压力和温度计算介质的焓值。通过加测得到的功率、给水压力、1号高加入口温度、给水温度、给水流量、主蒸汽压力、主蒸汽温度、主蒸汽流量、高压缸排汽压力、高压缸排汽温度、高压缸排汽流量、再热蒸汽压力、再热蒸汽温度得到引射系统不投入时机组的热耗率为
[0087][0088]
式中：q—汽轮机组热耗率，kj/(kw
·
h)；n
t
—发电机输出有功功率，mw；g
ms
—主蒸汽流量，t/h；g
fw
—给水流量，t/h；g
hrh
—高压缸排汽流量，t/h；h(p
ms
,t
ms
)—主蒸汽焓，kj/kg；h(p
fw
,t
fw
)—给水焓，kj/kg；h(p
hrh
,t
hrs
)—热再热蒸汽焓，kj/kg；h(p
crh
,t
crh
)—高压缸排汽焓，kj/kg。
[0089]
根据热耗率计算机组的发电煤耗为
[0090][0091]
式中：b
f
—发电煤耗，g/(kw
·
h)；η
b
—锅炉效率，％；r
h
—热功当量值，取4.1868kg/kcal；η
gd
—管道效率，％。
[0092]
引射系统投入后，利用少量主蒸汽引射出较多的一段抽汽流量，提高1号高加的进汽流量和进汽温度，提升给水温度，因此投入引射系统后需要计算给水温度对发电煤耗的影响系数以及引射系统消耗的主蒸汽流量对发电煤耗的影响系数。
[0093]
引射系统投入后给水温度对发电煤耗的影响计算
[0094][0095]
式中：μ—引射系统引射比；g
ys
—引射主蒸汽流量，t/h；g1—引射后的一段抽汽流量，t/h。
[0096]
g
ys
g(h(p
ms
,t
ms
)
‑
h(p'1)) g1g(h(p1,t1)
‑
h(p'1))＝g
fw
g(t'
fw
‑
t2)gr
h
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
(4)
[0097]
式中：h(p'1)—引射系统出口压力对应的饱和水焓，kj/kg；h(p1,t1)—一段抽汽焓，kj/kg；t2—1号高加入口水温，℃；t'
fw
—引射系统投入后给水温度，℃。
[0098][0099]
式中：δb1—引射系统投入后给水温度对发电煤耗的影响，g/(kw
·
h)。
[0100]
将式(3)和式(4)带入式(5)，消掉引射系统投入后给水温度t'
fw
，得到与引射主蒸汽流量g
ys
和未投入引射系统的给水温度t
fw
相关的给水温度对发电煤耗的影响值。
[0101][0102]
引射主蒸汽流量对发电煤耗的影响计算
[0103][0104]
式中：δb2—引射系统投入后引射主蒸汽流量对发电煤耗的影响，g/(kw
·
h)。
[0105]
引射系统投入后对机组发电煤耗的影响为
[0106][0107]
式中：δb
f
—引射系统投入后对机组发电煤耗的影响，g/(kw
·
h)。
[0108]
引射系统投入后机组的发电煤耗
[0109]
b'
f
＝b
f
‑
δb
f
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
(9)
[0110]
式中：b'
f
—引射系统投入后机组发电煤耗，g/(kw
·
h)。
[0111]
(c)蒸汽引射系统的控制环节
[0112]
在火力发电厂中，提高给水温度可以提高发电机组效率，但当给水温度较高时，再提高给水温度，发电机组效率提高不多，而设备投资和检修费用却大大增加，因此投入蒸汽引射提高给水温度，给水温度需设置上限值t
lim
，给水温度需设置上限值t
lim
设置的原则是确保机组安全运行前提下，提高发电机组的效率的同时尽量少增检修费用，不同类型机组设置的给水温度需设置上限值t
lim
不同。
[0113]
蒸汽引射系统的控制步骤如下：
[0114]
(1)未投入引射系统时，计算控制系统采集数据，计算未投入引射系统时的发电煤耗b
f
，并对未投入引射系统时的给水温度进行存储，将此时的给水温度作为长期存储数据，在蒸汽引射装置有一次投切后更新；
[0115]
(2)投入引射系统，计算控制系统采集引射系统投入后的数据，计算引射系统投入后对机组发电煤耗的影响δb
f
；
[0116]
(3)，初始δb
f
设置为δb'
f
＝0，第一次计算后取调整前的计算值，对δb
f
和t'
fw
进行判断，决定引射系统的投入状态：当δb
f
≥δb'
f
或δb
f
＜δb'
f
，且t'
fw
＜t
lim
时，增大引射装置执行机构的开度；当δb
f
≥δb'
f
且t'
fw
＝t
lim
时，不调整引射装置执行机构的开度；当δb
f
≥δb'
f
且t'
fw
＞t
lim
时，减小调整引射装置执行机构的开度直至δb
f
≥δb'
f
且t'
fw
＝t
lim
；当δb
f
＜δb'
f
且t'
fw
≥t
lim
退出蒸汽引射系统。
[0117]
(4)蒸汽引射装置执行机构开度增加或减小后，重新计算δb
f
，与调整之前的δb
f
相比较，取δb
f
较大是执行机构的状态作为最终状态。
[0118]
(5)实时输出蒸汽装置投入时发电煤耗b'
f
和退出的发电煤耗b
f
，便于火力发电厂人员进行经济指标的统计及对比。
[0119]
本发明的计算控制系统依据自动化控制、计算机处理技术编制，是本领域计算人员所熟悉的技术。
[0120]
计算实例：
[0121]
假设一台350mw纯凝式超临界火力发电机组，给水温度上限值t
lim
为260℃，锅炉效率为90.5％，管道效率为98％，其回热系统进行了蒸汽引射的自适应改造，蒸汽引射装置的引射比μ为0.3。
[0122]
现测得进行了蒸汽引射系统投入前，该回热系统的运行参数及计算控制系统中利用国际标准化委员会iapws
‑
if97公式计算出来的焓值如下表所示：
[0123][0124]
通过测量得到的功率、给水压力、给水温度、给水流量、主蒸汽压力、主蒸汽温度、主蒸汽流量、高压缸排汽压力、高压缸排汽温度、高压缸排汽流量、再热蒸汽压力、再热蒸汽温度，在计算控制系统中利用国际标准化委员会iapws
‑
if97公式计算出给水焓值、主蒸汽焓值、高压缸排汽焓值、再热蒸汽焓值，根据公式(1)计算得到引射系统不投入时机组的热耗率为：
[0125][0126]
根据热耗率计算结果、锅炉效率、管道效率和公式(2)计算得到引射系统不投入时机组的发电煤耗为：
[0127][0128]
蒸汽引射系统投入后，回热系统的运行参数及计算控制系统中利用国际标准化委员会iapws
‑
if97公式计算出来的焓值如下表所示：
[0129][0130]
根据公式(6)及上表参数，计算得出蒸汽引射系统投入后给水温度对发电煤耗的影响值为：
[0131][0132]
根据公式(7)及上表参数，计算得出蒸汽引射系统投入后引射主蒸汽流量对发电煤耗的影响值为：
[0133][0134]
根据公式(8)计算得出蒸汽引射系统投入后对机组发电煤耗的影响值为：
[0135]
δb
f
＝16.276
‑
3.524＝12.752
[0136]
根据公式(9)计算得出蒸汽引射系统投入后机组的发电煤耗为：
[0137]
b'
f
＝315.22
‑
12.752＝302.47
[0138]
此时δb
f
＝12.752≥0且t'
fw
＝226＜t
lim
＝260，根据计算控制系统中的控制逻辑，此时增大蒸汽引射装置17执行机构171的开度，增加引射蒸汽的流量，重新计算δb
f
，直至满足停止调整蒸汽引射装置17的执行机构171，可以确保机组发电煤耗值最小，实现低负荷时回热系统处于最佳运行状态。
[0139]
以上内容是结合具体的实施方式对本发明所做的进一步说明，不能认定本发明的具体实施只局限于这些说明，对于本发明所属技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干简单推演或替换，都应当视为属于本发明的保护范围。