光学系统、镜头模组和电子设备的制作方法

1.本发明属于光学成像技术领域，尤其涉及一种光学系统、镜头模组和电子设备。


背景技术：

2.近些年来，各种搭载摄像装置的移动电子装置，包括数码相机、智能手机、笔记本电脑、平板电脑等各种便携式信息终端正在迅速发展普及。其中移动设备的便携性提升，对摄像装置的厚度提出了更高的要求，同时随着电子装置的高功能化的发展，对宽视角和高像质的需求已成为了必然趋势。
3.然而，要满足宽视角要求，必然会导致摄像装置的大型化，从而无法满足小型化要求。使用低片数成像系统结构有利于厚度减薄，但同时会导致成像像质下降，无法满足像质需求。


技术实现要素：

4.本发明的目的是提供一种光学系统、镜头模组和电子设备，能够保持高成像像质和宽视角的同时，兼具小型化和轻薄化的特点。
5.为实现本发明的目的，本发明提供了如下的技术方案：
6.第一方面，本发明提供了一种光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包含：第一透镜，具有正屈折力，所述第一透镜的物侧面于近圆周处为凸面，所述第一透镜的像侧面于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面；第二透镜，具有屈折力，所述第二透镜的物侧面于近光轴处和于近圆周处均为凸面；第三透镜，具有正屈折力，所述第三透镜的物侧面于近光轴处为凸面，所述第三透镜的像侧面于近圆周处为凹面；第四透镜，具有负屈折力，所述第四透镜的像侧面于近光轴处和于近圆周处均为凸面；第五透镜，具有屈折力，所述第五透镜的像侧面于近光轴处为凹面；第六透镜，具有正屈折力，所述第六透镜的物侧面于近光轴处和于近圆周处均为凹面，所述第六透镜的像侧面于近光轴处和于近圆周处均为凸面；第七透镜，具有屈折力，所述第七透镜的物侧面于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面；所述第七透镜的像侧面于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；第八透镜，具有屈折力，所述第八透镜的物侧面于近光轴处为凸面；所述第八透镜的像侧面于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。所述光学系统满足条件式：51＜fov/fno＜56.5；其中，fov为所述光学系统的最大视场角，fno为所述光学系统的光圈数，deg为角度单位。
7.第一透镜像侧面于光轴附近为凸面，有利于增强第一透镜的屈折力，为小广角的引入提供合理的光线入射角。第三透镜具有正屈折力，有助于缩短光学系统的总长，压缩各视场的光线走向，降低球差，满足光学系统高像质小型化的需求。第四透镜具有负屈折力，有利于弥补第三透镜边缘视场光线出射角大的问题，第四透镜物侧面于近光轴处为凹面，有利于第四透镜形成平坦的面型，降低公差敏感性，提高镜片紧凑性。第八透镜物侧面于光轴附近为凸面，有利于校正小广角产生的畸变、像散、场曲量，进而满足广角小畸变需求。第八透镜像侧面于近圆周处为凸面，能够使得光线在像面上的入射角保持在合理范围，满足
芯片匹配角需求。通过使所述光学系统满足上述关系式，可使光学系统具有一个合理的视场角与光圈数的比值，兼顾设计难度与视场角的需求，提供一种宽视角和大光圈的组合效果。低于关系式下限，宽视角与大光圈关系存在矛盾，小视角配大光圈，会增大设计难度，镜片口径进一步扩大，不利于公差敏感性的降低与组装良率的提升；大视角配小光圈，则会使得周边视场相对照度不足，解像力不足。超过关系式上限，宽视角和超大光圈的同时组合，对设计要求非常高，镜片的公差敏感性难以确保，在八片式光学成像系统中不利于组装良率的控制。
8.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：6.6＜sd82/ct8＜7.8；其中，sd82为所述第八透镜的像侧面的最大有效口径，ct8为所述第八透镜于光轴上的厚度。镜片口径与中厚的比值，可反映镜片的基本形状特性。满足上述关系式，第八透镜具有较大的口径值，同时第八透镜于光轴上的厚度(即中厚值)约束得当，第八透镜从中心到边缘整体厚度过渡平坦，厚薄比均匀，具有良好的工艺性，模具成型风险低。超过关系式上限，镜片容易呈口径大中厚小的形状，中厚小十分不利于大口径镜片的生产，工艺性风险高。
9.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：6.3＜sd72/ct7＜7.8；其中，sd72为所述第七透镜的像侧面的最大有效口径，ct7为所述第七透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式，第七透镜具有较大的口径值，同时第七透镜于光轴上的厚度(即中厚值)约束得当，第七透镜从中心到边缘整体厚度过渡平坦，厚薄比均匀，易于成型加工。
10.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：4＜|r61/r62|＜92；其中，r61为所述第六透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，r62为所述第六透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。曲率半径的大小即呈现了透镜中心附近的面型变化趋势，满足上述关系式，使得第六透镜具有较合理的物侧面与像侧面的曲率半径差异，即物侧面曲率半径大于像侧面曲率半径，使得第六透镜呈类“d”的形状，此形状具有较小的像差引入，对于全视场光线均能以较小的角度偏折，公差敏感好。|超过关系式上限，第六透镜的物侧面接近于平面，对像差的改善作用不明显，且像侧面曲率半径易进一步缩小，形成中心凸出明显的形状，可能会带来不易改善的镜片内反鬼像，影响成像纯净度。
11.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：|r21/r22|＜1.2；其中，r21为所述第二透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，r22为所述第二透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。满足上述关系式，第二透镜具有较合理的物侧面与像侧面的曲率半径差异，第二透镜的物侧面与像侧面面型变化小，折光效果良好，有助于降低工艺难度和公差敏感性。
12.一种实施方式中，所述光学系统还包括光阑，所述光阑位于所述第一透镜和所述第二透镜之间，所述光学系统满足条件式：2＜|f1/f|＜37；其中，f1为所述第一透镜的焦距，f为所述光学系统的有效焦距。通过使光阑位于第一透镜与第二透镜之间，可以提供较宽的视角，且相比于光阑前置的结构，避免了宽视角和前置光阑带来的第一透镜面型不佳的现象。此外，第一透镜可以具备多种面型，同时兼顾宽视角光线在入瞳位置的角度收缩，避免引入较大的畸变和球差。满足上述关系式，第一透镜在透镜组中屈折力分配得当，面型变化灵活，可支持较大视场角，像差引入量少，易于整体镜组的像差校正和像质平衡。
13.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：0.8＜(et2 et3 et4)/(ct2 ct3 ct4)＜1.0；其中，et2为所述第二透镜的物侧面有效口径处至所述第二透镜的像侧面有效口径处于光轴方向上的距离，et3为所述第三透镜的物侧面有效口径处至所述第三透镜的
像侧面有效口径处于光轴方向上的距离，et4为所述第四透镜的物侧面有效口径处至所述第四透镜的像侧面有效口径处于光轴方向上的距离，ct2为所述第二透镜于光轴上的厚度，ct3为所述第三透镜于光轴上的厚度，ct4为所述第四透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式，第二透镜、第三透镜、第四透镜的边厚(即各透镜于圆周上的厚度)之和小于中厚之和，说明第二透镜、第三透镜和第四透镜的组合可类似于中厚大于边厚的正透镜，起着一定的正屈折力作用，将大角度入射光线平顺下来，再由第五透镜向外延伸。此外，前透镜组面型简单，变化量小，像差引入量可控，不会给第七透镜和第八透镜带来像差校正的压力，面型简单在工艺性和公差敏感性方面也有较好的帮助。
14.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：0.02＜sd52/r51＜0.25；其中，sd52为所述第五透镜的像侧面的最大有效口径，r51为所述第五透镜的物侧面于光轴处的曲率半径。满足上述关系式，第五透镜的像侧面的有效口径明显小于曲率半径，且曲率半径保持着较大的水平，说明第五透镜的面型呈较平坦的态势，中心到有效径的厚薄比变化小，且镜片均匀，使得工艺性良好，公差敏感性低。超过关系式上限，第五透镜的像侧面曲率半径会明显缩小，面型上变化剧烈，不易成型，且复杂面型会引入过多的像差，不利于提升整体透镜组的像差平衡和像质。
15.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：0.9＜(ct23 ct34 ct45 ct56 ct67 ct78)/ffl＜1.35；其中，ct23为所述第二透镜和所述第三透镜于光轴上的间隔距离，ct34为所述第三透镜和所述第四透镜于光轴上的间隔距离，ct45为所述第四透镜和所述第五透镜于光轴上的间隔距离，ct56为所述第五透镜和所述第六透镜于光轴上的间隔距离，ct67为所述第六透镜和所述第七透镜于光轴上的间隔距离，ct78为所述第七透镜和所述第八透镜于光轴上的间隔距离，ffl为所述第八透镜的像侧面到所述成像面于光轴上的最小距离。满足上述关系式，可有效控制光学系统各透镜间隙与后焦大小，保持光学系统良好的紧凑性，有利于八片式光学系统的小型化设计。且后焦留有足够宽度，透镜组与芯片配合间隙良好，可降低实际装配难度。超过关系式上限，镜片的紧凑性降低，后焦缩短，不利于光学系统的轻薄化。
16.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：0.15＜|f56/f78|＜0.95；其中，f56为所述第五透镜和所述第六透镜的组合焦距，f78为所述第七透镜和所述第八透镜的组合焦距。第五透镜和第六透镜配合第七透镜和第八透镜，可实现不同视场光线的合理偏折，点对点成像，有利于透镜组与电子感光芯片的匹配。同时该四个镜片提供了较高的初级像差引入量和对应的像差补偿量，使得全视场的像差得以较好的平衡。满足上述关系式，第五透镜和第六透镜屈折力分布合理，面型变化平缓，引入像差量低，第七透镜和第八透镜呈波浪状，对内外视场的光线具有良好的偏折效果和像差校正能力，配合整体的八片式方案，可在全视场获得良好的解像力。
17.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：5.1mm＜ttl＜6.2mm；其中，ttl为所述光学系统的总长。通过将光学系统总长控制在5.1mm～6.2mm的范围内，镜头整体较薄，镜片紧凑性高，在保证高成像质量的同时又能实现小型化。低于关系式下限，光学系统总长太短，导致焦距太短，则无法在成像面上获得完整清晰的图像；超过关系式上限，光学系统总成过长，不利于小型化设计。
18.第二方面，本发明还提供了一种镜头模组，该镜头模组包括镜筒、感光元件和第一
方面任一项实施方式所述的光学系统，所述光学系统的所述第一透镜至所述第八透镜安装在镜筒内，所述感光元件安装在所述光学系统的像侧。通过在镜头模组中加入本发明提供的光学系统，使镜头模组具有更好的成像质量和更宽的视场角，且易于实现小型化和轻薄化。
19.第三方面，本发明还提供了一种电子设备，该电子设备包括壳体和第二方面所述的镜头模组，所述镜头模组设置在壳体内。通过在电子设备中加入本发明提供的镜头模组，使得电子设备具有更高成像质量、更宽的视场角和更小的体积，从而具有更高的竞争力。
附图说明
20.为了更清楚地说明本发明实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
21.图1a是第一实施例的光学系统的结构示意图；
22.图1b是第一实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；
23.图2a是第二实施例的光学系统的结构示意图；
24.图2b是第二实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；
25.图3a是第三实施例的光学系统的结构示意图；
26.图3b是第三实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；
27.图4a是第四实施例的光学系统的结构示意图；
28.图4b是第四实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；
29.图5a是第五实施例的光学系统的结构示意图；
30.图5b是第五实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。
31.图6a是第六实施例的光学系统的结构示意图；
32.图6b是第六实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线；
33.图7a是第七实施例的光学系统的结构示意图；
34.图7b是第七实施例的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。
具体实施方式
35.下面将结合本发明实施方式中的附图，对本发明实施方式中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施方式仅仅是本发明一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本发明中的实施方式，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本发明保护的范围。
36.本发明实施例提供的光学系统沿光轴方向的物侧至像侧依次包含第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜和第五透镜。在第一透镜至第五透镜中，任意相邻的两片透镜之间均可具有空气间隔。
37.具体的，八片透镜的具体形状和结构如下：第一透镜，具有正屈折力，所述第一透镜的物侧面于近圆周处为凸面，所述第一透镜的像侧面于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面；第二透镜，具有屈折力，所述第二透镜的物侧面于近光轴处和于近圆周处均为凸面；
第三透镜，具有正屈折力，所述第三透镜的物侧面于近光轴处为凸面，所述第三透镜的像侧面于近圆周处为凹面；第四透镜，具有负屈折力，所述第四透镜的像侧面于近光轴处和于近圆周处均为凸面；第五透镜，具有屈折力，所述第五透镜的像侧面于近光轴处为凹面；第六透镜，具有正屈折力，所述第六透镜的物侧面于近光轴处和于近圆周处均为凹面，所述第六透镜的像侧面于近光轴处和于近圆周处均为凸面；第七透镜，具有屈折力，所述第七透镜的物侧面于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面；所述第七透镜的像侧面于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；第八透镜，具有屈折力，所述第八透镜的物侧面于近光轴处为凸面；所述第八透镜的像侧面于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。所述光学系统满足条件式：51deg＜fov/fno＜56.5deg；其中，fov为所述光学系统的最大视场角，fno为所述光学系统的光圈数，deg为角度单位。本技术实施例中，90deg＜fov＜105deg。
38.第一透镜像侧面于光轴附近为凸面，有利于增强第一透镜的屈折力，为小广角的引入提供合理的光线入射角。第三透镜具有正屈折力，有助于缩短光学系统的总长，压缩各视场的光线走向，降低球差，满足光学系统高像质小型化的需求。第四透镜具有负屈折力，有利于弥补第三透镜边缘视场光线出射角大的问题，第四透镜物侧面于近光轴处为凹面，有利于第四透镜形成平坦的面型，降低公差敏感性，提高镜片紧凑性。第八透镜物侧面于光轴附近为凸面，有利于校正小广角产生的畸变、像散、场曲量，进而满足广角小畸变需求。第八透镜像侧面于近圆周处为凸面，能够使得光线在像面上的入射角保持在合理范围，满足芯片匹配角需求。通过使所述光学系统满足上述关系式，可使光学系统具有一个合理的视场角与光圈数的比值，兼顾设计难度与视场角的需求，提供一种宽视角和大光圈的组合效果。低于关系式下限，宽视角与大光圈关系存在矛盾，小视角配大光圈，会增大设计难度，镜片口径进一步扩大，不利于公差敏感性的降低与组装良率的提升；大视角配小光圈，则会使得周边视场相对照度不足，解像力不足。超过关系式上限，宽视角和超大光圈的同时组合，对设计要求非常高，镜片的公差敏感性难以确保，在八片式光学成像系统中不利于组装良率的控制。
39.在第八透镜与成像面之间还可设红外截止滤光片，用于透过可见光波段，截止红外光波段，避免非工作波段光波的干扰而产生伪色或波纹的现象，同时可以提高有效分辨率和色彩还原性。
40.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：6.6＜sd82/ct8＜7.8；其中，sd82为所述第八透镜的像侧面的最大有效口径，ct8为所述第八透镜于光轴上的厚度。镜片口径与中厚的比值，可反映镜片的基本形状特性。满足上述关系式，第八透镜具有较大的口径值，同时第八透镜于光轴上的厚度(即中厚值)约束得当，第八透镜从中心到边缘整体厚度过渡平坦，厚薄比均匀，具有良好的工艺性，模具成型风险低。超过关系式上限，镜片容易呈口径大中厚小的形状，中厚小十分不利于大口径镜片的生产，工艺性风险高。
41.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：6.3＜sd72/ct7＜7.8；其中，sd72为所述第七透镜的像侧面的最大有效口径，ct7为所述第七透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式，第七透镜具有较大的口径值，同时第七透镜于光轴上的厚度(即中厚值)约束得当，第七透镜从中心到边缘整体厚度过渡平坦，厚薄比均匀，易于成型加工。
42.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：4＜|r61/r62|＜92；其中，r61为所述第六透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，r62为所述第六透镜的像侧面于光轴处的曲率半
径。曲率半径的大小即呈现了透镜中心附近的面型变化趋势，满足上述关系式，使得第六透镜具有较合理的物侧面与像侧面的曲率半径差异，即物侧面曲率半径大于像侧面曲率半径，使得第六透镜呈类“d”的形状，此形状具有较小的像差引入，对于全视场光线均能以较小的角度偏折，公差敏感好。|超过关系式上限，第六透镜的物侧面接近于平面，对像差的改善作用不明显，且像侧面曲率半径易进一步缩小，形成中心凸出明显的形状，可能会带来不易改善的镜片内反鬼像，影响成像纯净度。
43.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：|r21/r22|＜1.2；其中，r21为所述第二透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，r22为所述第二透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。满足上述关系式，第二透镜具有较合理的物侧面与像侧面的曲率半径差异，第二透镜的物侧面与像侧面面型变化小，折光效果良好，有助于降低工艺难度和公差敏感性。
44.一种实施方式中，所述光学系统还包括光阑，所述光阑位于所述第一透镜和所述第二透镜之间，所述光学系统满足条件式：2＜|f1/f|＜37；其中，f1为所述第一透镜的焦距，f为所述光学系统的有效焦距。光阑sto设置在第一透镜l1和第二透镜l2之间。通过使光阑位于第一透镜与第二透镜之间，既能用于控制进光量，还可以提供较宽的视角，且相比于光阑前置的结构，避免了宽视角和前置光阑带来的第一透镜面型不佳的现象。此外，第一透镜可以具备多种面型，同时兼顾宽视角光线在入瞳位置的角度收缩，避免引入较大的畸变和球差。满足上述关系式，第一透镜在透镜组中屈折力分配得当，面型变化灵活，可支持较大视场角，像差引入量少，易于整体镜组的像差校正和像质平衡。
45.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：0.8＜(et2 et3 et4)/(ct2 ct3 ct4)＜1.0；其中，et2为所述第二透镜的物侧面有效口径处至所述第二透镜的像侧面有效口径处于光轴方向上的距离，et3为所述第三透镜的物侧面有效口径处至所述第三透镜的像侧面有效口径处于光轴方向上的距离，et4为所述第四透镜的物侧面有效口径处至所述第四透镜的像侧面有效口径处于光轴方向上的距离，ct2为所述第二透镜于光轴上的厚度，ct3为所述第三透镜于光轴上的厚度，ct4为所述第四透镜于光轴上的厚度。满足上述关系式，第二透镜、第三透镜、第四透镜的边厚(即各透镜于圆周上的厚度)之和小于中厚之和，说明第二透镜、第三透镜和第四透镜的组合可类似于中厚大于边厚的正透镜，起着一定的正屈折力作用，将大角度入射光线平顺下来，再由第五透镜向外延伸。此外，前透镜组面型简单，变化量小，像差引入量可控，不会给第七透镜和第八透镜带来像差校正的压力，面型简单在工艺性和公差敏感性方面也有较好的帮助。
46.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：0.02＜sd52/r51＜0.25；其中，sd52为所述第五透镜的像侧面的最大有效口径，r51为所述第五透镜的物侧面于光轴处的曲率半径。满足上述关系式，第五透镜的像侧面的有效口径明显小于曲率半径，且曲率半径保持着较大的水平，说明第五透镜的面型呈较平坦的态势，中心到有效径的厚薄比变化小，且镜片均匀，使得工艺性良好，公差敏感性低。超过关系式上限，第五透镜的像侧面曲率半径会明显缩小，面型上变化剧烈，不易成型，且复杂面型会引入过多的像差，不利于提升整体透镜组的像差平衡和像质。
47.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：0.9＜(ct23 ct34 ct45 ct56 ct67 ct78)/ffl＜1.35；其中，ct23为所述第二透镜和所述第三透镜于光轴上的间隔距离，ct34为所述第三透镜和所述第四透镜于光轴上的间隔距离，ct45为所述第四透镜和所述第五透
镜于光轴上的间隔距离，ct56为所述第五透镜和所述第六透镜于光轴上的间隔距离，ct67为所述第六透镜和所述第七透镜于光轴上的间隔距离，ct78为所述第七透镜和所述第八透镜于光轴上的间隔距离，ffl为所述第八透镜的像侧面到所述成像面于光轴上的最小距离，本实施例中，ffl＞0.89mm。满足上述关系式，可有效控制光学系统各透镜间隙与后焦大小，保持光学系统良好的紧凑性，有利于八片式光学系统的小型化设计。且后焦留有足够宽度，透镜组与芯片配合间隙良好，可降低实际装配难度。超过关系式上限，镜片的紧凑性降低，后焦缩短，不利于光学系统的轻薄化。
48.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：0.15＜|f56/f78|＜0.95；其中，f56为所述第五透镜和所述第六透镜的组合焦距，f78为所述第七透镜和所述第八透镜的组合焦距。第五透镜和第六透镜配合第七透镜和第八透镜，可实现不同视场光线的合理偏折，点对点成像，有利于透镜组与电子感光芯片的匹配。同时该四个镜片提供了较高的初级像差引入量和对应的像差补偿量，使得全视场的像差得以较好的平衡。满足上述关系式，第五透镜和第六透镜屈折力分布合理，面型变化平缓，引入像差量低，第七透镜和第八透镜呈波浪状，对内外视场的光线具有良好的偏折效果和像差校正能力，配合整体的八片式方案，可在全视场获得良好的解像力。
49.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：5.1mm＜ttl＜6.2mm；其中，ttl为所述光学系统的总长。通过将光学系统总长控制在5.1mm～6.2mm的范围内，镜头整体较薄，镜片紧凑性高，在保证高成像质量的同时又能实现小型化。低于关系式下限，光学系统总长太短，导致焦距太短，则无法在成像面上获得完整清晰的图像；超过关系式上限，光学系统总成过长，不利于小型化设计。
50.一种实施方式中，所述光学系统满足条件式：1.43＜ttl/imgh＜1.47，其中，所述imgh为所述光学系统最大视场角的一半所对应的像高。满足上述关系式，有利于满足光学系统小型化的设计需求，降低镜头的高度。超过条件式上限，则光学系统太大，不适合组装到设备中；低于条件式下限，光学系统太小，不容易平衡像差从而导致成像质量下降。
51.本发明实施例提供了一种镜头模组，该镜头模组包括镜筒和本发明实施例提供的光学系统，光学系统的第一透镜至第八透镜安装在镜筒内，电子感光元件的感光面位于光学系统的成像面，穿过第一透镜至第八透镜入射到电子感光元件的感光面上的物的光线可转换成图像的电信号，电子感光元件可以为cmos或电荷耦合器件(charge
‑
coupled device，ccd)。该镜头模组可以是数码相机的独立的镜头，也可以是集成在如智能手机、平板电脑等电子设备上的成像模块。通过在镜头模组中加入本发明提供的光学系统，使得镜头模组具有高成像质量、宽视角和小型化的特点。
52.本发明实施例提供了一种电子设备，该电子设备包括壳体和本发明实施例提供的镜头模组，镜头模组设置在壳体内。该电子设备可以为智能手机、个人数字助理(pda)、平板电脑、智能手表、无人机、电子书籍阅读器、行车记录仪、可穿戴装置等，尤其适用于投射型显示设备。通过在电子设备中加入本发明提供的镜头模组，使得电子设备具有更高成像质量、更宽的视场角和更小的体积，从而具有更高的竞争力。
53.第一实施例
54.请参考图1a和图1b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
55.第一透镜l1，具有正屈折力，第一透镜l1的物侧面s1近光轴处为凹面，于近圆周处
为凸面，第一透镜l1的像侧面s2近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面；
56.第二透镜l2，具有负屈折力，第二透镜l2的物侧面s3于近光轴处和近圆周处均为凸面，第二透镜l2的像侧面s4于近光轴处和近圆周处均为凹面；
57.第三透镜l3，具有正屈折力，第三透镜l3的物侧面s5于近光轴处和近圆周处均为凸面，第三透镜l3的像侧面s6于近光轴处和近圆周处均为凸面；
58.第四透镜l4，具有负屈折力，第四透镜l4的物侧面s7于近光轴处和近圆周处均为凸面；第四透镜l4的像侧面s8于近光轴和近圆周处均为凹面；
59.第五透镜l5，具有负屈折力，第五透镜l5的物侧面s9于近光轴处和近圆周处均为凸面，第五透镜l5的像侧面s10于近光轴处和近圆周处均为凹面；
60.第六透镜l6，具有正屈折力，第六透镜l6的物侧面s11于近光轴处和近圆周处均为凹面，第六透镜l6的像侧面s12于近光轴处和近圆周处均为凸面；
61.第七透镜l7，具有负屈折力，第七透镜l7的物侧面s13于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第七透镜l7的像侧面于s14于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
62.第八透镜l8，具有负屈折力，第八透镜l8的物侧面s15于近光轴处和近圆周处均为凸面，第八透镜l8的像侧面s16于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。
63.上述第一透镜l1至第八透镜l8的材质均为塑料(plastic)。
64.此外，光学系统还包括红外截止滤光片ir和成像面img。红外截止滤光片ir设置在第八透镜l8的像侧面s16与成像面img之间，其包括物侧面s17和像侧面s18，红外截止滤光片ir用于过滤掉红外光线，使得射入成像面img的光线为可见光，可见光的波长为380nm
‑
780nm。红外截止滤光片的材质为玻璃(glass)，并可在玻璃上镀膜。电子感光元件的有效像素处位于成像面img。
65.表1a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，各数据采用波长587nm的可见光获得，y半径、厚度和有效焦距的单位均为毫米(mm)。
66.表1a
[0067][0068]
其中，f为光学系统的有效焦距，fno为光学系统的光圈数，fov为光学系统的最大视场角，ttl为第一透镜l1的物侧面s1到成像面img于光轴上的距离。
[0069]
在本实施例中，第一透镜l1至第八透镜l8的任意一个透镜的物侧面和像侧面均为非球面，各非球面透镜的面型x可利用但不限于以下非球面公式进行限定：
[0070][0071]
其中，x为非球面沿光轴方向在高度为h的位置时，距非球面顶点的距离矢高；c为非球面的近轴曲率，c＝1/r(即，近轴曲率c为上表1a中y半径r的倒数)；k为圆锥系数；ai是非球面第i
‑
th阶的修正系数。表1b给出了可用于第一实施例中各非球面镜面s1
‑
s12的高次项系数a4、a6、a8、a10、a12、a14、a16、a18和a20。
[0072]
表1b
[0073]
面序号ka4a6a8a10s1
‑
9.900e 011.809e
‑
02
‑
3.616e
‑
026.351e
‑
02
‑
7.302e
‑
02s2
‑
9.856e 01
‑
2.335e
‑
021.197e
‑
01
‑
2.867e
‑
014.909e
‑
01s3
‑
4.026e 012.139e
‑
01
‑
8.335e
‑
012.463e 00
‑
5.499e 00s4
‑
2.431e 018.878e
‑
02
‑
5.824e
‑
011.636e 00
‑
3.482e 00s5
‑
1.923e 011.644e
‑
02
‑
7.862e
‑
029.293e
‑
02
‑
1.103e
‑
01
s61.546e 01
‑
4.859e
‑
021.167e
‑
01
‑
2.594e
‑
012.910e
‑
01s7
‑
1.961e 01
‑
5.102e
‑
021.076e
‑
01
‑
1.541e
‑
014.668e
‑
02s8
‑
1.126e 014.455e
‑
02
‑
2.798e
‑
028.164e
‑
02
‑
1.860e
‑
01s92.793e 01
‑
8.758e
‑
025.948e
‑
02
‑
1.277e
‑
012.486e
‑
01s101.882e 01
‑
1.904e
‑
013.862e
‑
01
‑
6.797e
‑
017.070e
‑
01s119.747e 01
‑
2.340e
‑
017.082e
‑
01
‑
1.033e 008.308e
‑
01s12
‑
3.757e 00
‑
5.881e
‑
021.627e
‑
01
‑
2.710e
‑
012.634e
‑
01s135.012e 002.708e
‑
01
‑
3.732e
‑
012.784e
‑
01
‑
1.675e
‑
01s14
‑
6.434e 012.694e
‑
01
‑
3.266e
‑
011.981e
‑
01
‑
8.113e
‑
02s15
‑
7.086e 00
‑
1.194e
‑
01
‑
6.558e
‑
027.485e
‑
02
‑
2.919e
‑
02s16
‑
3.348e 00
‑
1.525e
‑
016.432e
‑
02
‑
2.134e
‑
026.206e
‑
03面序号a12a14a16a18a20s15.524e
‑
02
‑
2.768e
‑
028.852e
‑
03
‑
1.601e
‑
031.212e
‑
04s2
‑
6.038e
‑
015.029e
‑
01
‑
2.640e
‑
017.857e
‑
02
‑
1.005e
‑
02s38.430e 00
‑
8.582e 005.531e 00
‑
2.029e 003.215e
‑
01s45.306e 00
‑
5.533e 003.767e 00
‑
1.497e 002.623e
‑
01s51.026e
‑
01
‑
5.499e
‑
021.475e
‑
02
‑
1.780e
‑
032.669e
‑
04s6
‑
1.898e
‑
017.179e
‑
02
‑
1.568e
‑
022.002e
‑
032.587e
‑
05s71.162e
‑
01
‑
1.482e
‑
017.837e
‑
02
‑
1.972e
‑
021.879e
‑
03s82.275e
‑
01
‑
1.527e
‑
015.771e
‑
02
‑
1.153e
‑
021.008e
‑
03s9
‑
2.789e
‑
011.991e
‑
01
‑
8.683e
‑
022.131e
‑
02
‑
2.427e
‑
03s10
‑
4.480e
‑
011.632e
‑
01
‑
2.257e
‑
02
‑
3.389e
‑
039.921e
‑
04s11
‑
3.745e
‑
016.463e
‑
022.094e
‑
02
‑
1.230e
‑
021.725e
‑
03s12
‑
1.643e
‑
016.550e
‑
02
‑
1.534e
‑
021.805e
‑
03
‑
7.392e
‑
05s137.866e
‑
02
‑
2.657e
‑
025.849e
‑
03
‑
7.304e
‑
043.863e
‑
05s142.279e
‑
02
‑
4.254e
‑
035.025e
‑
04
‑
3.407e
‑
051.013e
‑
06s156.440e
‑
03
‑
8.804e
‑
047.404e
‑
05
‑
3.517e
‑
067.229e
‑
08s16
‑
1.355e
‑
031.923e
‑
04
‑
1.637e
‑
057.568e
‑
07
‑
1.456e
‑
08
[0074]
图1b示出了第一实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线。其中，纵向球差曲线以焦点值为横坐标，纵向球差值为纵坐标绘制得到，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线以焦点值为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，像散曲线表示子午成像面弯曲t和弧矢成像面弯曲s；畸变曲线以畸变的百分比为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图1b可知，第一实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
[0075]
第二实施例
[0076]
请参考图2a和图2b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
[0077]
第一透镜l1，具有正屈折力，第一透镜l1的物侧面s1近光轴处和于近圆周处为凸面，第一透镜l1的像侧面s2近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面；
[0078]
第二透镜l2，具有负屈折力，第二透镜l2的物侧面s3于近光轴处和近圆周处均为
凸面，第二透镜l2的像侧面s4于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0079]
第三透镜l3，具有正屈折力，第三透镜l3的物侧面s5于近光轴处和近圆周处均为凸面，第三透镜l3的像侧面s6于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0080]
第四透镜l4，具有负屈折力，第四透镜l4的物侧面s7于近光轴处和近圆周处均为凸面；第四透镜l4的像侧面s8于近光轴和近圆周处均为凹面；
[0081]
第五透镜l5，具有负屈折力，第五透镜l5的物侧面s9于近光轴处和近圆周处均为凸面，第五透镜l5的像侧面s10于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
[0082]
第六透镜l6，具有正屈折力，第六透镜l6的物侧面s11于近光轴处和近圆周处均为凹面，第六透镜l6的像侧面s12于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0083]
第七透镜l7，具有负屈折力，第七透镜l7的物侧面s13于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第七透镜l7的像侧面于s14于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
[0084]
第八透镜l8，具有负屈折力，第八透镜l8的物侧面s15于近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面，第八透镜l8的像侧面s16于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。
[0085]
第二实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
[0086]
表2a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，各数据采用波长587nm的可见光获得，y半径、厚度和有效焦距的单位均为毫米(mm)。
[0087]
表2a
[0088][0089]
其中，表2a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。
[0090]
表2b给出了可用于第二实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
[0091]
表2b
[0092][0093][0094]
图2b示出了第二实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线，其中，纵向球差曲线以焦点值为横坐标，纵向球差值为纵坐标绘制得到，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线以焦点值为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，像散曲线表示子午成像面弯曲t和弧矢成像面弯曲s；畸变曲线以畸变的百分比为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图2b可知，第二实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
[0095]
第三实施例
[0096]
请参考图3a和图3b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
[0097]
第一透镜l1，具有负屈折力，第一透镜l1的物侧面s1近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面，第一透镜l1的像侧面s2近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面；
[0098]
第二透镜l2，具有正屈折力，第二透镜l2的物侧面s3于近光轴处和近圆周处均为凸面，第二透镜l2的像侧面s4于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0099]
第三透镜l3，具有正屈折力，第三透镜l3的物侧面s5于近光轴处和近圆周处均为
凸面，第三透镜l3的像侧面s6于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0100]
第四透镜l4，具有负屈折力，第四透镜l4的物侧面s7于近光轴处和近圆周处均为凸面；第四透镜l4的像侧面s8于近光轴和近圆周处均为凹面；
[0101]
第五透镜l5，具有正屈折力，第五透镜l5的物侧面s9于近光轴处和近圆周处均为凸面，第五透镜l5的像侧面s10于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0102]
第六透镜l6，具有正屈折力，第六透镜l6的物侧面s11于近光轴处和近圆周处均为凹面，第六透镜l6的像侧面s12于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0103]
第七透镜l7，具有负屈折力，第七透镜l7的物侧面s13于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第七透镜l7的像侧面于s14于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
[0104]
第八透镜l8，具有负屈折力，第八透镜l8的物侧面s15于近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面，第八透镜l8的像侧面s16于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。
[0105]
第三实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
[0106]
表3a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，各数据采用波长587nm的可见光获得，y半径、厚度和有效焦距的单位均为毫米(mm)。
[0107]
表3a
[0108][0109][0110]
其中，表3a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。
[0111]
表3b给出了可用于第三实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
[0112]
表3b
[0113]
面序号ka4a6a8a10
s1
‑
6.313e 011.147e
‑
02
‑
1.280e
‑
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‑
02
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3.583e
‑
02s2
‑
9.900e 011.059e
‑
047.358e
‑
054.627e
‑
02
‑
9.285e
‑
02s3
‑
3.707e 012.921e
‑
01
‑
1.257e 003.633e 00
‑
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‑
2.220e 017.332e
‑
02
‑
5.143e
‑
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‑
1.709e 00s5
‑
1.403e 011.001e
‑
02
‑
1.099e
‑
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‑
01
‑
1.042e
‑
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‑
02
‑
1.105e
‑
011.498e
‑
01
‑
4.925e
‑
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‑
1.265e 011.120e
‑
02
‑
1.002e
‑
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‑
01
‑
2.208e
‑
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‑
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‑
02
‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
9.242e
‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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1.265e
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
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‑
02面序号a12a14a16a18a20s12.375e
‑
02
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8.715e
‑
031.557e
‑
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‑
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1.705e
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‑
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‑
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02
‑
4.301e
‑
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03
‑
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‑
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‑
1.070e 016.560e 00
‑
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‑
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‑
5.838e
‑
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‑
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‑
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‑
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‑
1.528e
‑
02
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‑
05s6
‑
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‑
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‑
02
‑
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‑
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‑
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‑
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‑
01
‑
8.357e
‑
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‑
02
‑
1.050e
‑
029.327e
‑
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‑
01
‑
8.462e
‑
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‑
02
‑
7.724e
‑
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‑
04s9
‑
2.272e
‑
011.562e
‑
01
‑
6.881e
‑
021.708e
‑
02
‑
1.815e
‑
03s10
‑
1.765e
‑
018.243e
‑
02
‑
2.313e
‑
023.444e
‑
03
‑
2.279e
‑
04s11
‑
1.591e
‑
016.951e
‑
02
‑
1.953e
‑
023.122e
‑
03
‑
2.304e
‑
04s12
‑
7.805e
‑
021.648e
‑
021.814e
‑
03
‑
1.508e
‑
031.958e
‑
04s13
‑
2.557e
‑
028.681e
‑
03
‑
1.593e
‑
031.489e
‑
04
‑
5.524e
‑
06s141.642e
‑
02
‑
3.023e
‑
033.475e
‑
04
‑
2.259e
‑
056.333e
‑
07s153.970e
‑
03
‑
5.024e
‑
043.884e
‑
05
‑
1.702e
‑
063.266e
‑
08s16
‑
2.550e
‑
033.609e
‑
04
‑
3.152e
‑
051.545e
‑
06
‑
3.251e
‑
08
[0114]
图3b示出了第三实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线，其中，纵向球差曲线以焦点值为横坐标，纵向球差值为纵坐标绘制得到，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线以焦点值为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，像散曲线表示子午成像面弯曲和弧矢成像面弯曲；畸变曲线以畸变的百分比为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图3b可知，第三实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
[0115]
第四实施例
[0116]
请参考图4a和图4b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
[0117]
第一透镜l1，具有正屈折力，第一透镜l1的物侧面s1近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面，第一透镜l1的像侧面s2近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面；
[0118]
第二透镜l2，具有负屈折力，第二透镜l2的物侧面s3于近光轴处和近圆周处均为凸面，第二透镜l2的像侧面s4于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0119]
第三透镜l3，具有正屈折力，第三透镜l3的物侧面s5于近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面，第三透镜l3的像侧面s6于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0120]
第四透镜l4，具有负屈折力，第四透镜l4的物侧面s7于近光轴处和近圆周处均为凹面；第四透镜l4的像侧面s8于近光轴和近圆周处均为凹面；
[0121]
第五透镜l5，具有负屈折力，第五透镜l5的物侧面s9于近光轴处和近圆周处均为凸面，第五透镜l5的像侧面s10于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0122]
第六透镜l6，具有正屈折力，第六透镜l6的物侧面s11于近光轴处和近圆周处均为凹面，第六透镜l6的像侧面s12于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0123]
第七透镜l7，具有负屈折力，第七透镜l7的物侧面s13于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第七透镜l7的像侧面于s14于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
[0124]
第八透镜l8，具有负屈折力，第八透镜l8的物侧面s15于近光轴处为凸面，近圆周处均为凹面，第八透镜l8的像侧面s16于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。
[0125]
第四实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
[0126]
表4a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，各数据采用波长587nm的可见光获得，y半径、厚度和有效焦距的单位均为毫米(mm)。
[0127]
表4a
[0128][0129]
其中，表4a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。
[0130]
表4b给出了可用于第四实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
[0131]
表4b
[0132]
[0133][0134]
图4b示出了第四实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线，其中，纵向球差曲线以焦点值为横坐标，纵向球差值为纵坐标绘制得到，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线以焦点值为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，像散曲线表示子午成像面弯曲t和弧矢成像面弯曲s；畸变曲线以畸变的百分比为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图4b可知，第四实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
[0135]
第五实施例
[0136]
请参考图5a和图5b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
[0137]
第一透镜l1，具有负屈折力，第一透镜l1的物侧面s1近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面，第一透镜l1的像侧面s2近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面；
[0138]
第二透镜l2，具有负屈折力，第二透镜l2的物侧面s3于近光轴处和近圆周处均为凸面，第二透镜l2的像侧面s4于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0139]
第三透镜l3，具有正屈折力，第三透镜l3的物侧面s5于近光轴处和近圆周处均为凸面，第三透镜l3的像侧面s6于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0140]
第四透镜l4，具有负屈折力，第四透镜l4的物侧面s7于近光轴处和近圆周处均为凸面；第四透镜l4的像侧面s8于近光轴和近圆周处均为凹面；
[0141]
第五透镜l5，具有负屈折力，第五透镜l5的物侧面s9于近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面，第五透镜l5的像侧面s10于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0142]
第六透镜l6，具有正屈折力，第六透镜l6的物侧面s11于近光轴处和近圆周处均为凹面，第六透镜l6的像侧面s12于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0143]
第七透镜l7，具有正屈折力，第七透镜l7的物侧面s13于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第七透镜l7的像侧面于s14于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
[0144]
第八透镜l8，具有正屈折力，第八透镜l8的物侧面s15于近光轴处为凸面，和于近
圆周处均为凹面，第八透镜l8的像侧面s16于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。
[0145]
第五实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
[0146]
表5a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，各数据采用波长587nm的可见光获得，y半径、厚度和有效焦距的单位均为毫米(mm)。
[0147]
表5a
[0148][0149][0150]
其中，表5a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。
[0151]
表5b给出了可用于第五实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
[0152]
表5b
[0153]
面序号ka4a6a8a10s1
‑
9.688e 011.269e
‑
02
‑
8.113e
‑
031.661e
‑
02
‑
2.632e
‑
02s2
‑
9.900e 019.726e
‑
034.537e
‑
02
‑
1.109e
‑
011.354e
‑
01s3
‑
3.776e 012.889e
‑
01
‑
1.305e 004.523e 00
‑
1.278e 01s4
‑
2.371e 011.709e
‑
01
‑
1.404e 006.985e 00
‑
2.826e 01s5
‑
1.825e 015.588e
‑
02
‑
1.658e
‑
01
‑
1.797e
‑
024.119e
‑
01s61.513e 013.389e
‑
03
‑
1.811e
‑
017.151e
‑
01
‑
1.524e 00s7
‑
2.376e 01
‑
2.762e
‑
02
‑
1.372e
‑
015.250e
‑
01
‑
9.841e
‑
01s8
‑
1.262e 016.278e
‑
02
‑
1.389e
‑
013.048e
‑
01
‑
4.276e
‑
01s99.900e 01
‑
8.960e
‑
026.955e
‑
02
‑
5.501e
‑
011.701e 00s102.111e 01
‑
1.547e
‑
013.842e
‑
01
‑
1.137e 001.904e 00
s119.525e 01
‑
1.427e
‑
017.528e
‑
01
‑
1.623e 002.118e 00s12
‑
3.956e
‑
01
‑
3.225e
‑
018.405e
‑
01
‑
1.364e 001.478e 00s13
‑
1.153e 011.488e
‑
01
‑
1.034e
‑
01
‑
9.033e
‑
021.604e
‑
01s14
‑
3.040e 013.081e
‑
01
‑
3.980e
‑
012.611e
‑
01
‑
1.195e
‑
01s15
‑
4.627e 00
‑
5.561e
‑
02
‑
1.750e
‑
011.552e
‑
01
‑
6.146e
‑
02s16
‑
2.735e 00
‑
1.503e
‑
013.364e
‑
025.871e
‑
03
‑
5.022e
‑
03面序号a12a14a16a18a20s12.257e
‑
02
‑
1.128e
‑
023.293e
‑
03
‑
5.122e
‑
043.235e
‑
05s2
‑
9.797e
‑
023.691e
‑
02
‑
1.531e
‑
03
‑
3.708e
‑
039.490e
‑
04s32.642e 01
‑
3.785e 013.529e 01
‑
1.910e 014.527e 00s47.908e 01
‑
1.439e 021.622e 02
‑
1.025e 022.770e 01s5
‑
7.696e
‑
017.821e
‑
01
‑
3.429e
‑
01
‑
5.108e
‑
038.612e
‑
04s61.749e 00
‑
1.032e 002.397e
‑
012.072e
‑
032.687e
‑
05s71.105e 00
‑
7.557e
‑
013.094e
‑
01
‑
7.035e
‑
027.722e
‑
03s83.975e
‑
01
‑
2.307e
‑
017.747e
‑
02
‑
1.280e
‑
021.133e
‑
03s9
‑
2.847e 002.935e 00
‑
1.815e 006.147e
‑
01
‑
8.815e
‑
02s10
‑
2.061e 001.454e 00
‑
6.199e
‑
011.418e
‑
01
‑
1.322e
‑
02s11
‑
1.903e 001.166e 00
‑
4.532e
‑
019.940e
‑
02
‑
9.309e
‑
03s12
‑
1.070e 005.041e
‑
01
‑
1.466e
‑
012.374e
‑
02
‑
1.635e
‑
03s13
‑
1.148e
‑
014.666e
‑
02
‑
1.096e
‑
021.385e
‑
03
‑
7.296e
‑
05s143.835e
‑
02
‑
8.198e
‑
031.097e
‑
03
‑
8.252e
‑
052.659e
‑
06s151.413e
‑
02
‑
2.002e
‑
031.729e
‑
04
‑
8.387e
‑
061.754e
‑
07s161.268e
‑
03
‑
1.743e
‑
041.390e
‑
05
‑
6.021e
‑
071.087e
‑
08
[0154]
图5b示出了第五实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线，其中，纵向球差曲线以焦点值为横坐标，纵向球差值为纵坐标绘制得到，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线以焦点值为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，像散曲线表示子午成像面弯曲t和弧矢成像面弯曲s；畸变曲线以畸变的百分比为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图5b可知，第五实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
[0155]
第六实施例
[0156]
请参考图6a和图6b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
[0157]
第一透镜l1，具有负屈折力，第一透镜l1的物侧面s1近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面，第一透镜l1的像侧面s2近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面；
[0158]
第二透镜l2，具有正屈折力，第二透镜l2的物侧面s3于近光轴处和近圆周处均为凸面，第二透镜l2的像侧面s4于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
[0159]
第三透镜l3，具有正屈折力，第三透镜l3的物侧面s5于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第三透镜l3的像侧面s6于近光轴处为凹面，于近圆周处均为凸面；
[0160]
第四透镜l4，具有负屈折力，第四透镜l4的物侧面s7于近光轴处为凸面，近圆周处均为凹面；第四透镜l4的像侧面s8于近光轴和近圆周处均为凹面；
[0161]
第五透镜l5，具有负屈折力，第五透镜l5的物侧面s9于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第五透镜l5的像侧面s10于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0162]
第六透镜l6，具有正屈折力，第六透镜l6的物侧面s11于近光轴处和近圆周处均为凹面，第六透镜l6的像侧面s12于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0163]
第七透镜l7，具有负屈折力，第七透镜l7的物侧面s13于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第七透镜l7的像侧面于s14于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
[0164]
第八透镜l8，具有正屈折力，第八透镜l8的物侧面s15于近光轴处和近圆周处均为凸面，第八透镜l8的像侧面s16于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。
[0165]
第六实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
[0166]
表6a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，各数据采用波长587.6nm的可见光获得，y半径、厚度和有效焦距的单位均为毫米(mm)。
[0167]
表6a
[0168][0169]
其中，表6a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。
[0170]
表6b给出了可用于第六实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
[0171]
表6b
[0172][0173][0174]
图6b示出了第六实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线，其中，纵向球差曲线以焦点值为横坐标，纵向球差值为纵坐标绘制得到，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线以焦点值为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，像散曲线表示子午成像面弯曲t和弧矢成像面弯曲s；畸变曲线以畸变的百分比为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图6b可知，第六实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
[0175]
第七实施例
[0176]
请参考图7a和图7b，本实施例的光学系统，沿光轴方向的物侧至像侧依次包括：
[0177]
第一透镜l1，具有负屈折力，第一透镜l1的物侧面s1近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面，第一透镜l1的像侧面s2近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面；
[0178]
第二透镜l2，具有正屈折力，第二透镜l2的物侧面s3于近光轴处和近圆周处均为凸面，第二透镜l2的像侧面s4于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面；
[0179]
第三透镜l3，具有正屈折力，第三透镜l3的物侧面s5于近光轴处和近圆周处均为凸面，第三透镜l3的像侧面s6于近光轴处为凹面，于近圆周处均为凸面；
[0180]
第四透镜l4，具有负屈折力，第四透镜l4的物侧面s7于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面；第四透镜l4的像侧面s8于近光轴和近圆周处均为凹面；
[0181]
第五透镜l5，具有负屈折力，第五透镜l5的物侧面s9于近光轴处和近圆周处均为凸面，第五透镜l5的像侧面s10于近光轴处和近圆周处均为凹面；
[0182]
第六透镜l6，具有正屈折力，第六透镜l6的物侧面s11于近光轴处和近圆周处均为凹面，第六透镜l6的像侧面s12于近光轴处和近圆周处均为凸面；
[0183]
第七透镜l7，具有负屈折力，第七透镜l7的物侧面s13于近光轴处为凸面，于近圆周处为凹面，第七透镜l7的像侧面于s14于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面；
[0184]
第八透镜l8，具有正屈折力，第八透镜l8的物侧面s15于近光轴处为凸面，于近圆周处均为凹面，第八透镜l8的像侧面s16于近光轴处为凹面，于近圆周处为凸面。
[0185]
第七实施例的其他结构与第一实施例相同，参照即可。
[0186]
表7a示出了本实施例的光学系统的特性的表格，其中，各数据采用波长587nm的可见光获得，y半径、厚度和有效焦距的单位均为毫米(mm)。
[0187]
表7a
[0188][0189][0190]
其中，表7a的各参数含义均与第一实施例各参数含义相同。
[0191]
表7b给出了可用于第七实施例中各非球面镜面的高次项系数，其中，各非球面面型可由第一实施例中给出的公式限定。
[0192]
表7b
[0193][0194][0195]
图7b示出了第七实施例的光学系统的纵向球差曲线、像散曲线和畸变曲线，其中，纵向球差曲线以焦点值为横坐标，纵向球差值为纵坐标绘制得到，纵向球差曲线表示不同波长的光线经由光学系统的各透镜后的会聚焦点偏离；像散曲线以焦点值为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，像散曲线表示子午成像面弯曲t和弧矢成像面弯曲s；畸变曲线以畸变的百分比为横坐标，像高为纵坐标绘制得到，畸变曲线表示不同视场角对应的畸变大小值。根据图7b可知，第七实施例所给出的光学系统能够实现良好的成像品质。
[0196]
表8示出了第一实施例至第七实施例的光学系统中fov/fno、sd82/ct8、sd72/ct7、|r61/r62|、r21/r22|、|f1/f|、(et2 et3 et4)/(ct2 ct3 ct4)、sd52/r51、(ct23 ct34 ct45 ct56 ct67 ct78)/ffl、|f56/f78|的值。
[0197]
表8
[0198][0199][0200]
由表8可知，第一实施例至第七实施例的光学系统均满足下列条件式：51deg＜fov/fno＜56.5deg、6.6＜sd82/ct8＜7.8、6.3＜sd72/ct7＜7.8、4＜|r61/r62|＜92、|r21/r22|＜1.2、2＜|f1/f|＜37、0.8＜(et2 et3 et4)/(ct2 ct3 ct4)＜1.0、0.02＜sd52/r51＜0.25、0.9＜(ct23 ct34 ct45 ct56 ct67 ct78)/ffl＜1.35、0.15＜|f56/f78|＜0.95。
[0201]
以上所揭露的仅为本发明一种较佳实施例而已，当然不能以此来限定本发明之权利范围，本领域普通技术人员可以理解实现上述实施例的全部或部分流程，并依本发明权利要求所作的等同变化，仍属于发明所涵盖的范围。