一种基于同心球镜的大视场能量探测光学系统的制作方法

1.本发明涉及光学设计领域，具体涉及一种采用同心球镜结构的大视场能量探测光学系统。


背景技术：

2.航天器姿态的确定与调整对于其正常工作十分重要，是姿态控制系统中重要的一环。目前航天器姿态测量仪器主要有陀螺仪、太阳敏感器、地球敏感器、红外地平仪及星敏感器等。星敏感器是精度最高、可自主导航且不存在漂移的姿态敏感器，在卫星、船舰、望远镜及科学实验气球等领域应用十分广泛。星敏感器主要包括光学成像系统和图像处理系统。光学成像系统作为星敏感器很重要的一部分，影响着星敏感器的探测灵敏度、精度及探测概率等。随着对精密姿态控制要求的提高，光学成像系统的发展趋势是大视场、大相对孔径、宽谱段。
3.大视场能够确保在阈值星等相同的情况下获得更多的导航星，从而提高星敏感器的测量精度和星图识别的成功率。目前大视场的实现主要有复杂化的双高斯结构、非球面结构及同心球镜结构三种方式。如，何灵娜等人使用八片改进的双高斯结构，实现的视场为22.6
°
，双高斯结构实现的视场有限，并且提高视场以复杂化结构作为代价(参见文章基于cmosaps的星敏感器光学系统结构设计与优化)；张欢等人使用含有非球面的复杂化双高斯结构实现了17
°×
17
°
视场，非球面的使用使透镜加工和检测的难度提高，增加了成本(参见文章星敏感器光学系统设计)。相对于复杂化的双高斯结构与非球面结构，同心球镜结构结构较为简单，且加工检测方便，kordas等人在clementine任务中对星敏感器摄像机进行设计，采用同心球镜结构，使用光纤耦合的传输方式实现了43.2
°×
28.4
°
视场，入瞳直径为14mm。其虽然实现较大视场，但是孔径较小，不利于能量的获取(参见文章star tracker stellar compass for the clementine mission)。


技术实现要素：

4.为了增加视场中的平均星数目，提高星敏感器的测量精度和星图识别成功率，本发明提出了一种低畸变、低倍率色差、孔径较大的基于同心球镜结构的大视场能量探测光学系统。
5.本发明的技术解决方案是提供一种基于同心球镜的大视场能量探测光学系统，其特殊之处在于：包括沿光线入射方向依次设置的非对称同心球镜、弯曲光纤面板及探测器；
6.上述非对称同心球镜由六片透镜组成；上述六片透镜同心设置，六片透镜的焦距均不同；
7.上述弯曲光纤面板的输入面为曲面，输入面的曲率与非对称同心球镜的像面曲率相同，且设置在非对称同心球镜的像面位置处；上述弯曲光纤面板的输出面为平面；
8.上述探测器为平面探测器，与弯曲光纤面板的输出面耦合；
9.入射光线经过非对称同心球镜之后成像在非对称同心球镜的像面，光线进入弯曲
光纤面板的输入面，最后经过弯曲光纤面板的输出面成像在平面探测器上。
10.进一步地，上述非对称同心球镜沿光线入射方向依次为：第一正透镜，第一负透镜，第二负透镜，第二正透镜，第三负透镜，第三正透镜；各个透镜之间通过胶合的形式结合在一起。
11.进一步地，上述第一正透镜，第一负透镜，第二负透镜，第二正透镜，第三负透镜，第三正透镜的焦距f
’1、f
’2、f
’3、f
’4、f
’5、f
’6分别为：
12.第一正透镜的焦距为0.6f’<f
’1<0.8f’；
13.第一负透镜的焦距为
‑
12f’<f
’2<
‑
10f’；
14.第二负透镜的焦距为
‑
1.2f’<f
’3<
‑
f’；
15.第二正透镜的焦距为2.7f’<f
’4<2.9f’；
16.第三负透镜的焦距为
‑
2.4f’<f
’5<
‑
2.2f’；
17.第三正透镜的焦距为1.4f’<f
’6<1.7f’。
18.进一步地，上述第一正透镜，第一负透镜，第二负透镜，第二正透镜，第三负透镜，第三正透镜的折射率n1、n2、n3、n4、n5、n6分别为：
19.第一正透镜的折射率为1.4<n1<1.55；
20.第一负透镜的折射率为1.7<n2<1.85；
21.第二负透镜的折射率为1.55<n3<1.7；
22.第二正透镜的折射率为1.55<n4<1.7；
23.第三负透镜的折射率为1.45<n5<1.6；
24.第三正透镜的折射率为1.7<n6<1.85。
25.进一步地，上述第一正透镜入光面的曲率半径r1及出光面的曲率半径r2满足：
26.0.6f
’1<r1<f
’1；0.5f
’1<r2<0.7f
’1；
27.上述第一负透镜入光面的曲率半径r3及出光面的曲率半径r4满足：
28.0.5f
’1<r3<0.7f
’1；0.2f
’1<r4<0.4f
’1；
29.上述第二负透镜入光面的曲率半径r5及出光面的曲率半径r6满足：
30.0.2f
’1<r5<0.4f
’1；f
’1<r6；
31.上述第二正透镜入光面的曲率半径r7及出光面的曲率半径r8满足：
32.f
’1<r7；
‑
0.4f
’1<r8<
‑
0.2f
’1；
33.上述第三负透镜入光面的曲率半径r9及出光面的曲率半径r
10
满足：
34.‑
0.4f
’1<r9<
‑
0.2f
’1；
‑
0.6f
’1<r
10
<
‑
0.4f
’1；
35.上述第三正透镜入光面的曲率半径r
11
及出光面的曲率半径r
12
满足：
36.‑
0.6f
’1<r
11
<
‑
0.4f
’1；
‑
0.9f
’1<r
12
<
‑
0.7f
’1。
37.进一步地，为了能够适应太空环境中较强的辐射和较大的温差，上述第一正透镜的材料为熔融石英jgs1。
38.进一步地，上述平面探测器为平面ccd。
39.进一步地，上述第一负透镜，第二负透镜，第二正透镜，第三负透镜，第三正透镜的玻璃材料分别为：h
‑
zlaf52a、h
‑
zpk5、h
‑
zpk5、h
‑
k5、h
‑
zlaf52a。
40.基于同心球镜的大视场能量探测光学系统的焦距为50mm，入瞳直径为30mm。
41.本发明具有以下优点：
42.1、本发明采用同心球镜结构进行设计，同心球镜由于其关于全视场旋转对称的特性，不产生畸变、倍率色差等轴外像差，有利于实现大视场高质量成像；同时相对于双高斯结构及非球面结构，同心球镜结构结构简单，加工检测方便；另外本发明对同心球镜有效通光孔径的影响进行了考虑，将入瞳直径设计为30mm，并通过在弯曲像面上设置输入面与其曲率相同的弯曲光纤面板，将弯曲光纤面板的平面输出面耦合到平面ccd上，解决了同心球镜场曲缺陷，实现了平面探测器成像。经过像质分析，证明本发明光学系统成像质量良好，全视场弥散斑大小均匀且圆度很好、能量接近高斯分布、倍率色差小、畸变小。
43.2、本发明基于同心球镜的大视场能量探测光学系统采用同心球镜结构，利用同心球镜结构全视场旋转对称的特性，并且考虑其有效通光孔径和弯曲光纤面板传输效率的影响，实现了子视场25
°
，全视场75
°
，有利于提高星敏感器的测量精度和星图识别成功率。
44.3、本发明460
‑
850nm全视场90％能量集中在3
×
3像元内，弥散斑大小均匀且圆度很好，能量接近高斯分布，畸变小于2.37％，倍率色差小于1.02
×
10
‑4μm，有利于星点提取。选取460
‑
850nm波段，充分考虑了探测器的光谱响应和恒星的光谱特性。
45.4、本发明使用弯曲光纤面板耦合探测器的结构在实现了平面探测器成像的同时，弯曲光纤面板的使用还有利于提高光纤耦合效率。
46.5、本发明同心球镜的第一个透镜材料选择熔融石英jgs1，能够适应太空环境中较强的辐射和较大的温差。
附图说明
47.图1为本发明的光学系统结构示意图。
48.图2为本发明的光学系统点列图。
49.图3为本发明的能量集中度曲线。
50.图4为本发明的倍率色差曲线。
51.图5为本发明的相对畸变曲线。
52.图中附图标记为：1
‑
非对称同心球镜，2
‑
第一正透镜，3
‑
第一负透镜，4
‑
第二负透镜，5
‑
第二正透镜，6
‑
第三负透镜，7
‑
第三正透镜，8
‑
非对称同心球镜的像面，9
‑
弯曲光纤面板，10
‑
平面ccd。
具体实施方式
53.为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合说明书附图对本发明的具体实施方式做详细的说明，显然所描述的实施例是本发明的一部分实施例，而不是全部实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明的保护的范围。
54.在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明，但是本发明还可以采用其他不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本发明内涵的情况下做类似推广，因此本发明不受下面公开的具体实施例的限制。
55.其次，此处所称的“一个实施例”或“实施例”是指可包含于本发明至少一个实现方式中的特定特征、结构或特性。在本说明书中不同地方出现的“在一个实施例中”并非均指同一个实施例，也不是单独的或选择性的与其他实施例互相排斥的实施例。
56.再其次，本发明结合示意图进行详细描述，在详述本发明实施例时，为便于说明，所述示意图只是示例，其在此不应限制本发明保护的范围。此外，术语“第一、第二或第三”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性。
57.参见图1，本实施例中基于同心球镜的大视场能量探测光学系统，主要由非对称同心球镜1、光纤面板及平面探测器组成。从图中可以看出，非对称同心球镜1由六片同心设置的透镜组成，沿着光线的传输方向依次为第一正透镜2，第一负透镜3，第二负透镜4，第二正透镜5，第三负透镜6，第三正透镜7。各个透镜之间通过胶合的形式结合在一起。本实施例为了提高光纤面板传输效率和提高视场，相对于直光纤面板，选择了传输效率更高的弯曲光纤面板。从图中可以看出，弯曲光纤面板9的输入面为曲面，其曲率与非对称同心球镜的像面8的曲率相同，输出面为平面。弯曲光纤面板9的输入面位于非对称同心球镜的像面8处，输出面与平面探测器耦合，本实施例中平面探测器选用平面ccd10。入射光线经过非对称同心球镜1之后成像在非对称同心球镜的像面8，光线进入弯曲光纤面板9的输入面，最后经过输出面成像在平面ccd10上。
58.为了避免太空环境中较强辐射和较大温差的影响，本实施例非对称同心球镜1中第一正透镜2的材料选为熔融石英jgs1。第一负透镜3，第二负透镜4，第二正透镜5，第三负透镜6，第三正透镜7的玻璃材料分别为：h
‑
zlaf52a、h
‑
zpk5、h
‑
zpk5、h
‑
k5、h
‑
zlaf52a。使用高折射率玻璃减小轴上和轴外光束的入射角，有利于提高视场。该光学系统实现了子视场25
°
，3
×
3拼接全视场75
°
。
59.本实施例中非对称同心球镜1中六片同心设置的透镜的光学特性为：
60.对于第一正透镜2：
61.0.6f’<f
’1<0.8f’，1.4<n1<1.55，0.6f
’1<r1<f
’1，0.5f
’1<r2<0.7f
’1；
62.对于第一负透镜3：
63.‑
12f’<f
’2<
‑
10f’，1.7<n2<1.85，0.5f
’1<r3<0.7f
’1，0.2f
’1<r4<0.4f
’1；
64.对于第二负透镜4：
65.‑
1.2f’<f
’3<
‑
f’，1.55<n3<1.7，0.2f
’1<r5<0.4f’，f
’1<r6；
66.对于第二正透镜5：
67.2.7f’<f
’4<2.9f’，1.55<n4<1.7，f
’1<r7，
‑
0.4f
’1<r8<
‑
0.2f
’1；
68.对于第三负透镜6：
69.‑
2.4f’<f
’5<
‑
2.2f’，1.45<n5<1.6，
‑
0.4f
’1<r9<
‑
0.2f
’1，
‑
0.6f
’1<r
10
<
‑
0.4f
’1；
70.对于第三正透镜7：
71.1.4f’<f
’6<1.7f’，1.7<n6<1.85，
‑
0.6f
’1<r
11
<
‑
0.4f
’1，
‑
0.9f
’1<r
12
<
‑
0.7f
’1；
72.上述参数中f
’1、f
’2、f
’3、f
’4、f
’5、f
’6依次为第一正透镜2，第一负透镜3，第二负透镜4，第二正透镜5，第三负透镜6，第三正透镜7的焦距；n1、n2、n3、n4、n5、n6依次为第一正透镜2，第一负透镜3，第二负透镜4，第二正透镜5，第三负透镜6，第三正透镜7的折射率；r1、r2分别为第一正透镜2的入光面与出光面的曲率半径；r3、r4分别为第一负透镜3的入光面与出光面的曲率半径；r5、r6分别为第二负透镜4的入光面与出光面的曲率半径；r7、r8分别为第二正透镜5的入光面与出光面的曲率半径；r9、r
10
分别为第三负透镜6的入光面与出光面的曲率半径；r
11
、r
12
分别为第三正透镜7的入光面与出光面的曲率半径。
73.本发明提供的光学系统焦距为50mm，入瞳直径为30mm。参见图2，全视场弥散斑大
小均匀，形状近似于圆形；参见图3，能量接近高斯分布，在3
×
3像元内包含的能量大于90％；参见图4，各色光相对于中心波长650nm的倍率色差小于1.02
×
10
‑4μm；参见图5，系统的相对畸变在全视场内小于2.37％。