具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢及其制造方法与流程

1.本公开涉及铁素体不锈钢，并且更特别地，涉及具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢及其制造方法。


背景技术：

2.通常，不锈钢是根据其化学组分或金属组织来分类。根据金属组织，不锈钢可以分类为奥氏体不锈钢、铁素体不锈钢、马氏体不锈钢和双相不锈钢。
3.铁素体不锈钢在包含少量昂贵合金元素的同时具有优异的耐腐蚀性，从而具有比奥氏体不锈钢更高的价格竞争力。特别地，包含14％至19％的铬(cr)的高cr含量铁素体不锈钢已被用于承受室温至900℃的烟气温度范围的汽车排气系统(例如，消声器、排气歧管、集流锥(collector cone)、选择性催化还原(scr，selective catalyst reduction)等)的材料。
4.在施加恒定负载的高温环境中使用的材料应具有优异的蠕变抗力以及耐热性。蠕变是指材料在高温环境中在恒定应力下发生的依赖于时间的变形，并且已知蠕变变形受温度、时间、晶粒尺寸和应力的影响。因此，当在高温环境中因伴随高温腐蚀发生蠕变而导致变形时，材料无法承受应力或可能引起数值变化，从而失去其原有功能。
5.蠕变抗力通常取决于析出物形成和晶粒尺寸。在通过利用析出物的形成来控制蠕变抗力的情况下，蠕变抗力因析出物而得到改善，但晶粒尺寸由于细析出物而减小。虽然小晶粒尺寸使蠕变抗力劣化，但析出物对提高蠕变抗力的效果相对高，因此整体蠕变抗力通过形成析出物而得到改善。
6.随着近来发动机功率的增加，烟气温度升高，因此需要提高应用于排气系统部件的高温蠕变抗力。因此，需要开发能够在高温环境中承受应力的具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢。


技术实现要素：

7.技术问题
8.提供了具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢及其制造方法。
9.技术方案
10.根据本公开的一个方面，具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的c、0.005％至0.03％的n、0.05％至0.9％的si、0.05％至0.9％的mn、14.0％至19.0％的cr、0.1％至0.6％的ti、0.1％至0.6％的nb、0.1％至0.6％的cu、0.01％至0.04％的p、0.01％或更少(不包括0)的s、以及余量中的fe和不可避免的杂质，并且满足以下式(1)和(2)：
11.式(1)：0.5≤nb/cu≤3
12.式(2)：20≤[2nb ti]/[c n]
[0013]
其中nb、cu、ti、c和n表示各元素的含量(重量％)。
[0014]
在铁素体不锈钢的基于厚度t的t/3至t/5的区域中可以分布有7*105个/mm2或更多的包含nb、fe和cr的析出物。
[0015]
析出物的尺寸可以为5nm至500nm。
[0016]
在900℃和100小时的条件下，蠕变变形率可以为50％或更小。
[0017]
铁素体不锈钢还可以包含0.001％至0.1％的铝(al)和0.001％至0.6％的镍(ni)。
[0018]
根据本公开的另一个方面，制造具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢的方法包括：制备冷轧钢板，所述冷轧钢板以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的c、0.005％至0.03％的n、0.05％至0.9％的si、0.05％至0.9％的mn、14.0％至19.0％的cr、0.1％至0.6％的ti、0.1％至0.6％的nb、0.1％至0.6％的cu、0.01％至0.04％的p、0.01％或更少(不包括0)的s、以及余量中的fe和不可避免的杂质，并且满足以下式(1)和(2)；对冷轧钢板进行退火；通过淬火至650℃至750℃的温度使冷轧退火钢板冷却；以及在淬火之后进行5分钟或更久的裂化过程：
[0019]
式(1)：0.5≤nb/cu≤3
[0020]
式(2)：20≤[2nb ti]/[c n]
[0021]
其中nb、cu、ti、c和n表示各元素的含量(重量％)。
[0022]
在冷却过程中，冷却速率可以为10℃/秒或更大。
[0023]
裂化过程可以进行5分钟至20分钟。
[0024]
在裂化过程之后，在精细组织中可以分布有7*105个/mm2或更多的包含nb、fe和cr的析出物。
[0025]
铁素体不锈钢还可以包含0.001％至0.1％的铝(al)和0.001％至0.6％的镍(ni)。
[0026]
有益效果
[0027]
根据本公开的实施方案，可以提供具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢及其制造方法。
附图说明
[0028]
图1示出了用于描述细析出物的在厚度方向上的预定区域中的分布的截面图和该预定区域中的析出物的精细组织的照片。
[0029]
图2是用于描述为了表现出高温蠕变抗力而引入的测量蠕变下垂量的方法的图。
具体实施方式
[0030]
根据本公开的一个实施方案的具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的c、0.005％至0.03％的n、0.05％至0.9％的si、0.05％至0.9％的mn、14.0％至19.0％的cr、0.1％至0.6％的ti、0.1％至0.6％的nb、0.1％至0.6％的cu、0.01％至0.04％的p、0.01％或更少(不包括0)的s、以及余量中的fe和不可避免的杂质，并且满足以下式(1)和(2)：
[0031]
式(1)：0.5≤nb/cu≤3
[0032]
式(2)：20≤[2nb ti]/[c n]
[0033]
其中nb、cu、ti、c和n表示各元素的含量(重量％)。
[0034]
发明实施方式
[0035]
在下文中，将参照附图详细描述本公开的实施方案。提供以下实施方案以将本公开的精神充分传达给本公开所属领域的普通技术人员。本公开不限于本文中所示的实施方案，而是可以以另外的形式呈现。在附图中，为了使本公开的描述清楚，省略了与描述无关的部分，并且为了清楚起见，元件的尺寸可以被放大。
[0036]
在整个说明书中，除非另有说明，否则术语“包含”一个要素并不排除其他要素，而是还可以包含另外的要素。
[0037]
如本文所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式旨在也包括复数形式。
[0038]
在下文中，将参照附图详细描述本公开的实施方案。
[0039]
本发明人已经进行了各种研究以改善铁素体不锈钢的高温蠕变抗力，并且已经发现了下述内容。
[0040]
通常，向排气系统用铁素体不锈钢中添加nb以获得高温强度。通过利用nb的固溶强化作用在室温和高温下干扰位错的移动可以改善高温强度。
[0041]
然而，在高至900℃的烟气环境中同时发生蠕变变形。蠕变变形通过晶界的滑动和合金元素的扩散而发生。为了抑制蠕变变形，形成细析出物是有效的，而不是获得抑制位错的移动的固溶nb。
[0042]
此外，基于如何使用具有不同强度的面板来增加夹层板的强度或者如何通过向轮胎橡胶中引入轮胎帘线芯来增加轮胎的强度的想法，发现通过仅在铁素体不锈钢的厚度方向上的预定区域中形成细析出物，可以在高温下有效地控制蠕变行为。
[0043]
通常，添加nb的铁素体不锈钢的初始凝固组织可以分类为等轴枝晶和柱状枝晶。特别地，发现在通过使nb致密地富集在等轴枝晶与柱状枝晶之间的界面(基于厚度t的t/3至t/5的区域)中来形成包含nb的细析出物的情况下可以改善高温蠕变抗力，并推导出析出物相对于厚度位置的分布。
[0044]
图1示出了用于描述细析出物的在厚度方向上的预定区域中的分布的截面图和该预定区域中的析出物的精细组织的照片。
[0045]
通过调整铁素体不锈钢的合金元素和合金元素间的关系并通过在冷退火之后引入预定的热处理模式，可以使析出物分布在特定的厚度方向上。
[0046]
根据本公开的一个实施方案的具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的c、0.005％至0.03％的n、0.05％至0.9％的si、0.05％至0.9％的mn、14.0％至19.0％的cr、0.1％至0.6％的ti、0.1％至0.6％的nb、0.1％至0.6％的cu、0.01％至0.04％的p、0.01％或更少(不包括0)的s、以及余量中的fe和不可避免的杂质。
[0047]
在下文中，将描述对本公开的实施方案中的合金元素含量进行数值限制的原因。在下文中，除非另有说明，否则单位为重量％。
[0048]
c的含量为0.005％至0.03％。
[0049]
作为间隙固溶强化元素的碳(c)用于改善铁素体不锈钢的强度。同时，由于为将c含量控制在极低的水平而使炼钢vod过程的成本增加，可以将c含量的下限设定为0.005％。然而，当c含量过多时，c与cr结合会引起cr碳化物例如cr
23
c6的晶界析出，并局部地导致cr的贫化以使高温下的氧化特性劣化，因此可以将c含量的上限设定为0.03％。
[0050]
n的含量为0.005％至0.03％。
[0051]
与碳一样，氮(n)是间隙固溶强化元素并且用于改善铁素体不锈钢的强度。同时，由于为将n含量控制在极低的水平而使炼钢vod过程的成本增加，可以将n含量的下限设定为0.005％。然而，当n含量过多时，n与cr结合会引起cr2n析出物的形成，并局部地导致cr的贫化以使高温下的氧化特性劣化。当n含量在铁素体不锈钢中超过0.015％时，固溶n的浓度饱和，因此可以将n含量的上限设定为0.03％。
[0052]
si的含量为0.05％至0.9％。
[0053]
硅(si)是在炼钢过程期间用作脱氧剂并使铁素体相稳定的元素。在本公开中，优选的是以0.05％或更大的量添加si以获得铁素体不锈钢的强度和耐腐蚀性。然而，当si含量过多时，可能出现延展性和可成形性劣化的问题，因此在本公开中将si含量的上限设定为0.9％。
[0054]
mn的含量为0.05％至0.9％。
[0055]
锰(mn)是使奥氏体稳定的元素并且在本公开中可以以0.05％或更大的量添加以获得耐腐蚀性。然而，当mn含量过多时，在热轧或冷轧之后的退火热处理过程期间发生逆转变，从而使延伸率劣化，因此可以将mn含量的上限设定为0.9％。
[0056]
cr的含量为14.0％至19.0％。
[0057]
铬(cr)是形成抑制氧化并使铁素体稳定的钝化层的元素。在本公开中，可以以14.0％或更大的量添加cr以获得耐腐蚀性并抑制高温下的氧化。然而，当cr含量过多时，可能发生制造成本增加和可成形性劣化的问题，因此可以将cr含量的上限设定为19.0％。
[0058]
ti的含量为0.1％至0.6％。
[0059]
钛(ti)是对钢的耐腐蚀性有效的元素，因为ti优先与间隙元素例如碳(c)和氮(n)结合以形成析出物(碳氮化物)，从而减少钢中的固溶c和固溶n的量并抑制cr贫化区的形成。在本公开中，可以以0.1％或更大的量添加ti。然而，当ti含量过多时，形成基于ti的夹杂物，导致制造过程中的问题，以及因表面层的ti与氧之间的反应导致变色为黄色的表面缺陷问题，因此可以将ti含量的上限设定为0.6％。
[0060]
nb的含量为0.1％至0.6％。
[0061]
铌(nb)是通过形成细nb析出物来改善高温蠕变抗力的元素。在本公开中，可以以0.1％或更大的量添加nb来通过固溶nb获得高温下的强度。然而，当nb含量过多时，由此形成的粗nb析出物可能导致脆性断裂以及使高温特性劣化，因此可以将nb含量的上限设定为0.6％。
[0062]
cu的含量为0.1％至0.6％。
[0063]
铜(cu)与铌(nb)一样，通过形成细nb析出物来改善高温蠕变抗力，从而有助于高温下的强度，并且可以以0.1％或更大的量添加。然而，过量的cu不仅使原料的成本增加，而且使可热加工性劣化，因此可以将cu含量的上限设定为0.6％。
[0064]
p的含量为0.01％至0.04％。
[0065]
作为不可避免地包含在钢中的杂质的磷(p)是酸洗期间晶界腐蚀、或者可热加工性劣化的主要成因元素，并因此，优选的是将p含量控制得尽可能低。在本公开中，将p的含量控制在0.01％至0.04％的范围内。
[0066]
s的含量为0.01％或更小(不包括0)。
[0067]
作为不可避免地包含在钢中的杂质的硫(s)由于在晶界中偏析而是可热加工性劣
化的主要成因元素，并因此，优选的是将s含量控制得尽可能低。在本公开中，将s的上限设定为0.01％。
[0068]
此外，根据本公开的具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢还可以包含0.001％至0.1％的铝(al)和0.001％至0.6％的镍(ni)。
[0069]
al的含量为0.001％至0.1％。
[0070]
作为强脱氧剂的铝(al)降低钢水中的氧含量，并且在本公开中以0.001％或更大的量添加。然而，当al含量过多时，表面层的al与氧反应以形成不均匀的氧化物层，从而使高温下的抗氧化性劣化。因此，可以将al含量控制为0.1％或更小。
[0071]
ni的含量为0.001％至0.6％。
[0072]
作为奥氏体稳定化元素的镍(ni)在炼钢过程期间不可避免地从废铁中引入并且在本公开中作为杂质进行控制。ni与c和n一样，是使奥氏体相稳定并通过减缓腐蚀速率来改善耐腐蚀性的元素。然而，考虑到在废品溶解过程期间少量混入ni的可能性，可以将ni含量的下限设定为0.001％。过量的ni可能在热轧或冷轧之后的退火热处理过程期间导致奥氏体逆转变，从而使延伸率劣化，因此可以将ni含量的上限设定为0.6％。
[0073]
本公开的组成的剩余组分为铁(fe)。然而，组成可以包含从原料或周围环境中不可避免地混入的非预期杂质。在本公开中，不排除添加除上述合金组分之外的其他合金组分。杂质在本公开中没有具体提及，因为它们对于制造领域的任何技术人员是已知的。
[0074]
同时，根据本公开的一个实施方案的具有改善的蠕变抗力的铁素体不锈钢可以满足以下式(1)和(2)。
[0075]
式(1)：0.5≤nb/cu≤3.0
[0076]
如上所述，确认了在仅在铁素体不锈钢的厚度方向上的预定区域(基于厚度t的t/3至t/5的区域)中形成包含nb的细析出物的情况下，高温蠕变抗力可以得到改善。
[0077]
通过添加cu来降低nb的固溶度，可以在钢坯铸造过程的初始阶段期间使nb在柱状枝晶与等轴枝晶之间的界面中的富集最大化。因此，在最终冷退火过程期间可以形成包含nb的细析出物。
[0078]
当nb/cu值小于0.5时，形成cu析出物而不是nb析出物，使得难以获得高温蠕变抗力。当nb/cu值大于3.0时，可能发生nb析出物的快速粗化问题，并且析出物的密度降低，使得难以通过包含nb的析出物获得高温蠕变抗力。因此，在本公开中，将nb/cu值限制在0.5至3.0的范围内。
[0079]
式(2)：20≤(2nb ti)/(c n)
[0080]
通常，铁素体不锈钢中包含的nb和ti与c和n结合以形成nb(c，n)和ti(c，n)碳氮化物。当c和n的含量与nb的含量相比相对大时，倾向于形成粗nb(c，n)析出物。因此，如上所述，在铁素体不锈钢的厚度方向上的预定区域(基于厚度t的t/3至t/5的区域)中无法形成细nb2(fe，cr)析出物。
[0081]
因此，在本公开中，推导出c、n、nb和ti间的关系以使用nb来最大化形成nb2(fe，cr)析出物而不形成nb(c，n)析出物。
[0082]
当(2nb ti)/(c n)值小于20时，确认形成尺寸为500nm或更大的nb(c，n)析出物，并且相对抑制细nb2(fe，cr)析出物的形成。
[0083]
此外，nb2(fe，cr)析出物的尺寸可以为5nm至500nm。当形成包含nb的粗析出物时，
析出物的密度降低，使得难以使用包含nb的析出物来获得高温蠕变抗力。因此，为了使高温蠕变抗力最大化，可以优选将析出物的尺寸控制为500nm或更小。
[0084]
在满足以上合金元素组成范围和元素间关系的根据本公开的铁素体不锈钢中，包含nb、fe和cr且分布在基于厚度t的t/3至t/5的区域中的析出物的数目可以为7*105个/mm2或更多。
[0085]
例如，包含nb、fe和cr的析出物的尺寸可以为5nm至500nm。
[0086]
在包含7*105个/mm2或更多的尺寸为5nm至500nm的包含nb、fe和cr的析出物的本公开的铁素体不锈钢中，在800℃和100小时的条件下观察到5mm或更小的蠕变变形，表明获得了高温蠕变抗力。因此，可以使由铁素体不锈钢中的蠕变变形导致的高温下强度降低现象最小化。
[0087]
在下文中，将描述根据本公开的另一个实施方案的制造具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢的方法。
[0088]
根据本公开的一个实施方案的制造具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢的方法可以通过经由一般的制造过程制备冷轧钢板来进行，并且该方法包括：制备包含上述合金元素组成并满足式(1)和(2)的冷轧钢板；对冷轧钢板进行退火；通过淬火至650℃至750℃的温度使冷轧退火钢板冷却；以及在淬火之后进行5分钟或更久的裂化过程。
[0089]
例如，可以通过对包含上述合金元素的钢坯进行热轧，对热轧钢板进行退火，以及对热轧退火钢板进行冷轧来制备冷轧钢板。
[0090]
冷轧钢板在冷退火过程中经受一般的再结晶热处理过程。
[0091]
例如，可以将冷轧钢板在比奥氏体-铁素体转变温度(ac1)低10℃或更多的温度范围内退火。由于在本公开的cr含量范围内奥氏体相以少量存在，因此将退火温度限制到(ac1-10)℃或更低以防止逆转变。在上述温度范围内，将退火过程进行到充分形成c和n的固溶体。
[0092]
在冷退火过程期间的一般的再结晶热处理过程之后，通过淬火至650℃至750℃的温度范围使冷轧钢板经受冷却过程。
[0093]
在本公开中，可以将冷却结束温度控制到750℃以下来获得包含nb的细析出物。然而，由于在在过低的温度下进行热处理的情况下可能出现残余应力的问题，因此可以将冷退火之后的冷却热处理模式的温度范围设定为650℃或更高。
[0094]
在这种情况下，冷却速率可以为10℃/秒或更高。当冷却速率低于10℃/秒时，包含nb的析出物粗化的时间增加，因此包含nb的析出物的尺寸增大并且其分布密度降低，使得难以获得高温蠕变抗力。
[0095]
在淬火之后保持5分钟或更久的裂化过程是使nb析出物以适当尺寸均匀分布的过程。当裂化时间短于5分钟时，有利于形成细的包含nb的析出物，但析出物可能以簇的形式分布。当裂化时间长于20分钟时，不仅形成粗的包含nb的析出物，而且过程效率可能由于热处理时间增加而降低，并且制造成本可能增加。
[0096]
在冷退火之后，需要淬火至650℃至750℃的温度范围以抑制cr碳氮化物的形成，通过经在上述温度范围内保持5分钟或更久的热处理来增加包含nb、fe和cr的析出物的数目，可以使高温蠕变抗力最大化。
[0097]
如上所述，通过调整合金元素以及在冷退火之后引入热处理模式，可以增加包含
nb的细析出物在包含相同组分的组合物中的形成，并且还可以获得高温强度。
[0098]
在冷轧退火钢板中，包含nb、fe和cr并且分布在基于厚度t的t/3至t/5的区域中的析出物的数目可以为7*105个/mm2或更多。
[0099]
在下文中，将参照以下实施例更详细地描述本公开。
[0100]
使用表1中示出的各种合金元素通过铸锭制备钢坯，将其通过在1200℃下再加热而热轧至6mm的厚度，在1100℃下退火，冷轧至2.0mm的厚度，并在1100℃下退火以制备冷轧退火钢板。
[0101]
各个钢类型的合金元素(重量％)以及通过式(1)和(2)获得的值示于下表1中。
[0102]
表1
[0103]
[0104]
仅在一些实施例中，通过在热处理之后以15℃/秒的速率淬火至700℃，保持约10分钟并进行空气冷却来制备冷轧退火钢板。在另一些实施例和比较例中，在退火热处理之后进行空气冷却。
[0105]
析出物的数目通过使用复制提取法(replica extraction method)回收析出物并使用透射电子显微镜(tem)对数目进行计数来测量。对基于厚度t的t/3至t/5的区域和基材的平均区域中的每一个的每1mm2存在的析出物进行测量，并且测量结果示于表2中。
[0106]
图2是用于描述为了表现出高温蠕变抗力而引入的测量蠕变下垂量的方法的图。
[0107]
高温蠕变抗力通过使用在将各厚度为2.0mm的冷轧退火钢板在800℃下保持100小时之后测量的蠕变量(creepage，mm)来表示。参考图2，蠕变量表示为将根据实施例和比较例的厚度为2.0mm的冷轧退火钢板的每一个在以250mm的间隔彼此间隔开的支撑件上在800℃下热处理100小时之前和之后的下垂程度之差。
[0108]
具体地，参考图2，初始下垂值用[hi(a) hi(b)-2*hi(c)]/2表示，热处理之后的下垂值用[hf(a) hf(b)-2*hf(c)]/2表示，并且蠕变量(creepage)计算为初始下垂值与热处理之后的下垂值之差。在这方面，hi(a,b,c)和hf(a,b,c)分别表示热处理之前(初始)/之后(最终)的长度数据。由于蠕变量表示在800℃下由一定负载引起的变形程度，因此较低的蠕变量表示较好的蠕变抗力。
[0109]
在本公开中，通过将10mm的蠕变量定义为基准(蠕变变形率为100％)，实施例和比较例的蠕变变形率示于表2中。
[0110]
表2
[0111][0112]
参考表2，在满足本公开提出的合金组成、式(2)的值、和式(2)的值的范围的实施例1至8的情况下，铁素体不锈钢的基于厚度t的t/3至t/5的区域中的包含nb、fe和cr的析出物的数目为7*105个/mm2或更多，以及在900℃和100小时的条件下蠕变变形为5mm或更小表明蠕变变形率为50％或更小，因此与比较例相比，确认蠕变抗力改善了约40％至80％。
[0113]
在使用cu含量小于0.1％且式(1)的值在上述范围之外的钢类型9和12的比较例1和4的情况下，分布在t/3至t/5区域中的包含nb、fe和cr的析出物的数目分别为3.4*105/mm2和4.3*105/mm2。认为这是因为cu的量不足以形成包含nb、fe和cr的析出物。
[0114]
在使用根据式(2)的(2nb ti)/(c n)值小于20的钢类型10和14的比较例2和6中，分布在t/3至t/5区域中的包含nb、fe和cr的析出物的数目小于7*105个/mm2。认为这是因为虽然在比较例2和6中满足式(1)，但是以相对高含量包含的ti和nb与c和n反应以形成nb(c，n)析出物，从而降低固溶c和n并抑制细nb2(fe，cr)析出物的形成。
[0115]
在使用钢类型11和13(其中虽然满足本公开的包括ti、nb和cu的组分的组成范围并且满足式(2)，但由于cu含量相对于nb含量高，式(1)的值小于0.5)的比较例3和5中，nb2(fe，cr)析出物形成但粗化。粗析出物可能导致无法获得本公开提出的密度的问题。虽然比较例5满足本公开的组分的组成范围，但是基材中的nb2(fe，cr)析出物的平均密度低，与t/3至t/5的区域中一样，因此确认在其中获得了最差的高温蠕变抗力。
[0116]
同时，参考表2，当与实施例5至8相比时，根据在冷退火之后引入预定热处理模式的实施例1至4在t/3至t/5的区域中获得大量包含nb、fe和cr的析出物。特别地，在实施例2中，包含nb、fe和cr的析出物以19.5*105/mm2的密度分布在t/3至t/5的区域中，并因此在900℃和100小时的条件下获得1.9mm的蠕变变形。
[0117]
根据上述实施方案，通过经调整合金元素和合金元素间的关系在预定区域(基于厚度t的t/3至t/5的区域)中形成包含nb、fe和cr的细析出物，可以制备具有改善的高温蠕变抗力的铁素体不锈钢。
[0118]
虽然已经参照示例性实施方案特别地描述了本公开，但是本领域技术人员应理解，在不脱离本公开的精神和范围的情况下，可以进行形式和细节上的各种变化。
[0119]
工业适用性
[0120]
根据本公开，由于铁素体不锈钢的改善的高温蠕变抗力，铁素体不锈钢可以在高温环境中使用。