涡旋压缩机的制作方法

1.本公开涉及一种涡旋压缩机，更具体地，涉及一种用于涡旋压缩机的轴向柔性安装机构。


背景技术：

2.本部分的内容仅提供了与本公开相关的背景信息，其可能并不构成现有技术。
3.涡旋压缩机可以应用于例如制冷系统、空调系统和热泵系统中。涡旋压缩机包括用于压缩工作流体(例如制冷剂)的涡旋机构、用于支承涡旋机构的主轴承座、用于驱动涡旋机构的旋转轴以及用于驱动旋转轴旋转的马达。涡旋机构包括定涡旋和相对于定涡旋平动绕动的动涡旋。定涡旋和动涡旋均包括端板和从端板的一侧延伸的螺旋叶片。当动涡旋相对于定涡旋绕动时，定涡旋和动涡旋的螺旋叶片之间形成体积从径向外侧向径向内侧逐渐减小的一系列移动的压缩腔，由此压缩工作流体。
4.在涡旋压缩机正常运行时，定涡旋和动涡旋中的一者的螺旋叶片的稍端与另一者的端板之间需要达到良好密封。另一方面，例如，在涡旋压缩机的压缩腔内的压力过高时，螺旋叶片可以与端板分离以卸载高压流体，从而避免涡旋机构受到损害。
5.为此，通过轴向柔性安装机构将定涡旋安装至主轴承座，使得定涡旋可以相对于动涡旋轴向移动一定距离。轴向柔性安装机构通常包括紧固件和位于紧固件外侧的套筒。紧固件插入定涡旋的凸耳的安装孔中以将定涡旋螺纹连接至主轴承座。套筒也插入定涡旋的安装孔中并且设置在紧固件头部与主轴承座之间，使得紧固件头部与定涡旋的凸耳之间存在一定间隙以供定涡旋的轴向移动。紧固件通常为螺钉、螺栓等。
6.然而，在涡旋压缩机的运行过程中，经常出现螺栓松脱甚至断裂的现象，主轴承座与螺栓连接的位置也存在破裂的风险。为了防止轴向柔性安装机构失效，往往需要将螺栓以及与螺栓连接的主轴承座的部分的尺寸、尤其是径向方向上的尺寸设计得较大，从而保证螺栓及主轴承座的强度，然而这不利于涡旋压缩机的小型化。


技术实现要素：

7.本公开提供一种能够在保证螺栓、主轴承座的强度的同时减小涡旋压缩机的特别是在径向方向上的尺寸的涡旋压缩机设计。在根据本公开的涡旋压缩机中，不仅将螺栓和主轴承座的断裂失效的风险维持在低水平，还能够优化涡旋压缩机内的空间设计，使得涡旋压缩机进一步小型化。
8.根据本公开的一个方面，提供了一种涡旋压缩机，包括：涡旋机构，该涡旋机构包括定涡旋和动涡旋，动涡旋构造成能够相对于定涡旋绕动以对工作流体进行压缩；主轴承座，该主轴承座支撑动涡旋；以及轴向柔性安装机构，经由轴向柔性安装机构将定涡旋连接至主轴承座，使得定涡旋能够沿轴向方向移动预定距离，轴向柔性安装机构包括紧固件以及设置在紧固件外周的套筒，套筒的在切向方向上的尺寸大于在径向方向上的尺寸，并且，套筒装配有两个或更多个紧固件。
9.可选地，定涡旋包括从定涡旋的外周面沿径向向外突出的凸耳，凸耳具有供套筒穿过的安装孔，套筒的在切向方向上的两个第一端部能够与该安装孔的内侧壁接触，套筒的在径向方向上的两个第二端部与该安装孔的内侧壁之间存在间隙，使得第二端部不与该安装孔的内侧壁接触。
10.可选地，在套筒的径向横截面上，第一端部构造为圆弧段，第二端部构造为直线段，并且第一端部与第二端部之间通过过渡段连接，该过渡段不与安装孔的内侧壁接触。
11.可选地，过渡段构造为从圆弧段以与圆弧段的曲率半径相同的曲率半径朝向直线段延伸，并且与直线段相切；或者过渡段构造为从圆弧段以比圆弧段的曲率半径小的曲率半径朝向直线段延伸，并且与直线段相切。
12.可选地，圆弧段的延伸角度小于100
°
。
13.可选地，第二端部与安装孔的内侧壁之间的径向间隙大于0.1mm。
14.可选地，凸耳的与第一端部相邻的切向侧端部在切向方向上的侧壁厚度大于紧固件的杆部的直径的30％。
15.可选地，套筒包括用于装配紧固件的两个或更多个轴向通孔，轴向通孔在套筒中沿切向方向分布，套筒的介于第一端部与最靠近该第一端部的轴向通孔之间的在切向方向上的侧壁厚度大于紧固件的杆部的直径的30％。
16.可选地，紧固件为两个，两个紧固件之间的切向距离大于紧固件的杆部的直径的2.1倍并且小于紧固件的杆部的直径的5倍。
17.可选地，涡旋压缩机设置有沿周向均匀分布的三个或四个轴向柔性安装机构。
附图说明
18.通过以下参照附图的描述，本公开的一个或多个实施方式的特征和优点将变得更加容易理解。这里所描述的附图仅是出于说明目的而并非意图以任何方式限制本公开的范围。附图并非按比例绘制，而是可以放大或缩小一些特征以显示特定部件的细节。在附图中：
19.图1为根据本公开的涡旋压缩机的局部纵剖视图；
20.图2为图1中的a部分的放大细节图，其中示出了轴向柔性安装机构；
21.图3为根据本公开第一实施方式的涡旋机构的立体示意图，其中，该涡旋机构包括四个轴向柔性安装机构；
22.图4为根据本公开第一实施方式的涡旋机构的径向剖视图；
23.图5为图4中的b部分的放大细节图，其中示出了一个轴向柔性安装机构；
24.图6为本公开第一实施方式的涡旋机构的一个轴向柔性安装机构的切向剖视图；
25.图7为根据本公开第二实施方式的涡旋机构的径向剖视图，其中，该涡旋机构包括三个轴向柔性安装机构；
26.图8为现有的涡旋机构的径向剖视图，其中，该涡旋机构包括四个轴向柔性安装机构；
27.图9a和图9b分别为根据本公开第一实施方式、第二实施方式的轴向柔性安装机构与现有的轴向柔性安装机构的受力及弯矩分布对比图示；以及
28.图10示出了根据本公开的涡旋机构的轴向柔性安装机构的变形示例。
具体实施方式
29.现在将参照附图更全面地描述示例性实施方式。
30.提供示例性实施方式以使得本公开将是详尽的并且将向本领域技术人员更全面地传达范围。阐述了许多具体细节比如具体部件、装置和方法的示例，以提供对本公开的各实施方式的透彻理解。对本领域技术人员而言将清楚的是，不需要采用具体细节，示例性实施方式可以以许多不同的形式实施，并且也不应当理解为限制本公开的范围。在一些示例性实施方式中，不对公知的过程、公知的装置结构和公知的技术进行详细的描述。
31.下面参照图1来描述涡旋压缩机100的总体结构。如图所示，压缩机100包括涡旋机构、马达、旋转轴(也可以称为驱动轴或曲轴)14、主轴承座15以及包围涡旋机构等上述部件的壳体11。
32.涡旋机构包括定涡旋12和动涡旋13。马达构造成使旋转轴14旋转，接着，旋转轴14驱动动涡旋13相对于定涡旋12绕动运动(即，动涡旋的中心轴线绕定涡旋的中心轴线运动，但是动涡旋不会绕其中心轴线旋转)以压缩工作流体。
33.定涡旋12可以以任何合适的方式相对于壳体11固定，如图示的通过螺栓固定地安装至主轴承座15，后面将详细描述。定涡旋12可以包括定涡旋端板122和从定涡旋端板122的一侧延伸的定涡旋叶片124。如图2所示，定涡旋12还具有从其径向最外侧的外周面径向向外延伸的凸耳126。凸耳126中设置有安装孔，用于接收轴向柔性安装机构从而连接至主轴承座15。
34.动涡旋13可以包括动涡旋端板132、形成在动涡旋端板132一侧的动涡旋叶片134和形成在动涡旋端板132另一侧的毂部131。定涡旋叶片124与动涡旋叶片134能够彼此接合，使得当涡旋压缩机运行时在定涡旋叶片124和动涡旋叶片134之间形成一系列体积在从径向外侧向径向内侧逐渐减小的移动的压缩腔，从而实现对工作流体的压缩。毂部131与旋转轴14的偏心曲柄销接合并被偏心曲柄驱动。
35.主轴承座15适于支承动涡旋13的动涡旋端板132。动涡旋端板132在主轴承座15的支承面上绕动。主轴承座15可以通过任何合适地方式相对于涡旋压缩机100的壳体11固定。
36.为了实现流体的压缩，定涡旋12和动涡旋部件13之间需要有效密封。
37.一方面，在涡旋压缩机正常运行时，定涡旋12的螺旋叶片124的侧表面与动涡旋13的螺旋叶片134的侧表面之间也需要径向密封。二者之间的这种径向密封通常借助于动涡旋13在运转过程中的离心力以及旋转轴14提供的驱动力来实现。当不可压缩的异物(诸如固体杂质以及液态制冷剂)进入压缩腔中而卡在螺旋叶片124和134之间时，螺旋叶片124和134能够暂时沿径向彼此分开以允许异物通过，由此防止对螺旋叶片124和134造成损坏，从而为涡旋压缩机100提供了径向柔性。
38.另一方面，在涡旋压缩机正常运行时，定涡旋12的螺旋叶片124的顶端与动涡旋13的端板132之间以及动涡旋13的螺旋叶片134的顶端与定涡旋12的端板122之间需要轴向密封。当涡旋压缩机的压缩腔中的压力过大时，压缩腔中的流体将通过定涡旋12的螺旋叶片124的顶端与动涡旋13的端板132之间的间隙以及动涡旋13的螺旋叶片134的顶端与定涡旋12的端板122之间的间隙泄漏到低压侧以实现卸载，从而为涡旋压缩机100提供了轴向柔性。
39.为了提供轴向柔性，通过轴向柔性安装机构将定涡旋12安装至主轴承座15。参见
图2，主轴承座15在其径向最外侧设置有沿轴向延伸的凸台151，凸台151在轴向上与相应的定涡旋12的凸耳126对准。轴向柔性安装机构包括螺栓17和位于螺栓17外周的套筒19。螺栓17和套筒19之间形成间隙配合。螺栓17具有杆部、位于杆部的一端的头部以及位于杆部的另一端的螺纹部。螺纹部构造成能够旋拧至主轴承座15的凸台151的螺纹孔中。螺栓17的头部的下表面与凸耳126的上表面之间形成间隙配合。套筒19也接收在定涡旋12的凸耳126的安装孔中并且套筒19的下端面与凸台151的上表面之间形成间隙配合。螺栓17的头部的下表面与凸耳26的上表面之间可以预留一定的间隙，使得定涡旋12在轴向上能够移动预定距离，从而为涡旋压缩机100提供轴向柔性。
40.图3示出了根据本公开的第一实施方式的涡旋机构的立体示意图，其中，定涡旋12包括沿其周向均匀分布的四个凸耳126，相邻的凸耳之间形成90
°
的夹角，而主轴承座15包括分别与定涡旋12的四个凸耳126在轴向上对准的四个凸台151，定涡旋12通过四个轴向柔性安装机构分别与各凸耳126及对应的凸台151的固定配合而安装至主轴承座15。也就是说，四个轴向柔性安装机构也沿着定涡旋12的周向方向均匀地分布，相邻的轴向柔性安装机构之间形成90
°
的夹角。对于包括螺栓17和套筒19的单个轴向柔性安装机构而言，其中螺栓17包括两个螺栓171、172，并且两个螺栓171、172均装配在一个套筒19中。
41.图4示出了根据本公开的第一实施方式的涡旋机构的径向剖视图。轴向柔性安装机构的套筒19具有大致跑道形的径向横截面，其在径向方向上的尺寸小于其在切向方向上的尺寸。套筒19具有沿切向方向分布的两个轴向通孔191、192，两个螺栓171、172分别插入套筒19的两个轴向通孔191、192中。相应地，定涡旋12的每个凸耳126具有与套筒19的外周面相匹配的在径向横截面上呈大致跑道形的安装孔127，用于容纳该套筒19及其螺栓穿过。另外，用于承载套筒19的主轴承座15的凸台151也具有与套筒19的大致跑道形的径向横截面相适应的径向横截面形状，即凸台151的径向横截面沿径向方向的尺寸也小于其沿切线方向的尺寸。
42.参见图5所示的定涡旋12的一个凸耳126处(图4中的b部分)的细节放大图，套筒19装配在凸耳126的安装孔127中，套筒19包括在切向方向上的两个第一端部p1、p2和在径向方向上的两个第二端部q1、q2。两个第一端部p1、p2与凸耳126的安装孔127的内侧壁形成小间隙配合，两个第二端部q1、q2与凸耳126的安装孔127的内侧壁形成间隙配合并且形成径向间隙d1。需要说明的是，在本文中，小间隙配合是指：在套筒未受到载荷的情况下，第一端部p1、p2与凸耳126的安装孔127的内侧壁之间存在极小的间隙或者第一端部p1、p2与凸耳126的安装孔127的内侧壁接触但在接触面上不产生任何作用力；在套筒受到载荷的情况下，第一端部p1、p2与凸耳126的安装孔127的内侧壁能够发生接触并且在接触面上产生作用力。而间隙配合是指：无论套筒是否受到载荷，两个第二端部q1、q2均不与凸耳126的安装孔127的内侧壁接触。
43.下面结合图6所示的根据本公开的第一实施方式的涡旋机构的切向剖视图以及图8所示的现有技术中的涡旋机构的径向剖视图来说明本公开的第一实施方式中的轴向柔性安装机构与现有技术中的轴向柔性安装机构的受力情况区别，从而对本公开中的轴向柔性安装机构如何实现在保证其强度的同时减小其径向尺寸的效果进行说明。
44.参见图8，现有的涡旋机构同样包括定涡旋2、动涡旋3和轴向柔性安装机构。定涡旋2具有沿其周向均匀分布的四个凸耳26并且四个轴向柔性安装机构分别安装在四个凸耳
26的安装孔中。与本公开的第一实施方式的区别在于，每个轴向柔性安装机构包括一个套筒9和一个螺栓7。套筒9大致呈圆筒形，具有环形的径向横截面，而螺栓7则插置在套筒9中央的安装孔中。相应地，凸耳26的安装孔也具有圆形的径向横截面，从而与套筒9的圆筒形的外轮廓相匹配。
45.在动涡旋3相对于定涡旋2绕动时，产生了作用于套筒9的作用力f(图中未示出)，该作用力f包括沿切向方向的作用力和沿径向方向的作用力f1。尤其是沿径向方向分布的作用力f1通过套筒9传递给螺栓7，从而在螺栓7与主轴承座的凸台的连接处产生弯矩和应力。为了防止此处的弯矩和应力导致螺栓7和/或主轴承座的凸台发生断裂失效，通常需要选择大尺寸的螺栓并且将主轴承座的凸台的径向尺寸设计得较大，从而确保螺栓7和主轴承座具有足够的强度以承受载荷。显然这种设计不利于减小压缩机的径向尺寸，与压缩机的小型化趋势相违背。
46.与之相比，根据本公开的第一实施方式的轴向柔性安装机构采用了具有大致呈跑道形的径向横截面的套筒19，并且每个套筒19中沿切向方向装配有两个螺栓171、172。由于套筒19在切向方向上的两个第一端部p1、p2能够与定涡旋12的凸耳126接触，而套筒19的在径向方向上的两个第二端部q1、q2不能与凸耳126接触，作用在本公开的套筒19上的作用力基本上转变为仅沿切向分布的作用力f2。也就是说，作用在套筒19上的径向作用力大大减小，因此在螺栓与主轴承座的连接处所述产生的弯矩和应力也极大地减小。另一方面，在切向方向上，螺栓171、172构成的双螺栓结构能够更好地平衡弯矩，使得产生的应力较小。具体地，在单螺栓结构的情况下，由于套筒受到切向方向的载荷而产生弯矩，螺栓7的杆部处产生一对拉应力和压应力形成的力偶来平衡该弯矩，由于该拉应力区域和压应力区域距离很近(约为螺栓7的杆部直径的二分之一)，因此产生的应力较大。而在根据本发明的双螺栓的情况下，两个螺栓171、172中的一者产生拉应力而另一者产生压应力来协同产生平衡弯矩的力偶，由于两个螺栓171、172之间的距离d2较大，因此产生的应力较小。。因此，将单个螺栓171或172与螺栓7相比，在轴向柔性安装机构总的强度需求基本相同的情况下，单个螺栓171或172的所需尺寸相对于螺栓7的所需尺寸减小。
47.另外，对于主轴承座15的凸台151而言，由于其在切向方向上的尺寸比在径向方向上的尺寸大，因此其在切向方向上的强度更大，这也与凸台151所受的载荷方向相匹配。也就是说，在主轴承座的凸台受到较大载荷的方向上(即切向方向上)，凸台的强度较大；在主轴承座的凸台受到较小载荷的方向上(即径向方向上)，凸台的强度也较小。因此，相较于图8所示的现有的涡旋压缩机中的凸台，凸台151的径向尺寸也得以减小。
48.本公开通过减小螺栓的尺寸以及优化套筒、主轴承座的设计，能够减小轴向柔性机构以及主轴承座(凸台)的径向尺寸，优化压缩机的内部空间设计，有利于压缩机的小型化。
49.下面参照图5和图10对根据本公开的第一实施方式及其变形示例的轴向柔性安装机构的具体结构进行描述。参见图5所示的第一实施方式，从径向横截面上来看，第一端部p1构造为圆弧段s1，第二端部q1构造为直线段s3，第一端部p1与第二端部q1通过第一端部p1与第二端部q1之间的过渡段s2连接，过渡段s2构造为圆弧段s1的延长弧段并且与直线段s3相切，也就是说，过渡段s2以与圆弧段s1的曲率半径相同的曲率半径朝向直线段s3延伸。另一个第一端部p2和另一个第二端部q2分别与第一端部p1和第二端部q1的结构相同。用于
插置螺栓171、172的套筒19的两个轴向通孔191、192定位成分别靠近两个第一端部p1、p2，两个螺栓171、172之间相距距离d2。另外，假设两个螺栓171、172的径向横截面上的圆心在连线l上，该连线l与轴向通孔192的周向轮廓线的交点为r1、与圆弧段s1的交点为r2、与安装孔127的周向轮廓线的交点为r3(当第一端部p2与凸耳126接触时，交点r2与交点r3重合)并且与凸耳126的外周轮廓线的交点为r4。其中，r1与r2之间的距离为h1，r3与r4之间的距离为h2。当然，在第一端部p1处也具有与第一端部p2处类似的结构。也就是说，第一端部分别与套筒19的最靠近该第一端部的轴向通孔的切向侧壁相距距离h1，即第一端部与最靠近该第一端部的套筒19的轴向通孔之间的套筒19的在切向方向上的侧壁厚度为h1，而凸耳126具有与第一端部相邻的切向侧端部128该切向侧端部128在切向方向上的侧壁厚度为h2。
50.为了尽可能地减小作用在套筒上的沿径向方向的力而使得作用在套筒上的力基本上仅沿切向方向分布，优选地，圆弧段s1的延伸角度α小于100
°
，也就是说，套筒的第一端部与定涡旋的凸耳接触的角度小于100
°
。另外，在现有技术中套筒与定涡旋的凸耳大多为间隙配合安装，其间隙通常小于0.05mm，优选地，在本公开中，第二端部q1、q2与凸耳126的安装孔127的内侧壁之间的径向间隙d1大于0.1mm，从而确保第二端部q1、q2不与定涡旋发生接触，以便尽可能地减小作用在套筒上的沿径向方向的力。第二端部q1、q2和过渡段s2与凸耳126之间的间隙可以通过对安装孔127的内侧壁进行适当的切除材料而获得，从而更加方便灵活调整安装孔的尺寸，能够适用于更多尺寸的套筒。例如，参见图5，安装孔127被切割成其径向横截面构造为由一定角度的圆弧和切线组成，该圆弧与套筒的圆弧段s1相切但其曲率半径大于圆弧段s1的曲率半径，而该切线与直线段s3平行并且与直线段s3之间的距离为间隙d1。另外，为了加强双螺栓结构平衡弯矩的效果，在套筒的总切向长度不变的情况下，优选地将两个螺栓设置成各自尽可能靠近套筒的切向最外侧，两个螺栓之间的切向距离d2可以大于2.1倍的螺栓杆部的直径且小于5倍的螺栓杆部的直径，从而在尽可能减小螺栓所受弯矩的同时保证轴向柔性安装机构的强度以及对压缩机内部空间的良好利用。另一方面，为了保证与轴向柔性安装机构配合的定涡旋及主轴承座的强度，套筒19的侧壁厚度h1和凸耳126的切向侧端部128的侧壁厚度h2需要大于0.3倍的螺栓杆部的直径。
51.本领域技术人员可以理解的是，虽然在图3和图4中均示出为定涡旋通过沿其周向均匀分布的四个凸耳以及四个轴向柔性安装机构安装至主轴承座的对应的四个凸台，但在单个涡旋压缩机中，轴向柔性安装机构的个数并不局限于四个，而可以是三个或其他合适的个数。
52.图7示出了根据本公开的第二实施方式的涡旋机构的径向剖视图，其中，定涡旋22具有沿其周向均匀分布的三个凸耳226，相邻的两个凸耳226之间间隔120
°
。三个轴向柔性安装机构分别插入三个凸耳226中，从而将定涡旋22安装至主轴承座。与第一实施方式类似，轴向柔性安装机构也包括具有大致呈跑道形的径向横截面的套筒29和插置在套筒29中的两个螺栓271、272。
53.图9a和图9b示出了如图8所示的现有技术、如图6所示的第一实施方式以及如图7所示的第二实施方式中的轴向柔性安装机构的受力及弯矩情况。其中，x代表沿切向方向，而y代表沿径向方向。如图9a所示，在现有技术中，随着动涡旋围绕定涡旋的扰动，作用在套筒上的力在垂直于轴向方向的平面内几乎均匀分布，也就是说，作用在套筒上的力既包括
沿径向方向的力，也包括沿切向方向的力，并且沿径向方向的力和沿径向方向的力的大小基本上一致。而在如图6所示的第一实施方式以及如图7所示的第二实施方式中，作用在套筒上的力转变为几乎仅沿着切向方向分布，而沿着径向方向分布的力大大减小。另一方面，如图9b所示，根据本公开的第一实施方式和第二实施方式中的螺栓上形成的弯矩也相较于现有技术极大的减小。
54.由于在本公开中套筒在径向方向上的受力大大减小，螺栓所受的弯矩也大幅减小，在压缩机总的承载强度需求不变的情况下，可以减小螺栓的尺寸以及减小套筒、定涡旋的凸耳和主轴承座的凸台在径向方向上的尺寸，从而利于实现压缩机的小型化。例如，在如图8所示的现有技术中，采用沿着定涡旋的周向均匀布置的四个轴向柔性安装机构，包含四个型号为m11的螺栓，而压缩机的壳外径达到225mm。在如图6所示的本公开的第一实施方式中，采用沿着定涡旋的周向均匀布置的四个轴向柔性安装机构，包含八个型号仅为m8的螺栓，压缩机的壳外径可以仅为190mm，减少并节省了约16％的径向尺寸和材料。而在如图7所示的本公开的第二实施方式中，采用了采用沿着定涡旋的周向均匀布置的三个轴向柔性安装机构，包含六个型号仅为m9的螺栓，压缩机的壳外径可以仅为200mm，减少并节省了约11％的径向尺寸和材料。另外，由于螺栓所受的弯矩大幅减小，压缩机的可靠性也进一步的提高。
55.图10示出了根据本公开的轴向柔性安装机构的变形示例。与第一实施方式类似，该变形示例中的轴向柔性安装机构包括具有大致呈跑道形的径向横截面的套筒39和分别插置在套筒39的两个沿切向方向分布的轴向通孔中的两个螺栓371、372。套筒39包括在切向方向上的两个第一端部p'1、p'2和在径向方向上的两个第二端部q'1、q'2，并且两个第一端部p'1、p'2可以与定涡旋的凸耳326的安装孔327的内侧壁接触，而两个第二端部q'1、q'2不与定涡旋的凸耳326的安装孔327的内侧壁接触。具体地，从径向横截面上来看，第一端部p'1构造为圆弧段s'1，第二端部q'1构造为直线段s'3，第一端部p'1与第二端部q'1通过第一端部p'1与第二端部q'1之间的过渡段s'2连接，并且过渡段s'2也不与定涡旋的凸耳326的安装孔327的内侧壁接触。与第一实施方式不同的是，过渡段s'2并不是构造为圆弧段s'1的延长弧段，而是构造为曲率半径比圆弧段s'1更小的圆弧段并且与直线段s'3相切。也就是说，在加工制造过程中，可以首先制造出与凸耳326的安装孔327的内侧壁相匹配的套筒加工件(也就是说，如果将套筒加工件插入凸耳326的安装孔327内，套筒加工件的整个外周面都能够与凸耳326的安装孔327的内侧壁接触)，然后通过对套筒加工件的外周面进行适当切除材料，即对套筒加工件的除第一端部p'1、p'2外的部分进行适当切除材料，从而形成不与定涡旋接触的第二端部q'1、q'2和过渡段s'2以获得所需的套筒成品。
56.该变形示例所示的轴向柔性安装部件不仅能够实现与第一实施方式中的轴向柔性安装部件类似的减小螺栓尺寸、减小定涡旋和主轴承座的凸台的径向尺寸的效果，而且其中套筒更便于生产制造、适应性更好。
57.在以上描述的实施方式中，通过套筒的大致呈跑道形的径向横截面设计结合双螺栓结构，实现减小套筒的径向受力、减小螺栓所受弯矩从而减小轴向柔性安装机构、定涡旋以及主轴承座的径向尺寸的效果。然而，本领域技术人员可以想到的是，对于具有大致呈跑道形的径向横截面的套筒，不仅可以与双螺栓配合，还可以与大于两个的多个螺栓配合，只要能够起到减小套筒的径向受力和/或减小螺栓所受弯矩的效果即可。也就是说，设置在套
筒中的螺栓数量并不限于两个。本领域技术人员还可以想到，轴向柔性安装机构中的用于连接定涡旋与主轴承座的构件并不限于螺栓，而可以是螺钉或其他任何能够实现相似作用的紧固件。
58.虽然已经参照示例性实施方式对本公开进行了描述，但是应当理解，本公开并不局限于文中详细描述和示出的具体实施方式，在不偏离权利要求书所限定的范围的情况下，本领域技术人员可以对示例性实施方式做出各种改变。还应理解的是，在技术方案不矛盾的情况下，各个实施方式的特征可以相互结合或者可以省去。