一种分液器、空调器及控制方法与流程

1.本发明涉及空调器设备技术领域，尤其涉及一种分液器、空调器及控制方法。


背景技术：

2.现有空调为了提高换热效率，将蒸发器与散热器分别具有多个管路，为了将冷媒均匀的分散到每一个管路中，需要通过分液器将冷媒进行分流。
3.现有的分液器多采用一个进液孔匹配多个出液孔的结构方式进行分液，流经分液器的冷媒在分液器内根据压力差来自行穿过多个出液孔。该种分液器分液均匀性较差，容易导致蒸发器与散热器中的每个管路内流通的冷媒量不均匀，导致空调器的制冷或制热效果变差，并使得空调器的能耗增大。


技术实现要素：

4.本发明提供一种分液器、空调器及控制方法，用以解决现有技术中分液器分液均匀性较差，容易导致蒸发器与散热器中的每个管路内流通的冷媒量不均匀，导致空调器的制冷或制热效果变差，并使得空调器的能耗增大的缺陷，实现一种分液均匀的分液器、空调器及控制方法。
5.本发明提供一种分液器，包括壳体，所述壳体具有进液口与至少一个出液口，所述进液口与所述出液口之间具有分液腔，还包括搅拌器、驱动机构与控制模块，所述搅拌器位于所述分液腔内，所述驱动机构用于带动所述搅拌器转动，所述控制模块用于控制所述驱动机构转动。
6.根据本发明提供的分液器，所述驱动机构包括转子与定子线圈，所述搅拌器与所述转子同轴连接，所述搅拌器与所述转子均位于所述分液腔内，所述定子线圈环套在所述壳体外侧，所述定子线圈用于在通电时驱动所述转子转动，所述转子用于带动所述搅拌器在所述分液腔内转动；
7.所述控制模块用于控制所述定子线圈的通电电流方向与通电电压值。
8.本发明还提供一种空调器，包括如上述任一项所述的分液器
9.本发明还提供一种如上述所述的空调器的控制方法，包括如下步骤：
10.判断分液器是否分液均匀，若是，则驱动机构不转动；若否，则获取压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个与所述分液器的分液路数，根据所述压缩机运行频率、所述压缩机运行电流值、所述压缩机排气温度值和所述压缩机排气压力值中至少一个与所述分液路数，计算所述分液器中搅拌器的运行转速，并控制所述搅拌器以所述运行转速转动。
11.根据本发明提供的空调器的控制方法，根据所述分液路数与所述压缩机运行频率计算所述搅拌器的运行转速的计算公式包括：
12.s＝h
×
n；
13.其中，s为搅拌器运行转速，h为压缩机运行频率，n为分液器分液路数。
14.根据本发明提供的空调器的控制方法，根据所述分液路数与所述压缩机运行电流值计算所述搅拌器的运行转速的计算公式包括：
15.s＝a1×
i
×
n；
16.其中，s为搅拌器运行转速，a1为第一系数值，i为压缩机运行电流值，n为分液器分液路数。
17.根据本发明提供的空调器的控制方法，根据所述分液路数与所述压缩机排气温度值计算所述搅拌器的运行转速的计算公式包括：
18.s＝a2×
t
×
n；
19.其中，s为搅拌器运行转速，a2为第二系数值，t为压缩机排气温度值，n为分液器分液路数。
20.根据本发明提供的空调器的控制方法，根据所述分液路数与所述压缩机排气压力值计算所述搅拌器的运行转速的计算公式包括：
21.s＝a3×
p
×
n；
22.其中，s为搅拌器运行转速，a3为第三系数值，p为压缩机排气压力值，n为分液器分液路数。
23.根据本发明提供的空调器的控制方法，所述空调器包括室内换热器，所述室内换热器具有多个第一支路，所述分液器包括第一分液器，所述第一分液器的出液口数量与所述第一支路的数量相同，多个所述第一支路的液口端与所述第一分液器的多个出液口一对一匹配连接；
24.在制冷模式下，判断所述第一分液器是否分液均匀，若是，则所述第一分液器中驱动机构不转动；若否，则获取压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个与所述第一分液器的分液路数，根据所述压缩机运行频率、所述压缩机运行电流值、所述压缩机排气温度值和所述压缩机排气压力值中至少一个与所述第一分液器的分液路数，计算所述第一分液器中搅拌器的第一运行转速，并控制所述第一分液器中搅拌器以所述第一运行转速转动。
25.根据本发明提供的空调器的控制方法，所述空调器包括室外换热器，所述室外换热器具有多个第二支路，所述分液器包括第二分液器，所述第二分液器的出液口数量与所述第二支路的数量相同，多个所述第二支路的液口端与所述第二分液器的多个出液口一对一匹配连接；
26.在制热模式下，判断所述第二分液器是否分液均匀，若是，则所述第二分液器中驱动机构不转动；若否，则获取压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个与所述第二分液器的分液路数，根据所述压缩机运行频率、所述压缩机运行电流值、所述压缩机排气温度值和所述压缩机排气压力值中至少一个与所述第二分液器的分液路数，计算所述第二分液器中搅拌器的第二运行转速，并控制所述第二分液器中搅拌器以所述第二运行转速转动。
27.根据本发明提供的空调器的控制方法，判断所述第一分液器是否分液均匀的方法包括：
28.在制冷模式下，获取每个所述第一支路的第一冷媒出口温度，计算所有所述第一冷媒出口温度中最高温度与最低温度的第一差值，判断所述第一差值是否大于第一预设温
度值，若是，则所述第一分液器分液不均匀；若否，则所述第一分液器分液均匀。
29.根据本发明提供的空调器的控制方法，判断所述第二分液器是否分液均匀的方法包括：
30.在制热模式下，获取每个所述第二支路的第二冷媒出口温度，计算所有所述第二冷媒出口温度中最高温度与最低温度的第二差值，判断所述第二差值是否大于第二预设温度值，若是，则所述第二分液器分液不均匀；若否，则所述第二分液器分液均匀。
31.根据本发明提供的空调器的控制方法，所述控制方法还包括：在制热模式时，控制所述第一分液器中搅拌器的转动方向与所述第一分液器中搅拌器在制冷模式时的转动方向相反。
32.根据本发明提供的空调器的控制方法，所述控制方法还包括：在制冷模式时，控制所述第二分液器中搅拌器的转动方向与所述第二分液器中搅拌器在制热模式时的转动方向相反。
33.本发明提供的分液器、空调器及控制方法，通过在分液器内设置搅拌器，搅拌器在分液器的分液腔内转动，以使分液器中的冷媒混合均匀，并且确保每个出液口排出的冷媒量相同，冷媒均匀的分配到换热器中的每一个管路中，换热器中每个换热盘管的冷媒量相同，提高了空调器的制冷或制热效果；换热盘管的每个管路内冷媒的热交换量相同，进入到压缩机的冷媒不存在高低温度差，以盘管温度控制空调器运行状态时温度数值更加的准确，降低了空调器的能耗。并且，通过空调器参数来匹配冷媒的流动速度与压缩机的运行负荷，依据冷媒流速与压缩机运行负荷来准确控制搅拌器的运行速度，以使搅拌器达到最佳的搅拌效果。
附图说明
34.为了更清楚地说明本发明或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
35.其中：
36.图1是本发明提供的分液器整体结构示意图之一；
37.图2是本发明提供的分液器内部结构示意图；
38.图3是本发明提供的分液器整体结构示意图之二；
39.图4是本发明提供的搅拌轮结构示意图；
40.图5是本发明提供的空调器室外换热器示意图；
41.图6是本发明图5中i处放大图；
42.图7是本发明提供的空调器室内换热器示意图；
43.图8是本发明图7中ii处放大图；
44.图9是本发明提供的控制方法流程示意图。
45.附图标记：
46.1：壳体；
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11：进液口；
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12：出液口；
47.13：分液腔；
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131：第一分液腔；
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132：第二分液腔；
48.133：第三分液腔；
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14：间隙；
49.2：搅拌器；
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21：搅拌轮；
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211：第一通孔；
50.212：第一叶片；
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22：固定盘；
51.3：驱动机构；
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31：定子线圈；
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32：转子；
52.33：转轴；
53.4：室外换热器；
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41：第一支路；
54.5：第一分液器；
55.6：室内换热器；
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61：第二支路；
56.7：第二分液器。
具体实施方式
57.为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明中的附图，对本发明中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
58.在本发明实施例所述的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“第一”与“第二”等是为了清楚说明产品部件进行的编号，不代表任何实质性区别。“上”“下”“内”等仅用于表示相对位置关系，当被描述对象的绝对位置改变后，则该相对位置关系也可能相应地改变。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明实施例中的具体含义。
59.需要说明的是，本发明中的描述“在...范围内”，包含两端端值。如“在10至20范围内”，包含范围两端的端值10与20。
60.需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“连接”应做广义理解，例如，可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在发明实施例中的具体含义。
61.下面结合图1至图8描述本发明的分液器及空调器。
62.如图1至图3所示，本实施例所述的分液器，包括壳体1，壳体1具有进液口11与至少一个出液口12，进液口11与出液口12之间具有分液腔13；分液器还包括搅拌器2与驱动机构3，搅拌器2位于分液腔13内，驱动机构3用于带动搅拌器2转动，控制模块用于控制驱动机构3转动。
63.具体地，驱动机构3包括转子32与定子线圈31，搅拌器2与转子32同轴连接，搅拌器2与转子32均位于分液腔13内，定子线圈31环套在壳体1外侧，定子线圈31用于在通电时驱动转子32转动，转子32用于带动搅拌器2在分液腔13内转动。
64.具体地，所述定子线圈31包括外壳与内部线圈，内部线缠绕在壳体1的外侧并且设置在外壳中。当定子线圈31通电时，定子线圈31依据电流的不断环形流动而产生磁场，内部磁性转子32在磁场磁力的作用下转动，进而实现外部定子线圈31的通电带动分液器内部转子32的转动，实现搅拌器在分液器内的转动搅拌。
65.本实施例通过在分液器内设置搅拌器，通过驱动机构带动搅拌器在分液器的分液腔内转动，以使分液器中的冷媒混合均匀，并且确保每个出液口排出的冷媒量相同，冷媒均
匀的分配到换热器中的每一个管路中，换热器中每个换热盘管的冷媒量相同，提高了空调器的制冷或制热效果；换热盘管的每个管路内冷媒的热交换量相同，进入到压缩机的冷媒不存在高低温度差，以盘管温度控制空调器运行状态时温度数值更加的准确，降低了空调器的能耗。
66.具体地，壳体1由与冷媒管材质相同的紫铜形成，其中冷媒管包括液管与气管。壳体1的上方为进液口11，较好地，分液器在进液口11一端与冷媒管固定密封连接；壳体1的下方设置有至少一个出液口12，本实施例以两个出液口12为例，每个出液口12分别与一个换热器管路接口固定密封连接。
67.较好地，壳体1为中空结构，壳体1内具有分液腔13，搅拌器2在分液腔13内转动，以将流入分液腔13内的冷媒进行混匀，混匀后的冷媒均匀的分配到每个出液口12处，以确保每一个出液口12排出的冷媒量相同，冷媒均匀的分配到换热器中的每一个管路中。
68.具体地，结合图2所示，分液腔13包括第一分液腔131、第二分液腔132与第三分液腔133，进液口11、第一分液腔131、第二分液腔132、第三分液腔133与出液口12依次连通，第二分液腔132由第一分液腔131至第三分液腔133的方向呈直径增大的圆台状，第一分液腔131与第三分液腔133均呈圆柱状。
69.壳体1呈多段结构，其中，壳体1在进液口11一端与换热器的冷媒管连接，第一分液腔131呈圆柱状。
70.第二分液腔132呈圆台状，并且第二分液腔132的下方直径大于上方直径。
71.第三分液腔133呈圆柱形结构，且第三分液腔133的直径大于第一分液腔131的直径，第三分液腔133的体积大于第一分液腔131的体积，以使得从第一分液腔131流入第三分液腔133的冷媒流速降低，有利于冷媒在第三分液腔133中进行缓冲，防止冷媒流速过快而使冷媒进入到各个出液口12的分配不均匀。
72.较好地，本实施例所述的搅拌器2在第三分液腔133内转动，冷媒在第三分液腔133内停滞时间长，便于对第三分液腔133内的冷媒进行分流。
73.具体地，本实施例所述的搅拌器2可以有多种方式，如桨式、螺杆式与圆盘式。
74.其中，桨式与螺杆式的搅拌叶片设置在其搅拌轴的周向边缘处，本实施例以圆盘式搅拌器2为例。
75.结合图2与图4所示，搅拌器2包括圆盘状的搅拌轮21，搅拌轮21上设有多个通孔211，搅拌轮21适于在分液腔13内转动，多个通孔211沿搅拌轮21的转轴呈环形等距排列。
76.具体地，搅拌轮21呈圆盘状，搅拌轮21上设有多个通孔211，多个通孔211沿搅拌轮21的中心转轴呈环形等距排列，且每个通孔211的形状相同。
77.较好地，每个通孔211沿搅拌轮21的中心转轴偏移能够与其他通孔211相重合，以确保搅拌轮21转动时对流经每个通孔211的搅拌力相同。
78.较好地，本实施例所述的通孔211数量为出液口12数量的两倍。如图3与图4所示，四个出液口12对应八个通孔211。或者两个出液口12对应四个通孔211，或者三个出液口12对应六个通孔211。本实施例随着出液口12数量的增多，通孔211的数量成倍增长，使得搅拌轮21的搅拌程度随出液口12数量的增大而增大，使得搅拌轮21搅拌后，分液器内的冷媒能够较好地分配到每个出液口12中。
79.具体地，不论通孔211的数量有多少，通孔211的总体面积占搅拌轮21整体面积的
比例在38％至42％范围内，优选为40％。通孔211在搅拌轮21上所占面积的比例达到所述优选比例，提高搅拌轮21对分液器内冷媒的搅拌混匀程度。
80.具体地，结合图4所示，所述搅拌轮21还包括叶片212，所述叶片212位于所述通孔211内，并且叶片212由靠近进液口11一侧向靠近出液口12一侧倾斜，即叶片212由通孔211处向下倾斜。
81.较好地，本实施例所述的通孔211与叶片212在成型时，先在搅拌轮21上切割出c型切割线，再将切割线内的板体向下弯折一定角度，即可形成本实施例优选的通孔211与叶片212的形状与结构组成。
82.较好地，本实施例所述的通孔211与叶片212均沿所述搅拌轮21的转动轴线呈中心对称式分布，当搅拌轮21转动时，搅拌轮21的叶片212能够带动冷媒沿顺时针(如图2中俯视角度)转动。
83.需要说明的是，本发明并不限定叶片212仅沿顺时针方向带动冷媒转动，叶片212也可沿逆时针方向逐个向下倾斜，进而带动冷媒沿逆时针转动。凡事能带动分液腔12内冷媒转动的搅拌轮21，其通孔211与叶片212的结构形式均落入本发明对搅拌轮21所限定的保护范围内。
84.较好地，本实施例所述的搅拌轮21，其叶片212呈倾斜分布，在冷媒由入液口11向出液口12方向流通时，冷媒能够推动倾斜状的叶片212，冷媒的流动带动搅拌轮21转动，进而搅拌轮21的转动对冷媒进行搅拌，实现了分液器内搅拌器2的自驱动。
85.较好地，结合图2所示，搅拌轮21的周向外壁与壳体1的内壁之间设有间隙14，搅拌轮21在转动的过程中不会剐蹭到壳体1的内壁，防止搅拌轮21与壳体1发生相互摩擦而被损坏，并且防止摩擦出的碎削跟随冷媒进入到压缩机中。
86.具体地，所述间隙14的间距在0.08毫米至0.12毫米范围内，优选为0.1毫米，确保间隙14不会对搅拌轮21的搅拌混匀产生影响，并且能够防止搅拌轮21在转动过程中与壳体1内壁发生摩擦。
87.较好地，搅拌器2包括圆盘状的底板22，底板22上设置多个所述出液口12，底板22固定在第三分液腔133内。
88.底板22的形状与搅拌轮21的形状相同，同样为圆盘状，且圆盘状的底板22水平固定在第三分液腔133内。底板22上设置有多个出液口12，较好地，出液口12的尺寸形状与液管的尺寸形状相同，便于出液口12分排出的冷媒能够顺利的进入到液管中，不会产生流动冲击或流动阻碍。
89.具体地，在上述实施例的基础上，本实施例还提供一种空调器，包括如上述任一项的分液器。
90.具体地，结合图5至图8所示，空调器包括室内换热器4与室外换热器6：室内换热器4具有多个第一支路41，分液器包括第一分液器5，第一分液器5的出液口数量与第一支路41的数量相同，多个第一支路41的液口端与第一分液器5的多个出液口一对一匹配连接；以及，室外换热器6具有多个第二支路61，分液器包括第二分液器7，第二分液器7的出液口数量与第二支路61的数量相同，多个第二支路61的液口端与第二分液器7的多个出液口一对一匹配连接。
91.本发明所述的空调器，通过在分液器内设置搅拌器，搅拌器在分液器的分液腔内
转动，以使分液器中的冷媒混合均匀，并且确保每个出液口排出的冷媒量相同，冷媒均匀的分配到换热器中的每一个管路中，换热器中每个换热盘管的冷媒量相同，提高了空调器的制冷或制热效果；换热盘管的每个管路内冷媒的热交换量相同，进入到压缩机的冷媒不存在高低温度差，以盘管温度控制空调器运行状态时温度数值更加的准确，降低了空调器的能耗。
92.较好地，在上述空调器的基础上，本实施例还提供一种空调器的控制方法，结合图9所示，包括如下步骤：
93.步骤s1、判断分液器是否分液均匀，若是，则驱动机构不转动，等待预设时长后再次判断分液器是否分液均匀，形成周期判断，直至判断结果为分液器分液不均匀并进入步骤s2；若否，则进入步骤s2；
94.步骤s2、获取压缩机运行频率h、压缩机运行电流值i、压缩机排气温度值t和压缩机排气压力值p中至少一个与所述分液器的分液路数n，根据所述压缩机运行频率h、所述压缩机运行电流值i、所述压缩机排气温度值t和所述压缩机排气压力值p中至少一个与所述分液路数n，计算所述分液器中搅拌器的运行转速s；
95.步骤s3、控制所述搅拌器以所述运行转速转动。
96.具体地，本实施例先判断分液器是否分配均匀，在判断出分液均匀时，分液器不开启驱动机构，分液器内搅拌器不转动或者跟随冷媒的流动而转动，对于分配均匀的分液器不输入电能，防止能量输入的浪费。当判断结果为分液器分液不均匀时，控制分液器的驱动机构开启，并获取分液器的分液路数，即分液器出液口的数量；同时获取压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个，根据压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个与分液路数来计算搅拌器的运行转速；在计算出搅拌器的运行转速后，控制搅拌器以所述运行转速转动。
97.本实施例通过判断分液器是否分液均匀，在分液器分液不均时开启搅拌器，并且通过空调器参数来匹配冷媒的流动速度与压缩机的运行负荷，依据冷媒流速与压缩机运行负荷来准确控制搅拌器的运行速度，以使搅拌器达到最佳的搅拌效果。
98.具体地，当采用定子线圈与转子组合的驱动机构时，在计算出搅拌器的运行转速后，通过控制定子线圈的电压值，来控制搅拌器以计算出的运行转速旋转，以更好地对分液器内的冷媒进行搅拌混匀。
99.具体地，当根据分液器的分液路数与压缩机运行频率计算搅拌器的运行转速时，运行转速的计算公式包括：
100.s＝h
×
n；
101.其中，s为搅拌器运行转速，h为压缩机运行频率，n为分液器分液路数。
102.例如，当分液器的分液路数为4即，即分液器具有4个出液口；压缩机的运行频率为50hz时，搅拌器的运行转速为200转/分钟。
103.具体地，当根据分液器的分液路数与压缩机运行电流值计算搅拌器的运行转速时，运行转速的计算公式包括：
104.s＝a1×
i
×
n；
105.其中，s为搅拌器运行转速，a1为第一系数值，i为压缩机运行电流值，n为分液器分
液路数。
106.具体地，第一系数值a1依据不同的压缩机类型，其具体数值不同；可依据不同型号的空调器，在出厂前依据试验来测得分液器在分液均匀前提下，分液器内搅拌器的最低转速与不同压缩机运行电流的相关关系，来确定第一系数值的具体数值，第一系数值可以为定值，也可以为变值。
107.具体地，当根据分液器的分液路数与压缩机排气温度值计算搅拌器的运行转速时，运行转速的计算公式包括：
108.s＝a2×
t
×
n；
109.其中，s为搅拌器运行转速，a2为第二系数值，t为压缩机排气温度值，n为分液器分液路数。
110.具体地，与第一系数值a1相同，第二系数值a2依据不同的压缩机类型，其具体数值不同；可依据不同型号的空调器，在出厂前依据试验来测得分液器在分液均匀前提下，分液器内搅拌器的最低转速与不同压缩机排气温度值的相关关系，来确定第二系数值的具体数值，第二系数值可以为定值，也可以为变值。
111.具体地，当根据分液器的分液路数与压缩机排气压力值计算搅拌器的运行转速时，运行转速的计算公式包括：
112.s＝a3×
p
×
n；
113.其中，s为搅拌器运行转速，a3为第三系数值，p为压缩机排气压力值，n为分液器分液路数。
114.具体地，与第一系数值a1相同，第三系数值a3依据不同的压缩机类型，其具体数值不同；可依据不同型号的空调器，在出厂前依据试验来测得分液器在分液均匀前提下，分液器内搅拌器的最低转速与不同压缩机排气压力值的相关关系，来确定第三系数值的具体数值，第三系数值可以为定值，也可以为变值。
115.具体地，当根据所述压缩机运行频率h、所述压缩机运行电流值i、所述压缩机排气温度值t和所述压缩机排气压力值p中多个参数计算分液器中搅拌器的运行转速时，可依据上述多个公式分别计算多个参数对应的运行转速，并取平均值作为最终的搅拌器运行转速。
116.进一步地，当如图5与图6所示，空调器包括室内换热器，所述室内换热器4具有多个第一支路41，分液器包括第一分液器5，第一分液器5的出液口数量与第一支路41的数量相同，多个第一支路41的液口端与第一分液器5的多个出液口一对一匹配连接。
117.当空调器设置第一分液器5，空调以制冷模式运行时，判断第一分液器是否分液均匀，若是，则第一分液器中驱动机构不转动；若否，则获取压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个与第一分液器的分液路数，根据压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个与第一分液器的分液路数，计算第一分液器中搅拌器的第一运行转速，并控制第一分液器中搅拌器以第一运行转速转动。
118.通过对第一分液器5是否分液均匀，来控制第一分液器5内搅拌器是否搅拌，并在需要搅拌器转动时，通过上述参数来计算搅拌器的转速，以对第一分液器5内的冷媒进行混匀。
119.具体地，判断所述第一分液器是否分液均匀的方法包括：
120.在制冷模式下，获取每个所述第一支路的第一冷媒出口温度，计算所有所述第一冷媒出口温度中最高温度与最低温度的第一差值，判断所述第一差值是否大于第一预设温度值，若是，则所述第一分液器分液不均匀；若否，则所述第一分液器分液均匀。
121.具体地，第一预设温度值在1.5℃至2.5℃范围内，优选为2℃。
122.如第一支路中存在两个冷媒排出口的温度差值为3℃，此时温度差值大于2℃，表明分液器分液不均导致不同的第一支路冷媒量不同，导致不同的第一支路冷媒排出温度不同，需要分液器内搅拌器转动，以提高第一分液器内冷媒的均匀程度。
123.具体地，当空调器以制热模式运行时，控制第一分液器中搅拌器的转动方向与第一分液器中搅拌器在制冷模式时的转动方向相反，冷媒在制冷模式与制热模式两种模式下流动方向相反，搅拌器在制冷模式与制热模式两种模式下搅拌方向相反，确保两种方向流动的冷媒不会因搅拌器的搅拌而发生阻碍，提高制冷模式与制热模式两种模式下冷媒顺利流通。
124.进一步地，结合图7与图8所示，空调器包括室外换热器，室外换热器6具有多个第二支路61，分液器包括第二分液器7，第二分液器7的出液口数量与第二支路61的数量相同，多个第二支路61的液口端与第二分液器7的多个出液口一对一匹配连接。
125.当空调器设置第二分液器7，空调以制热模式运行时，判断第二分液器是否分液均匀，若是，则第二分液器中驱动机构不转动；若否，则获取压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个与第二分液器的分液路数，根据压缩机运行频率、压缩机运行电流值、压缩机排气温度值和压缩机排气压力值中至少一个与第二分液器的分液路数，计算第二分液器中搅拌器的第二运行转速，并控制第二分液器中搅拌器以第二运行转速转动。
126.具体地，第二分液器是否分液均匀的方法包括：
127.在制热模式下，获取每个第二支路的第二冷媒出口温度，计算所有第二冷媒出口温度中最高温度与最低温度的第二差值，判断第二差值是否大于第二预设温度值，若是，则第二分液器分液不均匀；若否，则第二分液器分液均匀。
128.具体地，第二预设温度值在1.5℃至2.5℃范围内，优选为2℃。
129.如第二支路中存在两个冷媒排出口的温度差值为2.5℃，此时温度差值大于2℃，表明第二分液器分液不均导致不同的第二支路冷媒量不同，导致不同的第二支路冷媒排出温度不同，需要第二分液器内搅拌器转动，以提高第二分液器内冷媒的均匀程度。
130.具体地，当空调器以制冷模式运行时，控制第二分液器中搅拌器的转动方向与第二分液器中搅拌器在制热模式时的转动方向相反，冷媒在制冷模式与制热模式两种模式下流动方向相反，搅拌器在制冷模式与制热模式两种模式下搅拌方向相反，确保两种方向流动的冷媒不会因搅拌器的搅拌而发生阻碍，提高制冷模式与制热模式两种模式下冷媒顺利流通。
131.最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和
范围。