液化气气化装置及具备该液化气气化装置的浮体设备的制作方法

1.本发明涉及对液化气进行气化的液化气气化装置以及具备该液化气气化装置的浮体设备。


背景技术：

2.在输送lng气体的lng船中，已知有如下情况：使在lng储罐内因侵入热等而不可避免地产生的蒸发气体在锅炉中燃烧，并有效利用在锅炉中产生的蒸汽(例如参照专利文献1)。
3.在fsru(floating storage and regasification unit：浮式储存及再气化装置)等浮体设备中，具备使储存在lng储罐内的lng(液化气)再气化并向外部供给的液化气气化装置。已知的是，作为在液化气气化装置中对液化气进行气化时的热源而使用海水。
4.现有技术文献
5.专利文献
6.专利文献1：日本专利第4119725号公报
7.如果在fsru的液化气气化装置中使低温的海水在对液化气进行气化的气化器中流动，则存在海水因被液化气冷却而冻结的可能性。
8.也可考虑如下情况：将如专利文献1那样使在lng储罐中产生的蒸发气体燃烧而产生的蒸汽用作对液化气进行气化的气化器的热源。但是，期望能够期待更进一步的节能效果的气化方式。


技术实现要素：

9.本发明是鉴于这样的情况而完成的，其目的在于提供一种不会有在气化器中冻结的可能性且节能效果优异的液化气气化装置及具备该液化气气化装置的浮体设备。
10.本发明的一个方式所涉及的液化气气化装置具备：蒸汽涡轮，由废气节能器生成的蒸汽导入该蒸汽涡轮，发电用发动机的废气导入该废气节能器；冷凝器，该冷凝器使从所述蒸汽涡轮排出的蒸汽冷凝；气化器，该气化器对液化气进行加热而使该液化气气化；防冻液循环路径，该防冻液循环路径与所述气化器连接，并且供防冻液循环；以及防冻液加热单元，该防冻液加热单元从所述冷凝器向在所述防冻液循环路径中循环的防冻液供给热。
11.利用与回收发电用发动机的废热而进行动作的蒸汽涡轮连接的冷凝器，对在防冻液循环路径中循环的防冻液进行加热。并且，利用与防冻液循环路径连接的气化器对液化气进行气化。由此，能够将冷凝器的废热有效地用于液化气的气化，能够实现节能。
12.由于使用防冻液作为在与气化器连接的循环路径中流动的流体，因此与使用海水、清水的情况相比不会有在气化器中冻结的可能性。
13.作为防冻液，使用例如乙二醇等二醇。
14.而且，在本发明的一个方式所涉及的液化气气化装置中，所述防冻液加热单元具备所述冷凝器，该冷凝器与在所述防冻液循环路径中循环的防冻液进行热交换。
15.使防冻液和冷凝器内的流体(蒸汽、冷凝水)进行热交换。由此，能够使防冻液和冷凝器内的流体不经由其他介质进行热交换，因此能够尽可能地抑制热交换损失。
16.而且，在本发明的一个方式所涉及的液化气气化装置中，所述防冻液加热单元具备水循环路径，该水循环路径供水循环，并且从所述冷凝器向所述防冻液循环路径供给热。
17.设置了从冷凝器向防冻液循环路径供给热的水循环路径。由此，能够减少防冻液循环路径的长度。通常，防冻液的粘度比水的粘度高，因此，通过采用水循环路径而能够削减防冻液循环路径的泵动力。
18.作为在水循环路径中使用的水，使用例如海水、清水。
19.而且，在本发明的一个方式所涉及的液化气气化装置中，具备海水热交换器，该海水热交换器设置于所述防冻液循环路径，使通过了所述气化器之后的防冻液和海水进行热交换。
20.通过在防冻液循环路径设置海水热交换器，能够利用海水对通过气化器而温度降低了的防冻液进行加热。由此，能够构成使用海水来对液化气进行气化并将使其气化了之后的海水排放到海洋的开环路。
21.由于防冻液通过冷凝器被加热，因此能够减少利用海水加热的加热量。由此，即使将在海水热交换器冷却后的海水排放到海洋，也能够避免对环境造成很大的影响的情况。
22.而且，在本发明的一个方式所涉及的液化气气化装置中，所述防冻液加热单元具备加热水供给路径，该加热水供给路径将在所述冷凝器中进行热交换而被加热后的水输送至所述海水热交换器。
23.设置了从冷凝器向海水热交换器供给热的加热水供给路径。由此，能够减少防冻液循环路径的长度。通常，防冻液的粘度比水的粘度高，因此，通过采用水循环路径而能够削减防冻液循环路径的泵动力。
24.另外，由于能够向海水热交换器供给加热水，因此能够减少在海水热交换器中使用的海水，因此能够降低环境负荷。
25.作为在水循环路径中使用的水，使用例如海水、清水。
26.而且，在本发明的一个方式所涉及的液化气气化装置中，具备：锅炉，该锅炉生成蒸汽；以及蒸汽热交换器，该蒸汽热交换器使在所述锅炉中生成的蒸汽与在所述防冻液循环路径中循环的防冻液进行热交换。
27.在蒸汽热交换器中，能够利用在锅炉生成的蒸汽加热防冻液。在不使用海水热交换器的情况下，能够构成所谓的闭环路或者组合环路。
28.而且，在本发明的一个方式所涉及的液化气气化装置中，具备：涡轮用蒸汽供给系统，该涡轮用蒸汽供给系统将在所述锅炉中生成的蒸汽引导至所述蒸汽涡轮；以及控制部，该控制部对经由所述涡轮用蒸汽供给系统向所述蒸汽涡轮引导的蒸汽量和向所述蒸汽热交换器引导的蒸汽量进行控制，在由所述气化器气化的液化气量超过了规定值的情况下，所述控制部减少向所述蒸汽涡轮引导的蒸汽量，并且增大向所述蒸汽热交换器引导的蒸汽量。
29.由于锅炉的容量有规定的限制，因此，在由气化器气化的液化气量变大的情况下，有时不能够向蒸汽热交换器和蒸汽涡轮双方都供给蒸汽。因此，在由气化器气化的液化气量超过了规定值的情况下，减少向蒸汽涡轮引导的蒸汽量，并且增大向蒸汽热交换器引导
的蒸汽量。由此，能够确保对液化气进行气化所需的热量。
30.例如，在为了尽可能减小锅炉尺寸而将锅炉容量限制为对最大量的液化气进行气化所需的蒸汽量的情况下特别有效。
31.而且，在本发明的一个方式所涉及的液化气气化装置中，具备：蒸汽涡轮发电机，该蒸汽涡轮发电机由所述蒸汽涡轮驱动；循环泵，该循环泵设置于所述防冻液循环路径；以及液化气泵，该液化气泵向所述气化器输送液化气，利用由所述蒸汽涡轮发电机发出的电力来驱动所述循环泵和/或所述液化气泵。
32.由于能够将由蒸汽涡轮发电机发出的电力用于使防冻液循环的循环泵和/或液化气泵，因此能够减少发电用发动机的负荷。
33.此外，本方式的发明可以与上述各方式的发明组合。
34.另外，本发明的一个方式所涉及的浮体设备具备上述任一项记载的液化气气化装置和储存液化气的液化气罐，所述发电用发动机通过在所述液化气罐产生的蒸发气体而进行动作，所述气化器对从所述液化气罐导入的液化气进行气化。
35.通过具备上述的液化气气化装置，能够提供节能效果优异的浮体设备。作为浮体设备，可举出例如fsru(floating storage and regasification unit：浮式储存及再气化装置)。
36.此外，本方式的发明可以与上述各方式的发明组合。
37.发明的效果
38.由于使用了防冻液，因此能够避免在气化器中的冻结。另外，由于使用了蒸汽涡轮的冷凝器的废热，因此能够有助于节能。
附图说明
39.图1是本发明的第一实施方式所涉及的应用于fsru(组合环路)的lng气化设备，是作为开环路使用时的概略结构图。
40.图2是图1的lng气化设备，是作为闭环路使用时的概略结构图。
41.图3是表示相对于lng气体送出量的热量的曲线图。
42.图4是将图3的右上部分放大示出的曲线图。
43.图5是表示本发明的第二实施方式所涉及的应用于fsru的lng气化设备的概略结构图。
44.图6是表示图5的变形例的概略结构图。
具体实施方式
45.以下，参照附图对本发明所涉及的实施方式进行说明。
46.[第一实施方式]
[0047]
以下，对本发明的第一实施方式进行说明。
[0048]
图1示出了对作为液化天然气的lng(液化气)进行气化并向外部供给的lng气化装置(液化气气化装置)1a的概略结构。lng气化装置1a设置于作为浮体设备的fsru(floating storage and regasification unit：浮式储存及再气化装置)。
[0049]
fsru除了具备lng气化装置1a之外，还具备lng储罐3和柴油发动机(发电用发动
机)5。
[0050]
在lng储罐3内储存有lng。在lng储罐3的上方滞留有因侵入热等不可避免地产生的bog(蒸发气体)。bog经由bog供给配管7被引导到柴油发动机5。在bog供给配管7设有bog压缩机9和bog冷却热交换器10。在利用bog压缩机9将bog升压至柴油发动机5所要求的压力后，利用bog冷却热交换器10冷却bog。由bog冷却热交换器10冷却后的bog被引导到柴油发动机5。
[0051]
柴油发动机5驱动未图示的发电机。被柴油发动机5驱动了的发电机发出在fsru内需要的电力。
[0052]
在柴油发动机5设有增压器12。增压器12设置有未图示的排气涡轮及空气压缩机。排气涡轮和空气压缩机通过共同的轴连结而一起旋转。
[0053]
通过了增压器12的排气涡轮的废气被引导到废气节能器14。以绕过废气节能器14的方式设置有废气旁通配管15。在使用废气节能器14的情况下，旁通阀15a设为关闭。此外，在本实施方式中，涂黑示出的阀是指关闭，空白示出的阀是指打开。因此，在使用废气节能器14的情况下，设于废气节能器14的上游侧的废气节能器阀14a设为打开。
[0054]
由增压器12的空气压缩机压缩后的空气在由空气冷却器16冷却了之后被引导到柴油发动机5。
[0055]
lng储罐3内的lng通过设置于lng储罐3内的lng泵18被引导到设置于lng储罐3的外部的气液分离器20。在气液分离器20中被与气相分离了的lng利用送液泵(液化气泵)22通过lng配管23引导到气化器25。lng泵18和送液泵22为电动泵。由气化器25气化后的lng经由送气配管26供给到外部。lng泵18和送液泵22的启动停止和转速的控制由未图示的控制部进行。
[0056]
lng气化装置1a除了具备气化器25以外，还具备再气化(regas)锅炉30、蒸汽涡轮32、蒸汽涡轮发电机34、冷凝器36、以及将冷凝器36与气化器25热连接的二醇循环路径(防冻液循环路径)38。
[0057]
在再气化锅炉(锅炉)30连接有从bog供给配管7分支出的锅炉用bog供给配管40。再气化锅炉30将由锅炉用bog供给配管40引导的bog作为燃料进行动作。此外，再气化锅炉30也可以利用燃料油进行动作。此外，在图1中，锅炉用bog供给配管40用虚线示出，但这意味着未使用。
[0058]
再气化锅炉30的水锅筒30a经由锅筒水泵42与废气节能器14内的蒸发器44连接。由蒸发器44加热后的水被引导至再气化锅炉30的蒸汽锅筒30b。通过供水泵48从供水罐46经由供水配管47向蒸汽锅筒30b供水。
[0059]
从再气化锅炉30的蒸汽锅筒30b经由船内蒸汽供给阀51向fsru内(船内)的蒸汽需求部50供给蒸汽。
[0060]
在再气化锅炉30的蒸汽锅筒30b与蒸汽涡轮32之间设置有蒸汽涡轮用蒸汽配管52。在蒸汽涡轮用蒸汽配管52的中途位置设有过热器53。过热器53设置于废气节能器14内。在蒸汽涡轮用蒸汽配管52，在过热器53与蒸汽涡轮32之间设置有蒸汽截止阀54和蒸汽调节阀55。蒸汽截止阀54和蒸汽调节阀55由未图示的控制部控制。
[0061]
在蒸汽涡轮用蒸汽配管52，在过热器53的上游侧设置有分支点p。在分支点p与冷凝器36之间设有绕过蒸汽涡轮32而将蒸汽锅筒30b内的蒸汽向冷凝器36排出的蒸汽排放配
管57。在蒸汽排放配管57设置有蒸汽排放阀58。蒸汽排放阀58由未图示的控制部控制，在通常运转时设为关闭。
[0062]
在再气化锅炉30的蒸汽锅筒30b与设置于二醇循环路径38的蒸汽热交换器60之间设置有蒸汽供给配管62。在蒸汽供给配管62设置有蒸汽供给阀63。蒸汽供给阀63由未图示的控制部控制。在蒸汽热交换器60中对二醇进行了加热之后的蒸汽成为排泄水，经由排泄水配管65被引导至供水罐46。此外，作为二醇，例如使用乙二醇。另外，在图1所示的状态下，如虚线所示，未从蒸汽供给配管62向蒸汽热交换器60引导蒸汽，因此未使用排泄水配管65。
[0063]
蒸汽涡轮32通过蒸汽旋转并且使旋转轴33旋转。旋转轴33与蒸汽涡轮发电机34连接，驱动蒸汽涡轮发电机34。由蒸汽涡轮发电机34发出的电力用作船内的所需电力，例如用于输送lng的送液泵22、循环泵67，该循环泵67用于使二醇循环。
[0064]
在蒸汽涡轮32中结束了作功的蒸汽被引导至冷凝器36。在冷凝器36中冷凝后的冷凝水经由冷凝水泵69被引导至供水罐46。在冷凝器36内连接有二醇循环路径38。由此，在冷凝器36中，从蒸汽涡轮32导入的蒸汽与在二醇循环路径38中循环的二醇进行热交换。
[0065]
在二醇循环路径38设有海水热交换器72。在海水热交换器72中，通过海水泵70经由海水取水配管71导入的海水与二醇进行热交换。在海水热交换器72结束了热交换的海水经由排水配管73排放到海洋。海水泵70由未图示的控制部控制。
[0066]
二醇循环路径38在海水热交换器72的上游侧具备循环泵67。通过循环泵，二醇依次在海水热交换器72、冷凝器36、蒸汽热交换器60以及气化器25中循环。循环泵67设为电动泵，由未图示的控制部控制。
[0067]
控制部由例如cpu(中央处理单元)、ram(随机存取存储器)、rom(只读存储器)和计算机可读取的存储介质等构成。并且，用于实现各种功能的一系列处理作为一个例子，以程序的形式存储于存储介质等，cpu将该程序读出到ram等并执行信息的加工/运算处理，由此实现各种功能。此外，程序也可以应用预先安装于rom或其他存储介质的形态、在存储于计算机可读取的存储介质中的状态下提供的形态、经由有线或无线通信手段发布的形态等。计算机可读取的存储介质是磁盘、光磁盘、cd
‑
rom、dvd
‑
rom、半导体存储器等。
[0068]
＜开环路＞
[0069]
接着，对上述结构的lng气化装置1a的动作进行说明。首先，对不使用蒸汽热交换器60而使用海水热交换器72的开环路进行说明。在为开环路的情况下，在海水热交换器72中对二醇进行加热而由此被冷却的海水被排放到海洋。因此，在水温高的海域、夏季使用开环路。
[0070]
在开环路中，再气化锅炉30不动作。因此，不会经由锅炉用bog供给配管40引导bog。再气化锅炉30的蒸汽锅筒30b被用作气液分离器。控制部启动锅筒水泵42，将水锅筒30a内的水引导至蒸发器44，使其与在废气节能器14中流动的废气进行热交换。被引导至蒸发器44的水被加热后被引导至蒸汽锅筒30b而进行气液分离。在蒸汽锅筒30b中分离出的蒸汽被引导至蒸汽需求部50和蒸汽涡轮32。向蒸汽涡轮32引导的蒸汽通过废气节能器14的过热器53而被进行过热。向废气节能器14引导在柴油发动机5产生的废气。
[0071]
控制部使蒸汽供给阀63关闭，不使蒸汽流向蒸汽热交换器60。另外，控制部控制送液泵22、循环泵67、海水泵70等的运转。
[0072]
从lng储罐3导入的lng经由lng配管23通过送液泵22向气化器25供给。在气化器25
中，被在二醇循环路径38中流动的二醇加热而气化。气化后的lng经由送气配管26被引导到外部的需求方。
[0073]
由于在气化器25中对lng进行气化而被冷却了的二醇在海水热交换器72被海水加热。被海水加热后的二醇通过二醇循环路径38被引导到冷凝器36。在冷凝器36中，通过从蒸汽夺取冷凝热而对二醇进行加热，该蒸汽从蒸汽涡轮32导入。这样由冷凝器36加热后的二醇通过二醇循环路径38被引导到蒸汽热交换器60。与仅将海水作为热源而使lng气化的情况相比，蒸汽涡轮的排气蒸汽也作为热源来利用，从而能够减少应从海水得到的热量。即，所需的海水的量减少，还能够降低驱动海水泵的电力消耗。
[0074]
由于蒸汽不会从再气化锅炉30被引导至蒸汽热交换器60，因此二醇不在蒸汽热交换器60中被加热地被引导到气化器25。
[0075]
<组合(闭)环路>
[0076]
接着，参照图2对使用蒸汽热交换器60的组合环路或闭环路进行说明。组合环路和闭环路均使用蒸汽热交换器60从而共通。但是，在闭环路中不使用海水热交换器72，而在组合环路中部分地使用海水热交换器72。
[0077]
从lng储罐3经由锅炉用bog供给配管40将bog引导至再气化锅炉30。在再气化锅炉30中，将bog作为燃料而在燃烧器(未图示)形成火焰，由此经由供水配管47供给的供水被加热而生成蒸汽。生成的蒸汽从蒸汽锅筒30b被引导到蒸汽需求部50，并且被引导到蒸汽涡轮32。向蒸汽涡轮32引导的蒸汽通过废气节能器14的过热器53而被进行过热。向废气节能器14引导在柴油发动机5中产生的废气。
[0078]
控制部使蒸汽供给阀63打开，并且使海水泵70停止。由此，在二醇循环路径38中流动的二醇被蒸汽热交换器60加热。另外，二醇与开环路的情况同样在冷凝器36中也被加热。
[0079]
这样，在闭环路中不使用海水热交换器72，因此不会将被冷却后的海水排放到海洋。因此，能够降低环境负荷。
[0080]
此外，在必要的情况下，作为组合环路，也可以向海水热交换器72供给所需量的海水来辅助性地加热二醇。
[0081]
＜关于效率的研究＞
[0082]
如图2所示，将在再气化锅炉30中产生的蒸汽的一部分引导至蒸汽涡轮32，通过蒸汽涡轮发电机34获得电力，并且在冷凝器36通过二醇循环路径38回收蒸汽涡轮32的废热。由此，与不进行冷凝器36中的热回收而通过再气化锅炉30来提供lng的气化热量的情况(以下称为“全量蒸汽加热”。)相比，能够减少用于对lng进行气化的再气化锅炉30的生成蒸汽量。
[0083]
通过全量蒸汽加热来进行加热与使用通过了蒸汽涡轮32之后的废热进行加热相比，热转换效率高。但是，在全量蒸汽加热中，必须仅通过成为其它系统的柴油发动机来提供所需电力，而在本实施方式中增加了来自柴油发动机的废热回收所产生的电力部分，因此能够削减由柴油发动机消耗的燃料。
[0084]
在本实施方式中，通过使用了从再气化锅炉30导入的蒸汽的蒸汽热交换器60和使用经过了蒸汽涡轮32之后的蒸汽的冷凝器36的废热回收来提供二醇加热，因此再气化锅炉30的蒸发量与全量蒸汽加热相比增多。但是，在将用于lng气化的所需电力(循环泵67和送液泵22的动力)和lng气化热源看作一个设备的情况下，本实施方式能够将冷凝器36的废热
用于lng的加热，因此能够得到大致以“(锅炉效率)
×
(涡轮内部效率)”表示的热效率。由此，能够降低柴油发动机5中的所需电力即降低燃料消耗。
[0085]
＜蒸汽量分配控制＞
[0086]
接着，对由控制部进行的蒸汽量分配控制进行说明。蒸汽量分配控制是指分配给蒸汽热交换器60和蒸汽涡轮32的蒸汽量的控制。具体而言，通过蒸汽供给阀63和/或蒸汽调节阀55的开度控制来进行。
[0087]
在图3示出了蒸汽分配控制的考虑方法。在该图中，横轴表示将由气化器25气化的lng从送气配管26排出到外部的lng送出量，纵轴表示热量。
[0088]
实线表示与横轴的lng送出量对应的在气化器25中所需的热量。虚线表示冷凝器36中的回收热量、即从利用由控制部分配的蒸汽来驱动的蒸汽涡轮32所排出的蒸汽通过冷凝器36回收到二醇循环路径38的热量。单点划线表示向蒸汽热交换器60投入的热量、即从由控制部分配的蒸汽通过蒸汽热交换器60向二醇给予的热量。双点划线表示在再气化锅炉30中产生的蒸汽的热量。
[0089]
因此，虚线所示的冷凝器36中的回收热量与单点划线所示的向蒸汽热交换器60投入的热量之和成为实线所示的lng送出所需的热量。双点划线所示的再气化锅炉30中的产生蒸汽热量比实线所示的lng送出中示出的所需热量稍大。这是因为加算了向蒸汽需求部50供给的蒸汽热量等。
[0090]
直到作为规定的lng送出量的阈值f1为止，虚线所示的冷凝器36中的回收热量被设为恒定。该回收热量例如被设定为相当于能够在蒸汽涡轮发电机34中得到最大输出的蒸汽量的热量。
[0091]
直到lng送出量的阈值f1为止，如实线所示，所需热量与lng送出量成比例地单调增加。与此相对应，控制部使再气化锅炉30中的产生蒸汽量增大(参照双点划线)并使向蒸汽热交换器60分配的蒸汽流量增大(参照单点划线)。
[0092]
当超过lng送出量的阈值f1时，控制部随着lng送出量的增大而使向蒸汽涡轮32供给的蒸汽量减少(参照虚线)。与该蒸汽量的减少对应地，使向蒸汽热交换器60供给的蒸汽量增大(参照单点划线)。优选使向蒸汽涡轮32供给的蒸汽量的减少量与向蒸汽热交换器60供给的蒸汽量的增加量一致。由此，能够确保实线所示的lng送出所需的热量。
[0093]
如上所述进行控制的理由如下。
[0094]
图4将图3的右上方进行了放大示出。如该图所示，为了使再气化锅炉30的容量为必要且充分的大小，用与lng送出量的最大值fmax对应的热量(参照线l1)来设定该容量。即，设定再气化锅炉30的容量，以在将最大负荷时的再气化锅炉30中的全部产生蒸汽投入到蒸汽热交换器60时气化器25能够经由二醇循环路径38得到的热量相当于lng送出量设为了最大值fmax的lng的气化热。
[0095]
因此，在不向蒸汽热交换器60供给全部蒸汽而向蒸汽涡轮32分配一部分蒸汽的状态下，如线l2所示，以界限值f2成为lng送出量的上限。因此，如图3所示，在超过了阈值f1的情况下，使向蒸汽涡轮32分配的蒸汽量减少。
[0096]
＜本实施方式的作用效果＞
[0097]
根据本实施方式，发挥以下的作用效果。
[0098]
通过与利用废气节能器14回收柴油发动机5的废热而进行动作的蒸汽涡轮32连接
的冷凝器36，对在二醇循环路径38中循环的二醇进行加热。并且，通过与二醇循环路径38连接的气化器25对lng进行气化。由此，能够将冷凝器36的废热有效地用于lng的气化，能够实现节能。
[0099]
由于使用作为防冻液的二醇作为在与气化器25连接的二醇循环路径38中流动的流体，因此与使用海水、清水的情况相比不会有在气化器25中冻结的可能性。
[0100]
将二醇引导至冷凝器36，使二醇与冷凝器36内的蒸汽进行热交换。由此，能够使乙醇和蒸汽不经由其他介质而进行热交换，因此能够尽可能地抑制热交换损失。
[0101]
通过在二醇循环路径38设置海水热交换器72，能够利用海水对通过气化器25而温度降低了的二醇进行加热。由此，能够构成使用海水使lng气化并将使其气化后的海水排放至海洋的开环路(参照图1)。
[0102]
由于二醇通过冷凝器36被加热，因此能够减少利用海水加热的加热量。由此，即使将在海水热交换器72冷却后的海水排放到海洋，也能够避免对环境造成很大的影响的情况。
[0103]
在蒸汽热交换器60中，能够利用在再气化锅炉30中生成的蒸汽来加热二醇。在不使用海水热交换器72的情况下，能够构成所谓的闭环路或组合环路(参照图2)。
[0104]
由于再气化锅炉30的容量有规定的限制，因此，在由气化器25气化并送出的lng送出量变大的情况下，有时不能够向蒸汽热交换器60和蒸汽涡轮32双方都从再气化锅炉30供给蒸汽。因此，在由气化器25气化的lng量超过了规定值的情况下，减少向蒸汽涡轮32引导的蒸汽量，并且增大向蒸汽热交换器60引导的蒸汽量。由此，能够确保为了使lng气化所需的热量。
[0105]
如本实施方式那样，在为了尽可能地减小再气化锅炉30尺寸而将锅炉容量限制为对最大的lng送出量进行气化所需的蒸汽量的情况下特别有效。
[0106]
由于能够将由蒸汽涡轮发电机34发出的电力用于使二醇循环的循环泵67和/或送液泵22，因此能够减少柴油发动机5的负荷。
[0107]
[第二实施方式]
[0108]
接着，使用图5对本发明的第二实施方式进行说明。
[0109]
本实施方式相对于第一实施方式而言冷凝器36与二醇循环路径38之间的热的授受方式不同，其他事项相同。因此，在以下的说明中，对相对于第一实施方式的不同点进行说明，对其他部分标注相同的符号并省略其说明。
[0110]
如图5所示，本实施方式的lng气化装置1b在冷凝器36与二醇循环路径38之间具备水循环路径80。作为用于水循环路径80的水，可以使用例如海水或清水。经由水循环路径80，将冷凝器36的废热提供给二醇循环路径38的二醇。
[0111]
在水循环路径80中流动的水与冷凝器36内的蒸汽进行热交换。在水循环路径80与二醇循环路径38之间设有水热交换器82。在水热交换器82中，利用水循环路径80的水加热二醇循环路径38的二醇。
[0112]
这样，在冷凝器36与二醇循环路径38之间设置水循环路径80，从而能够减少二醇循环路径38的长度。例如，在如第1实施方式那样将二醇循环路径38与冷凝器36连接的结构中，在冷凝器36与气化器25相距很远的情况下，不得不将二醇循环路径38的距离取得较长。与此相对，在本实施方式中，由于使水循环路径80介于冷凝器36与二醇循环路径38之间，因
此能够缩短二醇循环路径38。
[0113]
通常，二醇的粘度比水的粘度高，因此通过采用水循环路径80而能够削减设于二醇循环路径38的循环泵67的泵动力。
[0114]
此外，本实施方式能够如图6所示那样进行变形。即，代替图5的水循环路径80，在冷凝器36与二醇循环路径38之间设置加热水供给路径85。加热水供给路径85向冷凝器36供给海水并利用海水从冷凝器36回收废热，然后使海水与向海水热交换器72供给海水的海水取水配管71的上游侧合流。也可以以这种方式将冷凝器36的废热供给到二醇循环路径38。
[0115]
符号的说明
[0116]
1a、1b lng气化装置(液化气气化装置)
[0117]
3 lng储罐(液化气罐)
[0118]
5 柴油发动机(发电用发动机)
[0119]
7 bog供给配管
[0120]
9 bog压缩机
[0121]
10 bog冷却热交换器
[0122]
12 增压器
[0123]
14 废气节能器
[0124]
14a 废气节能器阀
[0125]
15 废气旁通配管
[0126]
15a 旁通阀
[0127]
16 空气冷却器
[0128]
18 lng泵
[0129]
20 气液分离器
[0130]
22 送液泵(液化气泵)
[0131]
23 lng配管
[0132]
25 气化器
[0133]
26 送气配管
[0134]
30 再气化锅炉(锅炉)
[0135]
30a 水锅筒
[0136]
30b 蒸汽锅筒
[0137]
32 蒸汽涡轮
[0138]
33 旋转轴
[0139]
34 蒸汽涡轮发电机
[0140]
36 冷凝器
[0141]
38 二醇循环路径(防冻液循环路径)
[0142]
40 锅炉用bog供给配管
[0143]
42 锅筒水泵
[0144]
44 蒸发器
[0145]
46 供水罐
[0146]
47 供水配管
[0147]
48 供水泵
[0148]
50 蒸汽需求部
[0149]
51 船内蒸汽供给阀
[0150]
52 蒸汽涡轮用蒸汽配管
[0151]
53 过热器
[0152]
54 蒸汽截止阀
[0153]
55 蒸汽调节阀
[0154]
57 蒸汽排放配管
[0155]
58 蒸汽排放阀
[0156]
60 蒸汽热交换器
[0157]
62 蒸汽供给配管
[0158]
63 蒸汽供给阀
[0159]
65 排泄水配管
[0160]
67 循环泵
[0161]
69 冷凝水泵
[0162]
70 海水泵
[0163]
71 海水取水配管
[0164]
72 海水热交换器
[0165]
73 排水配管
[0166]
80 水循环路径
[0167]
82 水热交换器
[0168]
85 加热水供给路径