一种双相钢的退火工艺的制作方法

1.本发明属于合金材料加工技术领域，尤其涉及一种双相钢的退火工艺。


背景技术：

2.双相钢的微观组织为铁素体基体上弥散分布着细小的马氏体。铁素体基体硬度小、强度低，在变形过程中承担大部分应变，可提供良好的塑性；马氏体硬度大、强度高，是保证双相钢强度的重要组成相。
3.一般冷轧生产在轧制生产后会进行连续热处理以恢复材料的性能。双相不锈钢相比常见的奥氏体不锈钢性能有明显差异，例如2205的抗拉强度在800mpa以上，常见316l抗拉强度在600mpa左右。在连续热处理炉1080℃退火时，双相钢由于性能差异大，会造成材料在高温区托底，对表面造成划伤，另外，对材料造成拉窄拉薄。因此常用的工艺无法满足双相不锈钢的生产，导致双相钢成型性能差。


技术实现要素：

4.本发明提供的一种双相钢的退火工艺：该工艺简单易行，适合大规模工业化生产，可以解决现有双相钢成型性能差的问题。
5.为了实现上述目的，本发明提供了一种双相钢的退火工艺，其包括以下步骤：
6.1)脱脂：将待退火的双相钢进行去油，直至表面完全浸润，无油污；
7.2)将脱脂后的双相钢进行清洗，烘干；
8.3)退火热处理：将脱脂清洗的双相钢送入退火炉内进行热处理，所述热处理温度各区温度为：一区1000-1020℃，二区1030-1050℃，三区1140-1160℃，四区1140-1160℃，五区1140-1160℃，六区1150-1170℃；
9.4)冷却，将退火热处理的双相钢送入冷却室进行冷却。
10.作为上述技术方案的进一步描述：
11.所述步骤3)中双相钢在退火炉的速度为3-6m/min。
12.作为上述技术方案的进一步描述：
13.优选地，所述步骤3)中双相钢在退火炉的速度为4.5m/min。
14.作为上述技术方案的进一步描述：
15.优选地，所述热处理温度各区温度为：一区1010℃，二区1040℃，三区1150℃，四区1150℃，五区1150℃，六区1160℃。
16.作为上述技术方案的进一步描述：
17.所述步骤3)中热处理温度六区设置有石墨辊，所述石墨辊用于传送双相钢。
18.作为上述技术方案的进一步描述：
19.所述步骤3)在保护气体的氛围下进行退火热处理。
20.作为上述技术方案的进一步描述：
21.所述保护气体为氢气或氮气。
22.作为上述技术方案的进一步描述：
23.所述步骤4)中采用氮气进行冷却。
24.本发明的另一个目的，在于提供一种采用所述的双相钢的退火工艺制成的双相钢。
25.作为上述技术方案的进一步描述：
26.所述双相钢抗拉强度822mpa、屈服强度707mpa、延伸率30％。
27.综上所述，由于采用了上述技术方案，本发明的有益效果是：该工艺简单易行，适合大规模工业化生产，在退火时，调整退火的温区，将高温区放置于最后一个温区中，由于在火炉高温区后有石墨辊方便对双相钢带材进行输送，将高温区设置石墨辊，石墨辊会对双相钢带材产生一个支撑作用，避免材料托底，同时防止材料拉闸拉薄，通过退火热处理，可以保证双相钢带材具有优异的成型性能，满足生产需求，提高了生产质量。
附图说明
28.为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本发明的某些实施例，因此不应被看作是对范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。
29.图1为一种双相钢的退火工艺的流程图。
具体实施方式
30.下面将结合对本发明优选实施方案进行详细说明。
31.本发明提供了一种双相钢的退火工艺，其特征在于，包括以下步骤：
32.1)脱脂：将待退火的双相钢进行去油，直至表面完全浸润，无油污；
33.2)将脱脂后的双相钢进行清洗，烘干；
34.3)退火热处理：将脱脂清洗的双相钢送入退火炉内进行热处理，所述热处理温度各区温度为：一区1000-1020℃，二区1030-1050℃，三区1140-1160℃，四区1140-1160℃，五区1140-1160℃，六区1150-1170℃；
35.4)冷却，将退火热处理的双相钢送入冷却室进行冷却。
36.所述步骤3)中双相钢在退火炉的速度为3-6m/min。
37.优选地，所述步骤3)中双相钢在退火炉的速度为4.5m/min。
38.优选地，所述热处理温度各区温度为：一区1010℃，二区1040℃，三区1150℃，四区1150℃，五区1150℃，六区1160℃。
39.所述步骤3)中热处理温度六区设置有石墨辊，所述石墨辊用于传送双相钢。
40.所述步骤3)在保护气体的氛围下进行退火热处理。
41.所述保护气体为氢气或氮气。
42.所述步骤4)中采用氮气进行冷却。
43.本发明的另一个目的，在于提供一种采用所述的双相钢的退火工艺制成的双相钢。
44.优选地，所述双相钢抗拉强度822mpa、屈服强度707mpa、延伸率30％。
45.综上所述，由于采用了上述技术方案，本发明的有益效果是：该工艺简单易行，适合大规模工业化生产，在退火时，调整退火的温区，将高温区放置于最后一个温区中，由于在火炉高温区后有石墨辊方便对双相钢带材进行输送，将高温区设置石墨辊，石墨辊会对双相钢带材产生一个支撑作用，避免材料托底，同时防止材料拉闸拉薄，通过退火热处理，可以保证双相钢带材具有优异的成型性能，满足生产需求，提高了生产质量。
46.下面将结合具体实施例对本发明进行进一步描述，但本发明的保护范围并不仅限于此：
47.实施例1
48.实施例1提供一种双相钢的退火工艺，包括以下步骤：
49.1)脱脂：将待退火的1.0mm双相钢带进行去油，直至表面完全浸润，无油污；
50.2)将脱脂后的双相钢进行清洗，烘干；
51.3)退火热处理：将脱脂清洗的双相钢送入退火炉内进行热处理，所述热处理温度各区温度为：一区1010℃，二区1040℃，三区1150℃，四区1150℃，五区1150℃，六区1160℃，双相钢在退火炉的速度为4.5m/min；
52.所述步骤4)中采用氮气进行冷却。
53.一种采用所述的双相钢的退火工艺制成的双相钢。所述双相钢抗拉强度822mpa、屈服强度707mpa、延伸率30％。
54.实施例2
55.实施例2提供一种双相钢的退火工艺，包括以下步骤：
56.1)脱脂：将待退火的1.0mm双相钢带进行去油，直至表面完全浸润，无油污；
57.2)将脱脂后的双相钢进行清洗，烘干；
58.3)退火热处理：将脱脂清洗的双相钢送入退火炉内进行热处理，所述热处理温度各区温度为：一区1000℃，二区1030℃，三区1140℃，四区1140℃，五区1140℃，六区1150℃，双相钢在退火炉的速度为3m/min；
59.所述步骤4)中采用氮气进行冷却。
60.一种采用所述的双相钢的退火工艺制成的双相钢。所述双相钢抗拉强度810mpa、屈服强度691mpa、延伸率24％。
61.实施例3
62.实施例3提供一种双相钢的退火工艺，包括以下步骤：
63.1)脱脂：将待退火的1.0mm双相钢带进行去油，直至表面完全浸润，无油污；
64.2)将脱脂后的双相钢进行清洗，烘干；
65.3)退火热处理：将脱脂清洗的双相钢送入退火炉内进行热处理，所述热处理温度各区温度为：一区1020℃，二区1050℃，三区1160℃，四区1160℃，五区1160℃，六区1170℃，双相钢在退火炉的速度为6m/min；
66.所述步骤4)中采用氮气进行冷却。
67.一种采用所述的双相钢的退火工艺制成的双相钢。所述双相钢抗拉强度800mpa、屈服强度700mpa、延伸率34％。
68.对比例1
69.对比例1提供一种双相钢的退火工艺，包括以下步骤：
70.1)脱脂：将待退火的1.0mm双相钢带进行去油，直至表面完全浸润，无油污；
71.2)将脱脂后的双相钢进行清洗，烘干；
72.3)退火热处理：将脱脂清洗的双相钢送入退火炉内进行热处理，所述热处理温度各区温度为：一区1020℃，二区1050℃，三区1080℃，四区1080℃，五区1080℃，六区1175℃，试验速度为5.5m/min；在六区为设置石墨辊；
73.所述步骤4)中采用氮气进行冷却。
74.一种采用所述的双相钢的退火工艺制成的双相钢。所述双相钢抗拉强度780mpa、屈服强度690mpa、延伸率22％，在双相钢出现拉窄拉薄的情况。
75.从上述实施例可以看出，本发明实施例一退火时所得产品机械力学性能最佳，且材料性能为：抗拉强度822mpa、屈服强度707mpa、延伸率30％，且材料未发生拉窄拉薄情况，满足要求。
76.以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。