油量调节机构、涡旋压缩机和空调器的制作方法

1.本技术涉及空气压缩技术领域，具体涉及一种油量调节机构、涡旋压缩机 和空调器。


背景技术：

2.传统的涡旋压缩机曲轴通过油泵吸上来的润滑油一部分进入背压腔，再从 背压腔进入泵体(动静涡旋盘)端面进行润滑，以保证压缩机正常运行，另一 部分润滑油通过回油通道回到压缩机底部油池以进行循环运转。
3.实际运行中，受压缩机结构限制，压缩机在高频运行时，泵体易发生缺油 现象，而在低频运行时通往泵体端面的润滑油过多，易降低压缩机的性能。


技术实现要素：

4.因此，本技术要解决的技术问题在于提供一种油量调节机构、涡旋压缩机 和空调器，可以实现供油量的动态调节，保证全频段泵体内最优供油量。
5.为了解决上述问题，本技术提供一种油量调节机构，包括底座、连杆、收 缩骨架和滤网，连杆安装在底座上，收缩骨架设置在连杆远离底座的一端，收 缩骨架具有弹性收缩状态和扩张状态，滤网设置在收缩骨架上，并能够随收缩 骨架的收缩而收缩，随收缩骨架的扩张而展开。
6.优选地，收缩骨架的第一端与连杆的端部固定连接，收缩骨架的第二端通 过套环能够滑动地设置在连杆上，收缩骨架能够在压力作用下沿连杆的长度方 向向底座滑动以实现收缩，或者在自身弹力作用下沿连杆的长度方向向收缩骨 架的第一端收拢，以实现扩张。
7.优选地，收缩骨架包括多个弹性骨架，多个弹性骨架沿连杆的周向间隔设 置，弹性骨架的自由状态为弧形，弹性骨架的第一端与连杆固定连接，弹性骨 架的第二端与套环固定连接。
8.优选地，滤网罩设在收缩骨架外，并随收缩骨架收缩或者扩张。
9.优选地，滤网连接在相邻的两个弹性骨架之间，并由收缩骨架带动收缩或 者扩张。
10.优选地，收缩骨架包括多个弹性骨架，多个弹性骨架沿连杆的周向间隔设 置，弹性骨架的第一端与连杆的端部固定连接，弹性骨架的第二端向着远离连 杆的方向延伸成伞状结构。
11.优选地，底座的外周侧开设有密封槽。
12.优选地，连杆包括大径段和小径段，大径段与底座连接，小径段与大径段 连接，收缩骨架设置在小径段。
13.根据本技术的另一方面，提供了一种涡旋压缩机，包括上述的油量调节机 构。
14.优选地，涡旋压缩机包括动涡盘、静涡盘和上支架，上支架设置有供油通 道，油液
经供油通道进入动涡盘和静涡盘的配合面，供油通道包括第一供油段 和第二供油段，第二供油段的直径大于第一供油段的直径，油量调节机构的收 缩骨架在涡旋压缩机处于低频运行时位于第一供油段，在涡旋压缩机处于高频 运行时位于第二供油段。
15.优选地，上支架设置有安装腔，油量调节机构的底座能够滑动地设置在安 装腔内，底座与安装腔之间密封配合，位于底座靠近连杆一侧的安装腔与供油 通道连通。
16.优选地，位于底座远离连杆一侧的安装腔与涡旋压缩机的排气腔连通，第 一供油段位于第二供油段远离底座的一侧，底座与上支架之间设置有弹性件， 弹性件能够对收缩骨架施加进入第一供油段的弹性作用力。
17.优选地，位于底座远离连杆一侧的安装腔能够选择地与涡旋压缩机的排气 通道或吸气通道连通，第二供油段位于第一供油段远离底座的一侧，底座与上 支架之间设置有弹性件，弹性件能够对收缩骨架施加进入第二供油段的弹性作 用力。
18.优选地，位于底座远离连杆一侧的安装腔能够选择地与涡旋压缩机的排气 通道或吸气通道连通，第一供油段位于第二供油段远离底座的一侧，底座与上 支架之间设置有弹性件，弹性件能够对收缩骨架施加进入第一供油段的弹性作 用力。
19.优选地，沿着油液的流动方向第二供油段的截面积递增；或，第二供油段 为恒截面。
20.优选地，涡旋压缩机还包括三通阀，三通阀的第一个接口连接至排气管， 三通阀的第二个接口连接至吸气管，三通阀的第三个接口连接至底座远离连杆 一侧的安装腔。
21.根据本技术的另一方面，提供了一种空调器，包括上述的油量调节机构(6) 或上述的涡旋压缩机。
22.本技术提供的油量调节机构，包括底座、连杆、收缩骨架和滤网，连杆安 装在底座上，收缩骨架设置在连杆远离底座的一端，收缩骨架具有弹性收缩状 态和扩张状态，滤网设置在收缩骨架上，并能够随收缩骨架的收缩而收缩，随 收缩骨架的扩张而展开。该油量调节机构能够将收缩骨架设置在涡旋压缩机的 供油通道中，通过收缩骨架的收缩或者扩张带动滤网收缩或者展开，可以在涡 旋压缩机处于高频运行状态时，使得收缩骨架扩张，带动滤网展开，此时滤网 上的网格处于最大展开状态，使得涡旋压缩机高频运行时，滤网的通油面积达 到最大，流经供油通道的油液量增大，满足高频供油需求，在涡旋压缩机处于 低频运行状态时，使得收缩骨架收缩，带动滤网收缩，此时滤网上的网格呈现 缩小状态，流经供油通道的油液量减小，使得低频供油适当，满足涡旋压缩机 的低频供油需求，通过采用上述的油量调节机构，能够实现供油量的动态调节， 保证全频段泵体内最优供油量。
附图说明
23.图1为本技术一个实施例的油量调节机构的结构示意图；
24.图2为图1的c处的放大结构示意图；
25.图3为本技术一个实施例的油量调节机构的剖视结构示意图；
26.图4为本技术一个实施例的油量调节机构的结构示意图；
27.图5为图4的d处的放大结构示意图；
28.图6为本技术一个实施例的油量调节机构的剖视结构示意图；
29.图7为本技术一个实施例的油量调节机构的结构示意图；
30.图8为本技术一个实施例的油量调节机构的剖视结构示意图；
31.图9为本技术一个实施例的油量调节机构的结构示意图；
32.图10为本技术一个实施例的涡旋压缩机的结构示意图；
33.图11为图10的a处的放大结构示意图；
34.图12为图10的b处的放大结构示意图；
35.图13为本技术一个实施例的涡旋压缩机的结构示意图；
36.图14为图13的a处的放大结构示意图；
37.图15为图13的b处的放大结构示意图；
38.图16为本技术实施例的涡旋压缩机的油量调节机构的油压-排气压力作用 图；
39.图17为本技术实施例的涡旋压缩机的压差-频率关系图；
40.图18为本技术一个实施例的涡旋压缩机的结构示意图；
41.图19为图18的a处的放大结构示意图；
42.图20为本技术一个实施例的涡旋压缩机的结构示意图；
43.图21为图20的a处的放大结构示意图；
44.图22为本技术一个实施例的涡旋压缩机的结构示意图；
45.图23为图22的a处的放大结构示意图；
46.图24为本技术一个实施例的涡旋压缩机的结构示意图；
47.图25为图24的a处的放大结构示意图。
48.附图标记表示为：
49.1、底座；2、连杆；3、收缩骨架；4、滤网；5、密封槽；6、油量调节机 构；7、动涡盘；8、静涡盘；9、上支架；10、第一供油段；11、第二供油段； 12、安装腔；13、三通阀；14、排气管；15、吸气管；16、弹性件；17、曲轴； 18、油池；19、密封圈；20、安装座。
具体实施方式
50.结合参见图1至图9所示，根据本技术的实施例，油量调节机构包括底座 1、连杆2、收缩骨架3和滤网4，连杆2安装在底座1上，收缩骨架3设置在 连杆2远离底座1的一端，收缩骨架3具有弹性收缩状态和扩张状态，滤网4 设置在收缩骨架3上，并能够随收缩骨架3的收缩而收缩，随收缩骨架3的扩 张而展开。
51.该油量调节机构能够将收缩骨架3设置在涡旋压缩机的供油通道中，通过 收缩骨架3的收缩或者扩张带动滤网4收缩或者展开，可以在涡旋压缩机处于 高频运行状态时，使得收缩骨架3扩张，带动滤网4展开，此时滤网4上的网 格处于最大展开状态，使得涡旋压缩机高频运行时，滤网4的通油面积达到最 大，流经供油通道的油液量增大，满足高频供油需求，在涡旋压缩机处于低频 运行状态时，使得收缩骨架3收缩，带动滤网4收缩，此时滤网4上的网格呈 现缩小状态，流经供油通道的油液量减小，使得低频供油适当，满足涡旋压缩 机的低频供油需求，通过采用上述的油量调节机构，能够实现供油量的动态调 节，保证全频段泵体内最优供油量。
52.此外，由于滤网4能够与收缩骨架3配合收缩或者展开，可以对进入涡旋 盘端面的润滑油进行过滤，因此能够降低细小颗粒杂质进入动静涡旋盘时造成 的磨损，对动静涡旋
盘形成保护，延长动静涡旋盘的使用寿命。
53.在一个实施例中，收缩骨架3的第一端与连杆2的端部固定连接，收缩骨 架3的第二端通过套环能够滑动地设置在连杆2上，收缩骨架3能够在压力作 用下沿连杆2的长度方向向底座1滑动以实现收缩，或者在自身弹力作用下沿 连杆2的长度方向向收缩骨架3的第一端收拢，以实现扩张。在本实施例中， 可以通过控制套环沿连杆2上的滑动来使得收缩骨架3收缩或者扩张，进而带 动滤网4进行收缩或者扩张，利用滤网4调节油路通道面积，达到调节油量的 目的。
54.在一个实施例中，收缩骨架3包括多个弹性骨架，多个弹性骨架沿连杆2 的周向间隔设置，弹性骨架的自由状态为弧形，弹性骨架的第一端与连杆2固 定连接，弹性骨架的第二端与套环固定连接。在本实施例中，弹性骨架的自由 形态为弧形，因此，当弹性骨架处于自由状态时，收缩骨架3扩张至最大，此 时滤网4的网孔也张开至最大，流通面积达到最大，通油量最大，此时可以与 涡旋压缩机的高频运行状态匹配。当弹性骨架受压收缩时，弹性骨架开始推动 连杆2向着底座1运动，使得弹性骨架的曲度变小，高度变低，整个收缩骨架 3的截面变小滤网4也相应进行收缩，网孔也开始变小，流通面积变小，通油 量变小，此时可以与涡旋压缩机的低频运行状态匹配。
55.在一个实施例中，滤网4罩设在收缩骨架3外，并随收缩骨架3收缩或者 扩张。在本实施例中，滤网4与收缩骨架3之间可以只在两端固定，在中间位 置并无直接的连接关系，滤网4的收缩主要靠油路通道的挤压等，滤网4的扩 张主要依靠收缩骨架3的扩张作用。
56.在一个实施例中，滤网4连接在相邻的两个弹性骨架之间，并由收缩骨架 3带动收缩或者扩张。在本实施例中，滤网4由于与弹性骨架连接，并且随弹 性骨架的运动而运动，因此滤网4的收缩或者扩张均是由收缩骨架3决定，由 收缩骨架3带动收缩或者扩张。本实施例中，滤网4的状态与收缩骨架3的运 动具有更加良好的一致性，因此可以使得滤网4的状态更加受控，能够更好地 满足油路通道面积控制需求。
57.在一个实施例中，收缩骨架3包括多个弹性骨架，多个弹性骨架沿连杆2 的周向间隔设置，弹性骨架的第一端与连杆2的端部固定连接，弹性骨架的第 二端向着远离连杆2的方向延伸成伞状结构。在本实施例中，弹性骨架的一端 固定，另一端为悬臂式结构，当弹性骨架进入到狭窄通道时，悬臂端受压内收， 带动滤网4内收，从而减小滤网4的网孔，减小油液流通面积。当弹性骨架进 入到较宽通道时，悬臂端在弹性作用下展开，带动滤网4展开，从而加大滤网 4的网孔，增大油液流通面积。
58.在一个实施例中，底座1的外周侧开设有密封槽5，密封槽5内设置有密 封圈19，能够使得底座1的外周侧与配合结构的内周壁之间形成密封配合，保 证油量调节结构的使用环境的密封性。
59.在一个实施例中，连杆2包括大径段和小径段，大径段与底座1连接，小 径段与大径段连接，收缩骨架3设置在小径段。在本实施例中，通过增加大径 段，能够提高连杆2的结构强度，此外也可以方便大径段与导向孔之间实现导 向，提高运动精度。
60.结合参见图1至图25所示，根据本技术的实施例，涡旋压缩机包括上述 的油量调节机构6。
61.在本实施例中，油量调节机构6可以在涡旋压缩机的供油通道内运动，并 发生弹性形变，该供油通道沿油量调节机构6的运动方向截面直径可以相等， 也可以不等，当截面
直径不等时，可以实现供油量的动态调节，使得供油量与 涡旋压缩机的运行状态更加匹配，控制精度更高。
62.在一个实施例中，涡旋压缩机包括动涡盘7、静涡盘8和上支架9，上支 架9设置有供油通道，油液经供油通道进入动涡盘7和静涡盘8的配合面，供 油通道包括第一供油段10和第二供油段11，第二供油段11的直径大于第一供 油段10的直径，油量调节机构6的收缩骨架3在涡旋压缩机处于低频运行时 位于第一供油段10，在涡旋压缩机处于高频运行时位于第二供油段11。
63.在本实施例中，上支架9还包括油池18，供油通道与油池18连通，涡旋 压缩机在运行时，曲轴17从压缩机底部吸上来的润滑油先进入上支架9的油 池18内，然后从油池18进入到供油通道，随后才进入到动静涡旋盘端面，从 而实现动静涡旋盘端面的润滑。
64.在本实施例中，油量调节机构6的收缩骨架3设置在供油通道内，并且通 过调节油量调节机构6的运动位置，使得收缩骨架3处于第一供油段10或者 是第二供油段11内，实现通油面积的调节。当油量调节机构6的收缩骨架3 未收到力的作用时，收缩骨架3处于自由状态，此时包裹在收缩骨架3上的滤 网4页处于展开状态，滤网4上的网格处于最大展开状态。
65.当收缩骨架3收到外力作用时，收缩骨架3将会进行弹性收缩，此时包裹 在收缩骨架3上的滤网4也随之进行弹性收缩，滤网4上的网格收到收缩骨架 3的作用力，从而发生弹性形变，呈现出缩小状态。
66.在一个实施例中，上支架9设置有安装腔12，油量调节机构6的底座1 能够滑动地设置在安装腔12内，底座1与安装腔12之间密封配合，位于底座 1靠近连杆2一侧的安装腔12与供油通道连通。在本实施例中，通过底座1 的周侧的密封圈19可以使得底座1的两端空间相互隔离，从而能够利用底座1 两侧的压力差实现对油量调节机构6的位置调节。
67.在一个实施例中，沿着油液的流动方向第二供油段11的截面积递增，从 而能够实现油量的实时调节，调节精度更高。
68.在一个实施例中，第二供油段11为恒截面。
69.在一个实施例中，位于底座1远离连杆2一侧的安装腔12与涡旋压缩机 的排气腔连通，第一供油段10位于第二供油段11远离底座1的一侧，底座1 与上支架9之间设置有弹性件16，弹性件16能够对收缩骨架3施加进入第一 供油段10的弹性作用力。上述的弹性件16例如为弹簧。
70.在本实施例中，油量调节机构6的收缩骨架3设置于供油通道内，供油通 道包括水平段和竖直段，第一供油段10和第二供油段11均位于竖直段。从上 支架9的油池18进来的润滑油，需经过油量调节机构6上的滤网4才能实现 从供油通道的水平段到竖直段再到动静涡旋盘端面的效果。
71.在本实施例中，竖直段的供油通道为上窄下宽的突变式结构，延伸至静涡 盘8上的第一供油段10的直径小于上支架9的第二供油段11的供油通道直径。
72.油量调节机构6的底座1上端填充着来自于油池18的润滑油，润滑油的 压力p1＝油泵进出口压力差δp 排气压力p2，故油量调节机构6底座上端受到 的力＝(δp p2)*s1。油量调节机构6与安装腔12的下腔体之间有弹簧连接，安 装腔12的下腔体内填充着排气压力，故油量调节机构6底座1的下端受到的 力＝弹簧弹力kx 排气压力p2s2，上下端面积可
认为近似相等s1≈s2＝s。
73.油泵未工作时，δp＝0，油量调节机构6上下两端压力相同(δp*s＝0)，此时 弹簧初始压缩弹力kx0≥油量调节机构6的自身重力mg，此时油量调节机构6 位于上限位面；当油泵开始工作时，油泵进出口压力差δp随频率变化，如图 17所示，当底座1的上下端压力差δp*s》kx0-mg时，底座1开始向下运动， 弹簧压缩量加大，油量调节机构达到新的受力平衡状态。显然，频率越高，底 座1平衡时向下位移量越大。
74.低频时，底座1的位移较小，油量调节机构6的收缩骨架3处于狭窄的第 一供油段10处，即静涡盘8上的供油通道中，此时油量调节机构6的收缩骨 架3受到第一供油段10的侧壁施加的压力而进行弹性收缩，包裹在收缩骨架3 上的滤网4随之进行弹性收缩，滤网4上的网格受到收缩骨架3的作用力从而 呈现缩小状态，此时从第二供油段11进入第一供油段10的润滑油较少，从而 实现低频供油适当的效果。
75.高频时，底座1位移较大，油量调节机构6的收缩骨架3处于第二供油段 11的宽松位置，此时第二供油段11的侧壁施加的压力变小，收缩骨架3逐渐 展开，包裹在收缩骨架3上的滤网4也随之展开，滤网4上的网格受到收缩骨 架3作用的力从而发生弹性形变，呈现展开的放大状态，使得从第二供油段11 进入第一供油段10的润滑油增多，从而解决高频供油不足的问题。
76.在一个实施例中，涡旋压缩机还包括压力调节机构，压力调节机构与位于 底座1远离收缩骨架3的安装腔12连通，能够调节该侧安装腔12内的压力大 小，实现对底座1的两侧压力差关系的调节，达到调节油量调节机构6的位置 的目的。在本实施例中，压力调节机构包括三通阀13，三通阀13的第一个接 口连接至排气管14，三通阀13的第二个接口连接至吸气管15，三通阀13的 第三个接口连接至底座1远离连杆2一侧的安装腔12。
77.在一个实施例中，位于底座1远离连杆2一侧的安装腔12能够选择地与 涡旋压缩机的排气通道或吸气通道连通，第二供油段11位于第一供油段10远 离底座1的一侧，底座1与上支架9之间设置有弹性件16，弹性件16能够对 收缩骨架3施加进入第二供油段11的弹性作用力。
78.在本实施例中，底座1下端的压力腔可设置压力调节机构，用于对油量调 节机构6进行调节的供油通道为上宽下窄的渐变式结构，即越靠近静涡盘8的 方向，供油通道的直径越大。
79.在本实施例中，油量调节机构6的底座1上端受到的力＝(δp p2)s；油量 调节机构6与安装腔12的下腔体有弹簧连接，下腔体内压力可变记为p，故油 量调节机构6的底座1下端受到的力＝弹簧弹力kx 压力p*s。
80.对于本实施例，当油量调节机构6的收缩骨架3处于第二供油段11内时， 弹簧压缩量为x0，此时弹力应大于底座1的背部为排气压力时最大流体压差和 重力之和，并小于底座1的背部为吸气压力时流体压差和重力之和，即： δpmax*s mg《kx0《(p2-p吸)*s mg，当背部为排气压力时，两者相抵只剩 油泵压力。
81.当涡旋压缩机低频运行时，三通阀13与吸气管15连通，安装腔12的下 腔体内为吸气压力，底座1的上下端面所受流体压差大于弹簧弹力，即kx0《 (p2-p吸)*s mg，油量调节机构6向下移动，弹簧压缩量增大后达到平衡。油 量调节机构6的收缩骨架3处于第一供油段10的狭窄位置时，此时油量调节 机构6的收缩骨架3受到第一供油段10的侧壁施加的压
力而发生弹性收缩， 包裹在收缩骨架3上的滤网4也随之进行弹性收缩，滤网4上的网格受到收缩 骨架3的作用力从而发生弹性形变，呈现出缩小状态，使得从第一供油段10 进入第二供油段11的润滑油减少，解决低频供油过量的问题。
82.当涡旋压缩机高频运行时，三通阀13与排气管14连通，弹簧弹力大于底 座1两端压力差，即δpmax*s mg《kx0，油量调节机构6沿静涡盘8方向上 升，直至与设置在供油通道内的限位销接触。油量调节机构6的收缩骨架3处 于第二供油段11的宽松位置，此时侧壁施加的压力逐渐变小甚至消失，收缩 骨架3逐渐展开，包裹在收缩骨架3上的滤网4也随之展开，滤网4上的网格 受到收缩骨架3的作用力从而发生弹性形变，呈现展开的放大状态，使得从第 一供油段10进入第二供油段11的润滑油增大，从而解决高频供油不足的问题。
83.在一个实施例中，位于底座1远离连杆2一侧的安装腔12能够选择地与 涡旋压缩机的排气通道或吸气通道连通，第一供油段10位于第二供油段11远 离底座1的一侧，底座1与上支架9之间设置有弹性件16，弹性件16能够对 收缩骨架3施加进入第一供油段10的弹性作用力。
84.在本实施例中，油量调节机构6横置在供油通道内，底座1的背部压力腔 可设置上述的压力调节机构，设置油量调节机构6的供油通道为左宽右窄的突 变结构，靠近油池18的一端较窄，远离油池18的一端较宽。
85.油量调节机构6的底座1右端受到的力＝(δp p2)s；油量调节机构6与安 装腔12的左侧腔体有弹簧连接，左侧腔体内压力可标记为p，故油量调节机构 6的底座1左端受到的力＝弹簧弹力kx 压力p*s。
86.对于本实施例，当油量调节机构6位于第一供油段10时，弹簧压缩量为 x0，此时弹力应大于底座1背部为排气压力时最大流体压差，并小于底座1背 部为吸气压力时流体压差，即：δpmax*s《kx0《(p2-p吸)*s。
87.当低频运行时，三通阀13与排气管14连通，左侧腔体内为排气压力，弹 簧弹力大于底座1的两端压力差，即：δpmax*s《kx0，底座1的尾部位于右 限位面，油量调节机构6的收缩骨架3处于第一供油段10的狭窄位置，此时 油量调节机构6的收缩骨架3受到第一供油段10的侧壁施加的压力而发生弹 性收缩，包裹在收缩骨架3上的滤网4也随之进行弹性收缩，滤网4上的网格 受到收缩骨架3的作用力从而发生弹性形变，呈现出缩小状态，使得从第一供 油段10进入第二供油段11的润滑油减少，从而解决低频供油过量的问题。
88.当高频运行时，三通阀13与与吸气管15连通，左侧腔体内为吸气压力， 弹簧弹力小于底座1两端压力差，即：kx0《(p2-p吸)*s，油量调节机构6会向 左侧移动至收缩骨架3位于第二供油段11的位置，油量调节机构6的收缩骨 架3处于第二供油段11的宽松位置；此时第二供油段11的侧壁施加的压力逐 渐变小甚至消失，收缩骨架3逐渐展开，包裹在收缩骨架3上的滤网4也随之 展开，滤网4上的网格受到收缩骨架3的作用力从而发生弹性形变，呈现展开 的放大状态，使得从第一供油段10进入第二供油段11的润滑油增多，从而解 决高频供油不足的问题。
89.在本实施例中，当油量调节机构6水平设置时，受到涡旋压缩机的结构限 制，会导致油量调节机构6的设置空间不足的问题，为了解决该问题，本实施 例中对涡旋压缩机的结构进行了改造，在涡旋压缩机上增设了安装座20，安装 座20焊接固定在涡旋压缩机的外壳上，安装座20上设置有安装腔，油量调节 机构6的底座1设置在安装座20的安装腔内，从
而使得油量调节机构6具有 足够的安装空间，同时可以具有足够的运动空间，满足油量调节机构6的设置 需要。在本实施例中，三通阀13也是设置在涡旋压缩机的外壳外，并且安装 在安装座20上，三通阀13的第三个接口直接与安装座20的安装腔连通，实 现对该安装腔内的压力控制。
90.根据本技术的实施例，空调器包括上述的油量调节机构6或上述的涡旋压 缩机。
91.本领域的技术人员容易理解的是，在不冲突的前提下，上述各有利方式可 以自由地组合、叠加。
92.以上仅为本技术的较佳实施例而已，并不用以限制本技术，凡在本技术的 精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本技术的保 护范围之内。以上仅是本技术的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的 普通技术人员来说，在不脱离本技术技术原理的前提下，还可以做出若干改进 和变型，这些改进和变型也应视为本技术的保护范围。