用于热工作机的水基制冷剂和具有这种制冷剂的热工作机的制作方法

1.本发明涉及一种根据权利要求1的前序部分所述的用于热工作机的水基制冷剂、根据权利要求5的这种制冷剂的用途、根据权利要求6的热工作机以及根据权利要求19的用于运行热工作机的方法。


背景技术：

2.在其中将机械能转换成热能的热工作机(即例如制冷机或热泵)需要制冷剂，所述制冷剂在运行期间经受温度和状态变化。由于制冷剂良好的热力学性质，迄今为止经常使用氟代烃，例如称为制冷剂r134a的四氟乙烷。主要由于制冷剂作为所谓的温室气体的效果，将来必须找到具有较低的温室潜能的制冷剂。在此，主要关注天然制冷剂，包括氨、二氧化碳、空气、丙烷、丙烯和水。天然制冷剂的优点尤其是它们的环境友好特性。天然制冷剂不会造成臭氧层分解并且不会引起值得一提的直接温室效应。
3.在de 10 2004 001927 a1中描述了一种热泵形式的热工作机，在该热工作机中使用水作为制冷剂。水被称为制冷剂r718。众所周知，水具有在0℃时结冰、即变成冰的特性。冰将妨碍并阻塞热工作机。因此，具有水作为制冷剂的热工作机仅能在温度高于冰点时运行。
4.所描述的将使用范围限制在大于0℃的温度上严重限制了利用水作为制冷剂的热工作机的使用可能性。例如用于加热房屋的热泵至少在中欧不能用水作为制冷剂运行，因为在中欧可以预计到低于冰点的温度。即使在高于0℃的环境温度下，也不可能将房间或工作制冷剂冷却至低于0℃的温度。最低环境温度和最低房间温度或工作制冷剂温度的最小值可以称为制冷剂的使用范围的下限。最高环境温度和最高房间温度或工作制冷剂温度的最大值可以称为制冷剂的使用范围的上限。


技术实现要素：

5.相应地，本发明的目的是，提出一种用于热工作机的制冷剂以及一种热工作机，它们对环境的负面影响尽可能小并且使用范围尽可能大。该目的通过根据权利要求1的制冷剂和根据权利要求6的热工作机来实现。
6.根据本发明的用于具有蒸发器、冷凝器、压缩机和节流机构的热工作机的制冷剂基于水并且具有带有羟基、即oh基或氢
‑
氧基的制冷剂成分。因此，冰点、即制冷剂从液态过渡到固态时的温度可被移动到纯水的冰点、即0℃以下的温度范围中。因此，热工作机也可以有利地在低于0℃的温度下使用，并且也可以将房间或工作制冷剂冷却到低于0℃的温度。因此，可以有利地扩展水作为制冷剂的使用范围、即作为制冷剂r718的使用范围。
7.因此，根据本发明的制冷剂的按规定的应用是使用由水和具有羟基的制冷剂成分组成的混合物作为用于具有蒸发器、冷凝器、压缩机和节流机构的热工作机的制冷剂。
8.水基制冷剂应理解为至少在不可忽略的程度上包含水的制冷剂。水成分尤其超过50％。然而，对于特定的应用，也可能水成分小于50％，即例如仅10％或仅1％。百分比数据
如所有其他接下来的百分比数据那样关于制冷剂的质量来说明，即，是质量百分比而不是体积百分比。
9.在此，热工作机应理解为将机械能转换为热能的机械。热工作机尤其是设计为制冷机、热泵或者制冷机与热泵的组合。
10.除了所述具有羟基的制冷剂成分之外，根据本发明的制冷剂还可以具有其它成分。
11.制冷剂成分的范围可以与制冷剂的所计划的应用相匹配，即根据应用特定地选择。在此，一般规定，热工作机的所计划的使用范围的下限越低，则具有羟基的制冷剂成分的范围越大。
12.在本发明的一个设计方案中，所述具有羟基的制冷剂成分由醇、特别是一元醇、特别是具有化学式c2h6o或作为分子式c2h5oh的乙醇或作为具有化学式c3h8o或作为分子式c3h7oh的丙烷
‑1‑
醇组成。不同醇的混合物也是可能的。醇，尤其是一元醇、即仅具有一个oh基的醇并且特别是乙醇和丙烷
‑1‑
醇具有一些特性，所述性能在用作制冷剂成分时具有积极的影响。它们具有较低的凝固点(约
‑
114、5℃的乙醇、
‑
126℃的丙烷
‑1‑
醇)、易溶于水、对健康无害或仅有轻微危害，并且对环境无害或仅有轻微危害。
13.在本发明的一个设计方案中，所述的制冷剂成分为全部制冷剂的至少10％，特别是至少20％，特别是至少30％。因此可以实现特别有利地扩展制冷剂的使用范围。例如在使用乙醇时，使用范围的下限可以在10％的成分的情况下移动到大约
‑
5℃，在20％的成分的情况下移动到大约
‑
10℃，并且在30％的成分的情况下移动到大约
‑
19℃。
14.随着将制冷剂成分进一步提高到例如40％或50％，使用范围的下限还可以进一步移动到更低的温度。例如，在使用乙醇的情况下比例为40％至约
‑
30℃且比例为50％至约
‑
37℃。
15.在本发明的设计方案中，在整个制冷剂中具有羟基的所述制冷剂成分最高达到的高度不会使得所述制冷剂易燃。因此，不存在致冷剂可能着火的危险，这能够实现尤其安全地处置致冷剂并且能够实现尤其安全地使用致冷剂。此外，与可燃物质相比，处理不可燃物质明显更简单并且更不费事，并且因此成本更低。
16.尤其在热工作机的运行期间存在的/主导的(herrschen)条件下、即在所谓的运行条件下制冷剂不易燃。因此，在热工作机中的运行期间不存在制冷剂燃烧的危险。所述条件特别涉及存在的/主导的(herrschenden)压力和温度。
17.制冷剂替代地或附加地在标准条件下不易燃。因此，在运输、储存或引入热制冷机期间，制冷剂不会燃烧。
18.具有羟基的用于遵循所述条件的制冷剂成分的最大比例取决于所使用的制冷剂成分、即例如酒精的类型，并且例如可以通过简单的试验来确定。在使用乙醇时最大的成分例如在40％至45％之间。这里，标准条件被理解为化学的标准条件，即0℃的温度和1013.25mbar的压力。
19.然而，在整个制冷剂中具有羟基的制冷剂的比例也可以高到使得制冷剂在标准条件下是易燃的。例如，如果使用范围的下限在非常低的温度下，并且替代的制冷剂具有另外的或更大的缺点，例如还是爆炸性的，则可以接受易燃性。例如，对于
‑
110℃的使用范围的下限，可以使用90％的乙醇成分。
20.上述目的也由具有蒸发器、冷凝器、压缩机、节流机构和具有上述制冷剂的制冷剂回路的热工作机来实现。
21.在本发明的设计方案中，热工作机包括制冷剂调节装置，在热工作机的运行期间，借助于该制冷剂调节装置可以改变具有制冷剂的羟基的制冷剂成分。随着在整个制冷剂中具有羟基的制冷剂成分、即具有羟基的制冷剂的成分的变化，可以在运行期间改变使用范围的下限。因此，在运行期间，能够对热工作机的环境条件或边界条件的变化做出反应，而不必中断热工作机的运行。制冷剂调节装置尤其被设计成使得其向整个制冷剂供应纯水、具有羟基的纯制冷剂成分或它们的混合物。制冷剂调节装置可以具有测量装置，例如折射计，借助于该折射计可以确定具有羟基的制冷剂成分。因此，可以调节或调整所期望的具有羟基的制冷剂成分。
22.在本发明的设计方案中，热工作机的所有电气构件都被设计成防爆的。这使得热工作机的特别安全的运行成为可能。热工作机的电气构件在此例如应理解为一个或多个电机、尤其是用于驱动压缩机的电机、必要的布线、控制设备、传感器等。防爆的实施方案尤其应理解为遵守atex产品准则2014/34/eu的实施方案。在此，例如通过塑料浇注电机的电机绕组并且将电缆套管设计为气密的，例如同样浇注而成。
23.在本发明的设计方案中，将压缩机设计为两轴旋转挤压机，该压缩机具有可绕第一支撑轴旋转的第一主轴转子和可绕第二支撑轴旋转的第二主轴转子，这两个主轴转子借助通过制冷剂运行的滑动轴承来支承。这种两轴旋转挤压机例如在未提前公开的德国专利申请de 10 2018 001 519.0中描述。
24.在使用具有含羟基的制冷剂成分的制冷剂时，需要针对真空非常高的压力比，其方式是，例如必须从2mbar压缩到200mbar。这种压缩比在技术上实际上只能通过多级旋转真空压缩机来实现。所谓的“主轴压缩机”被设计为两轴旋转挤压机，该压缩机起到多级螺旋压缩机的作用。在此，主轴压缩机尤其作为所谓的“干式泵”运行，其中，在工作室中优选在没有运行流体的情况下工作，其方式是，通常通过电子的同步装置确保两个主轴的无接触性。在此，每个主轴转子具有自身的驱动器(电机)，该驱动器以电子方式精确地运行，使得两个主轴转子在运行中不接触。
25.主轴转子借助通过制冷剂运行的滑动轴承来支承有利地实现了在支承时省去润滑剂、尤其是省去油脂或油。因此，不存在润滑剂从轴承清洗掉或稀释的风险，这种情况例如在制冷剂在轴承区域中冷凝时可能发生。轴承润滑剂的这种清洗或稀释可能导致轴承损坏，并因此导致压缩机的故障，从而因此导致整个热工作机的故障。因此，所述滑动轴承的使用使得压缩机特别可靠地运行，并因此使得整个热工作机特别可靠地运行。
26.例如在通过滑动轴承支承主轴转子时，在每个主轴转子端部上的径向力通过轴套旋转地支撑在具有较小的支撑长度的固定且连续的支撑轴上，并且每个主轴转子的轴向力通过轴向滑动轴承由相对于支架固定的支撑环同样由该支撑轴承载。每个支撑轴通过具有悬臂的轴支座固定在压缩机壳体上。优选地，在轴向制冷剂滑动支座处，在连续的支撑轴处的压缩机入口处的压力p1与压缩机出口处的压力p2之间进行压力分离，使得较高的压力p2存在于较大的半径处，而较低的压力p1存在于较小的半径处。
27.例如，用于每个主轴转子的驱动器被实施为作为驱动电机的外转子电机，优选地被实施为同步电机，以用于电机对主轴转子同步装置。同步电机的电机定子同样以其绕组
安装在所述的支撑轴上，其中，同步电机的电机转子抗扭地通过转矩驱动主轴转子，其中，电机损耗热通过轴制冷剂冷却部被强制导出。
28.外转子电机为了改善运行中的热平衡尤其处于压缩机入口处的压力p1下并且其电机电缆尤其在支撑轴的孔中被引导至压缩机的入口侧。
29.每个主轴转子尤其是通过轴承管设计成，使得达到针对所希望的较高的弯曲临界转速所需要的弯曲刚度，其中，在每个轴承管上抗扭地安装具有气体输送外螺纹的输送螺纹转子，该输送螺纹转子根据应用特定地(即对于特殊的温度要求)在通过借助输送管进行制冷剂供应的压缩机入口处的压力p1下通过圆柱形转子内部蒸发器冷却部和在压缩机的入口侧上的制冷剂蒸汽出口来实施。
30.每个主轴转子的外输送螺纹被设计成使得在齿根圆处沿着转子轴的角度在0
°
至优选地小于8
°
的范围内。
31.对于每个主轴转子，支撑轴通过轴支座在每个端部上抗扭地被保持，其中，优选通过锁紧螺母和/或夹持盘实现轴向定位，尤其是用于通过非圆柱形的主轴转子外形有针对性地在主轴转子头部和压缩机壳体工作室之间对间隙进行调整。
32.每个主轴转子尤其是设计为完成安装的且完全平衡的转动单元，其中，所谓的紧急同步齿轮定位在压缩机的出口侧上。
33.在本发明的设计方案中，第一主轴转子由第一驱动机驱动，并且第二主轴转子由第二驱动机驱动，并且所述制冷剂用于冷却至少一个驱动机，特别是用于冷却两个驱动机。因此，能够实现对驱动机的特别有效的冷却，而不必使用专门的制冷剂。在此，制冷剂也可以至少部分地蒸发，这实现了驱动设备的损耗热的特别有效的导出。
34.在本发明的设计方案中，压缩机具有至少一个、尤其多个、尤其四个皮托管泵，借助于所述皮托管泵将供应给压缩机的制冷剂从压缩机中排出。因此，制冷剂可以被简单且有效地从压缩机中排出。皮托管泵可以附加地使制冷剂泵卸载，以用于产生处于压力下的制冷剂。处于压力下的制冷剂被供应给滑动轴承，以便在滑动轴承中保持必要的流体静压力。制冷剂泵尤其通过收集容器供应，该收集容器在大地测量学上布置在制冷剂泵之上。背压泵将从压缩机排出的制冷剂尤其输送到收集容器中。收集容器尤其实施为封闭的容器，在该容器中可以建立压力。
35.制冷剂泵在压力和体积流量方面以及在温度方面通过热交换器被有针对性地调节，使得轴承损失最小化。
36.皮托管泵具有固定设置的空速管或者还有皮托管，所述皮托管浸入到高速旋转的液体中(皮托管压力原理)。当液体进入固定的空速管时，速度能被转化为压力。
37.皮托管泵特别是分别经由围绕相应的支撑轴延伸的蓄积槽来供应，所述蓄积槽被实施和设置为，使得处于压缩机中的制冷剂在压缩机运行时收集在蓄积槽中。因此，不需要其他措施来将制冷剂输送到蓄积槽中，并且还能够特别有效地排出制冷剂，并且皮托管泵能够构建特别高的压力，这实现所述制冷剂泵的特别良好的支持。
38.用于冷却的制冷剂可以位于压缩机内的预定区域内。此外，该蓄积槽尤其关于相应的支撑轴在径向上完全在外部地设置在所述的预定区域内部，从而使被置于旋转中的制冷剂在不需要其它措施的情况下收集在冷却槽中。
39.例如，在每个皮托管中，通过皮托管的弯曲的管端部，经由皮托管的旋转，在安装
时以距蓄积槽的底部的间隙距离将在蓄积槽中通过离心力产生的制冷剂环中的浸入深度有针对性地进行调整，使得通过皮托管泵的数量和定位，皮托管泵所输送的制冷剂量始终与每个主轴转子侧的制冷剂供应量平衡，其中，蓄积槽填充有制冷剂滑动轴承的流出的制冷剂，并且所述制冷剂通过离心力在蓄积槽中形成制冷剂环，所述制冷剂环在表面上具有蓄积槽制冷剂半径。
40.在本发明的设计方案中，压缩机设计为两轴旋转挤压机，该压缩机具有可绕第一支撑轴旋转的第一主轴转子和可绕第二支撑轴旋转的第二主轴转子，第一主轴转子和第二主轴转子借助滚动轴承支承，其中，滚动轴承通过供应保护气体而防止与制冷剂接触。因此，可以有利地使用技术上成熟的并且成本低廉的滚动轴承，而不存在滚动轴承的油脂形式或油形式的润滑剂被清洗掉或稀释的危险。例如，氮气可以用作保护气体。
41.保护气体被供应到与滚动轴承邻接的空间中，所述空间可以被称为所谓的侧室。
42.在本发明的设计方案中，压缩机具有中间室，所供应的保护气体从该中间室排出，蒸发的制冷剂被供应到该中间室，使得保护气体和蒸发的制冷剂的混合物从该中间室排出或抽出。蒸发的制冷剂的供应导致保护气体
‑
制冷剂
‑
蒸汽混合物的压力升高，这导致保护气体的少量消耗。
43.在本发明的设计方案中，压缩机具有阻隔蒸汽室，制冷剂被供应到该阻隔蒸汽室并在那里蒸发，该阻隔蒸汽室与中间室相连通。在阻隔蒸汽室中，例如使用以制冷剂湿润的刷式密封装置，所述刷式密封装置尤其是以较热的冷凝的制冷剂湿润。通过刷在旋转的支撑轴上的摩擦产生对于蒸发所需的热能。因此，可以非常容易地产生蒸发的制冷剂，以便将其供应到所述中间室中。
44.在本发明的设计方案中，通过侧室侧的流动阻力向中间室供应保护气体和/或通过工作室侧的流动阻力向中间室供应蒸发的制冷剂。因此，可以有利地减少对保护气体和/或蒸发的制冷剂的消耗。流动阻力也可以称为传导制动系统。传导制动系统例如可以设计成窄间隙，优选具有流动中断阻力，如串联多个尽可能尖锐的槽。
45.在此，在侧室p
s
中和在中间室p
n
中的压力相对于压缩机工作室中的压力p
a
来调节，从而适用以下的压力条件p
s
＞p
a
＞p
n
。保持压力条件确保了，没有制冷剂可以进入侧室中并且因此没有制冷剂可以与滚动轴承接触。
46.在本发明的设计方案中，热工作机具有再循环装置，其中，将从中间室排出的由保护气体和蒸发的制冷剂组成的混合物供应到再循环装置，并且再循环装置将所述混合物分离成保护气体和制冷剂。因此，排出的混合物可以被重新使用，实现热工作机的低成本运行。所述混合物在再循环装置中例如通过简单的冷凝被再循环，方式为，由于明显不同的冷凝温度，各个组成部分可以被良好地分离。所需的成分根据分压冷凝并可以沉积。随后，所述组成部分优选可以进一步使用，即特别是将产生的制冷剂再次送回制冷剂回路。
47.上述目的还通过一种用于运行热工作机的方法实现，该热工作机具有蒸发器、冷凝器、压缩机、节流机构，在该方法中，使用上述制冷剂作为制冷剂。
附图说明
48.本发明的其它设计方案从说明书和附图中得出。本发明的实施例在附图中简化示出并且在下面的说明中详细阐述。其中：
49.图1示出穿过具有滑动支承装置的两轴旋转挤压机的主轴转子的纵剖面；
50.图2示出穿过在静止的设计方案中的容积式压缩机总系统和滑动支承装置的纵剖面；
51.图3示出图1的两轴旋转挤压机的入口区域的放大图；
52.图4示出图1的两轴旋转挤压机的出口区域的放大图；
53.图5以纵剖面示出具有滚动支承装置的两轴旋转挤压机的主轴转子的局部；
54.图6以纵剖面示出具有滚动支承装置的备选的两轴旋转挤压机的主轴转子的局部；
55.图7示出具有带有滑动轴承的两轴旋转挤压机的热工作机的示意图；和
56.图8示出具有带有滚动轴承的两轴旋转挤压机的热工作机的示意图。
具体实施方式
57.图1示例性地示出穿过主轴转子3、2的纵剖面图，并且在根据本发明的特征方面不仅适用于3z主轴转子3而且适用于2z主轴转子2，因此在主轴转子上选择附图标记名称3、2。给定轴向力f
ax
，该轴向力在运行时在每个主轴转子中通过压缩机的压力差δp作为δp＝p2‑
p1而产生并且由轴向制冷剂滑动轴承7承受。作为滑动轴承间隙6.s中的间隙高度的所谓的“轴承间隙”在几个μm的范围内，例如在r.a＝20mm的滑动轴承间隙半径的情况下在15至35μm的范围内。优选地选择陶瓷作为用于滑动轴承轴瓦6.b的材料，并且将固定的支撑轴上的配合面6.g选择成，使得摩擦和磨损最小。
58.在所示的视图中，出口侧的压力制冷剂入口16首先流向电机轴制冷剂冷却部4.a，然后通过压力制冷剂供应部7z和6z流向轴向制冷剂滑动轴承7以及径向制冷剂滑动轴承6，其中，通过这些供应部的数量和横截面得到对于每个轴承所需的制冷剂量。然而，对于一些应用而言，当然也可以实现的是，用于轴制冷剂冷却部4.a的电机制冷剂具有自身的入口和出口，并且如果例如制冷剂滑动轴承的制冷剂温度必须满足一定的条件并且电机冷却部和制冷剂滑动轴承的温度要求彼此相差很大，例如用于轴向制冷剂滑动轴承7以及径向制冷剂滑动轴承6的压力制冷剂供应部7z和6z是分开的。因此，所示出的图示仅仅是示例性的。
59.所示的转子内部冷却部10根据特定于应用地仅在对构件热平衡有特别要求时才是必需的，因为在旋转的内壁上从r.m向r.r流动的制冷剂通过其蒸发的部分已经将显著的热从转子内室中导出。
60.入口区域在图3中更详细地示出，并且出口区域在图4中更详细地示出。
61.图2示例性地示出在固定的设计方案中穿过容积式压缩机总系统的纵向剖视图，其带有在周围的压缩机壳体1中的主轴转子对2和3和每个主轴转子2、3的固定的贯通的支撑轴5，它们借助于压缩机壳体1上的轴支座8不仅在入口1.1上而且在出口1.2上在两侧被支撑。
62.在驱动电机4的设计方案中，与在每个主轴转子端部上的制冷剂排出的皮托管9相比，始终适用于以下目标，即制冷剂由于离心力流向蓄积槽9.s。因此，电机间隙半径r.m始终小于通向蓄积槽制冷剂的半径，即：r.m＜r.r，特别是在整个制冷剂流动路径上也是如此。在图2中示例性地对于3齿的主轴转子3而言满足该条件，但是为了在2z转子2上进行示范的目的通过在那里示出如下r.m＞r.r情况而不满足该条件，例如当需要非常高的功率的
电机4时的情况。于是，为了在电机转子4.2上排出制冷剂设置相应的虹吸连接装置18，其中通过排出孔18a确保，在电机定子4.1和电机转子4.2之间的电机间隙中不聚集剩余制冷剂，并且因此通过电机区域中的不可避免的剩余制冷剂经由排出孔18a流出或部分地蒸发而在电机区域中产生不允许的摩擦。在此，整个电机4处于压力p1下并且因此由于较高的蒸发焓而获得良好的热导出，从而改善电机4的效率。
63.具有的圆弧为了表明在压缩机壳体1上的圆柱形的过渡区域而折叠地示出并且在压缩机壳体1上的该优选圆柱形的区域中用于在蒸发器室13和冷凝器室14之间的分开。
64.对制冷剂泵11处的压力和体积流量的调节经由穿过用于制冷剂泵的符号标记延伸的箭头示出。除了压力和体积流量之外，然后还在每个运行点的温度水平方面通过热交换器16.w调节相应的制冷剂流。在此适用以下名称：
65.wl表示供应到制冷剂滑动轴承6和7的制冷剂，
66.δh表示收集室15在制冷剂泵11上方的高度差。
67.mk表示用于电机冷却4.a的制冷剂，
68.s.w表示用于完成致冷剂任务的系统致冷剂，
69.w.i表示用于喷射到工作室中的制冷剂，
70.w.c表示来自冷凝器室14的冷凝制冷剂。
71.通过为了使表面积最大化在其外部热耗散之后使用这种冷凝制冷剂的一部分作为“雨滴森林”r.t直接接触冷凝，冷凝的制冷剂w.c为了通常期望的“直接冷凝”而被引导以用于将热耗散到外部的热交换器16.c处。在该图2中，出于图示的原因，虽然冷凝器室14中的“雨滴森林”r.t仅在一侧上简化地示出，但在整个冷凝器室14中被很好地实施。
72.在此，针对要在外部的热交换器16.c上待冷却的冷凝制冷剂w.c而言的防冻问题优选解决成，使得在停止运行状态下仍存在于管路中的剩余冷凝制冷剂例如流回至大多抗冻的内部区域中和/或获得足够的膨胀区域，所述膨胀区域不会由于膨胀形成冰而导致材料损坏。
73.在所选择的名称中原则上适用于：
74.具有下标1的入口侧和具有下标2的出口侧，以及用于2z转子的序列下标2和用于3z转子的序列下标3，从而对于每个主轴转子和每个压力侧的相应的压力制冷剂输送适用以下名称：
75.·
6.z.1.2＝在入口侧上通向2z转子的制冷剂供应部。
76.·
6.z.1.3＝在入口侧上通向3z转子的制冷剂供应部。
77.在出口侧，对于作为压力制冷剂16的分流的6z制冷剂供应适用于：
78.·
6.z.2.2＝在出口侧上通向2z转子的制冷剂供应部。
79.·
6.z.2.3＝在出口侧上通向3z转子的制冷剂供应部。
80.在出口侧1.2上示出的压力制冷剂16中，每个主轴转子需要区分以下名称：
81.·
16.2＝供应到2z转子2的压力制冷剂。
82.·
16.3＝供应到3z转子3的压力制冷剂。
83.每个主轴转子7z和6z之间的划分通过横截面和在导入时的钻孔数量来进行。通过每个制冷剂流在体积流量、压力和温度方面的可调节性，在运行中实现在运行中分别最有
效的、即最小的总能量需求的工作方式。在下面的图3和图4中，还放大示出两个主轴转子末端区段，即入口侧和出口侧。
84.作为图1的细节放大图的图3中的示例性的剖面图，在入口区域1.1中不仅对于2z转子2而且对于3z转子3示出具有压力制冷剂供应部6.z.1和6.z的径向制冷剂滑动轴承6.1}，该径向制冷剂滑动轴承具有支撑长度a.l的仅几μm厚的滑动轴承间隙6.s，该支撑长度至少比滑动轴承半径r.a小3至5倍。
85.此外，示出在皮托管端部9e处设定的用于皮托管定位的间隙距离s.r，以便在已知的转速相关性的情况下，在每个皮托管9处通过沉入的横截面关于压力和量调节所输送的皮托管制冷剂，其中，每个皮托管9.s优选地在圆周上沉入多个皮托管9。
86.根据压缩机的安装定向，与滴落鼻部8.n的距离δ负责使泄漏制冷剂再次被供应给蓄积槽9.s
。
87.如在图4中示例性地作为图1中针对出口区域1.2的放大图示出的那样，所供应的压力制冷剂16首先流向电机轴制冷剂冷却部4.a并且然后作为压力制冷剂供应部7z流向轴向制冷剂滑动轴承7以及作为压力制冷剂供应部6z流向出口侧上的径向制冷剂滑动轴承6.2。
88.在此，轴向制冷剂滑动主轴承7.1通过位置固定和与支架固定的支撑环7.3以支座7.2承载轴向力f
ax
，以在转子纵向轴向方向上使每个主轴转子轴向地位置固定。
89.在此，电机轴制冷剂冷却部4.a当然可以替代地通过用于分开地导入和导出的附加的内管也实施为自身的回路，并且在例如要满足特别的温度要求时，用于出口侧上的轴向制冷剂滑动轴承以及径向制冷剂滑动轴承的压力制冷剂供应部6z和7z可以与电机轴制冷剂冷却部4.a无关地单独地进行。
90.作为对图1至图4的描述的补充，以下附图标记列表和标记列表包含各个构件的其它说明：
91.附图1
‑
4的附图标记列表：
92.1压缩机壳体，其具有带有压力p1的入口侧1.1和带有压力p2的出口侧1.2.
93.在入口侧，主轴转子轴线之间的距离比出口侧大至少15％，其中，
94.压缩机壳体优选同时将具有压力p1和蒸发温度t0的蒸发器室13与具有压力p2和冷凝温度t
c
的冷凝器室14通过在该区域中优选为圆柱形的
‑
壳体形状分开，其中，针对一些应用通过冷却流1.k冷却的压缩机壳体优选配设有相对于冷凝器室14的隔离部1.i。
95.1.1在运行中压力p1下的压缩机入口侧
96.1.2在运行中压力p2下的压缩机出口侧
97.1.k壳体冷却流
98.1.i壳体隔离部
99.2主轴转子，优选具有两齿气体输送外螺纹，该主轴转子优选由铝合金构成，简称为“2z转子”，并且在每个外侧端部处通过制冷剂滑动轴承轴瓦6支撑在其自身的支撑轴5上。
100.3主轴转子，优选具有三齿气体输送外螺纹，该主轴转子优选由铝合金构成，简称为“3z转子”，并且在每个外侧端部处通过制冷剂滑动轴承轴瓦6支撑在其自身的支撑轴5上。
101.4外转子电机，实施为每个主轴转子的驱动机，优选实施为同步电机，在转子内部中的两个主轴转子轴承6之间定位在气体输送外螺纹齿根圆之下，其中，电机电缆4.k通过支撑轴5内的中心孔从压缩机中导出，以及还通过电子的电机对同步装置20在运行中用于主轴转子对的无接触运转
102.4.1电机定子，包括电机电缆4.k和优选浇铸的电机绕组，其中定子叠片可旋转地和位置固定地安装在每个支撑轴5上，并且优选在压力p1下且通过电机轴冷却部4.a将电机损耗热通过压力制冷剂流16排出。
103.4.2电机转子，其抗扭地与相应的主轴转子2、3连接，优选地设计为具有永磁体，所述永磁体具有内半径r.m并且相应地确保离心力。
104.4.a电机轴制冷剂冷却部
105.4.k电机电缆
106.5支架固定的/位置固定的支撑轴，支撑轴针对每个主轴转子在整个转子长度上连续地固定并且在每一侧由轴支座8.1和8.2固定，所述轴支座支撑在压缩机壳体1上，其中，为了有针对性的间隙调节，优选通过在支撑轴5的每个端部上的锁紧螺母5.w和/或通过在轴支座8和压缩机壳体1之间的夹持盘5.s实现每个主轴转子在压缩机壳体中的轴向定位。
107.5.s夹持盘
108.5.w锁紧螺母
109.6径向制冷剂滑动轴承，作为滑动轴承，该径向制冷剂滑动轴承具有工艺制冷剂作为用于吸收主轴转子轴向力的润滑介质，其中，转子固定的旋转滑动轴承轴瓦6.b具有较短的支撑长度a.l，其中，“较短”意味着在滑动轴承间隙6.s的情况下比滑动轴承半径r.a小因而优选地大约小至少3至5倍，并且优选地在支撑轴5上具有特别适配的配合面6.g并且具有压力制冷剂供应部6.z，其中，优选地选择陶瓷材料作为滑动轴承材料。
110.6.1径向制冷剂滑动轴承，其位于处于压力p1下的压缩机入口侧1.1上，
111.6.2径向制冷剂滑动轴承，其位于处于压力p2下的压缩机出口侧1.2上，
112.6.b在各个主轴转子2、3的每个端部上抗扭地布置的滑动轴承轴瓦
113.6.g在支架固定的支撑轴5上的配合面
114.6.s滑动轴承轴瓦6.b与配合面6.g之间的滑动轴承间隙
115.6.z通向径向制冷剂滑动轴承的压力制冷剂供应部
116.7轴向制冷剂滑动轴承，用于吸收每个主轴转子的轴向力
117.7.1用于吸收轴向力的轴向制冷剂滑动主轴承，该轴向力在压缩机的运行中由于压力差δp＝p2
‑
p1产生以及根据压缩机静止/平放地安装而通过重力产生。
118.7.2轴向制冷剂滑动支座，用于轴向的转子相对定位，并且作为用于轴向制冷剂滑动主轴承7.1的支座，其中，将压力p1施加在较小的内径上的该支承位置处，并且在外径上获得压力p2，即，在优选连续的支撑轴5的情况下实现必要的压力分离。
119.7.3与支撑轴固定连接的支撑环，该支撑环具有通向每个轴向滑动轴承面的压力制冷剂供应部7.z，其中，通过这些供应部的横截面和数量，特定于每个制冷剂滑动轴承地调节相应的压力制冷剂的量。
120.7.z用于轴向制冷剂滑动轴承的压力制冷剂供应部
121.8用于固定和容纳每个支架轴端部的轴支座，其中，在压缩机壳体1上支架轴端部在出口侧设计有支撑部8.2并且通过悬臂8.k在入口侧设计为8.1，以便尤其在入口1.1处实现输送介质的通路。
122.8.k悬臂
123.8.1入口侧悬臂
124.8.2出口侧悬臂
125.8.n滴落鼻部
126.9用于返回9.r从滑动轴承排出的轴承润滑制冷剂的具有蓄积槽9.s的皮托管，以用于通过通流开口9.d收集制冷剂，所述通流开口9.d使制冷剂和制冷剂蒸气从转子内部轴空间中通过，所述皮托管构造有离心式制冷剂环，弯曲的皮托管端部9.e有针对性地沉入该离心式制冷剂环中，其中，要返回到收集容器15的制冷剂的量9.r通过皮托管的数量、横截面和相应的浸入深度来调节，此外，泄漏制冷剂通过距离δ来向所述蓄积槽9.s的滴落鼻部供应，并且通过不同深度的浸入以及相应的横截面设计方案来调节要供应的制冷剂的量，其中，弯曲的皮托管端部9.e尤其是能够实现安装和定位，尤其是能够有针对性地实现距槽底部具有间隙距离s.r的浸入深度。
127.9.d通流开口
128.9.e皮托管端部
129.9.r通过皮托管的制冷剂返回
130.9.s蓄积槽
131.10用于所有具有特殊温度要求的应用的转子内部蒸发器冷却部，通过在入口侧1.1上的供应管10.r和蒸汽出口10.d，该转子内部蒸发器冷却部在压力p1下以圆柱形的方式设计有针对性的制冷剂供应部10。
132.10.d蒸汽出口
133.10.r供应管
134.10.z制冷剂供应部
135.11在外部单独地通过压力制冷剂在压力和体积流量方面调节至少一个制冷剂泵，例如在6升/min下以7bar调节，以便向滑动轴承供应，其中，通常轴向滑动轴承7需要比径向滑动轴承6更多的制冷剂，这通过在供应孔6.z和7.z的直径和数量方面的设计方案来实现，其中，制冷剂泵11尤其在压缩机启动时首先给制冷剂滑动轴承6和7供应用于所谓的“静液压”润滑膜构造所需的制冷剂量，这尤其在启动时对于具有静止轴和旋转轴瓦的径向轴承而言是重要的，因为与中心旋转轴不同地通过旋转运动建立动液压润滑膜。制冷剂泵11使用收集容器15，该收集容器在大地测量学上以高度差6.h布置在制冷剂泵11的上方，其中，随着压缩机转速的增加，制冷剂泵11通过皮托管泵9来卸载，方式为，皮托管泵9根据转速而增加地建立更多的制冷剂压力。
136.12用于产生所需的弯曲刚度的轴承管，特别是通过为每个主轴转子旋转单元选择例如作为不锈钢的材料，其中，优选由铝合金制成的主轴转子外螺纹体在外侧抗扭地支撑该轴承管上，并且轴承管在内侧不仅保持制冷剂滑动轴承而且保持电机转子4.2以将驱动功率导入主轴转子中，以便完成压缩机任务。
137.13蒸发器室，该蒸发器室在运行中处于压力p1下，并且以通过优选的的压缩
机外壳设计方案密封在该区域中的方式，通过压缩机外壳1上的压缩机罐盖13.h保持，并且配设有隔热部13.i.。
138.13.h蒸发器室罐盖
139.13.i蒸发器室隔离部
140.14冷凝器室，该冷凝器室在运行中处于压力p2下，并且以通过优选的的压缩机外壳设计方案密封在该区域中的方式，通过压缩机壳体1上的罐罩14.h保持。
141.14.h冷凝器室罐盖
142.15用于工艺制冷剂的收集容器，该收集容器在大地测量学上位于制冷剂泵11上方δh处，优选不仅用于返回制冷剂9.r，而且用于系统制冷剂s.w。
143.16由制冷剂泵11输送的压力制冷剂流，并且在出口侧端部上居中地供应给每个支撑轴5，其中，所述制冷剂优选首先流经电机轴冷却部4a并且然后通过供应部7.z流向轴向制冷剂滑动轴承7并且通过供应部6.z流向每个主轴转子上的出口侧的径向制冷剂滑动轴承6.2，其中，在每个支撑轴的入口侧端部上，同样由制冷剂泵调节的制冷剂供应部6在所要求的压力和体积流量下被提供，其中，特定于应用地，通过热交换器16.w有针对性地调节每个分流的制冷剂温度以便优化功率，此外，制冷剂泵也承担通过压缩机工作室中的喷雾形成的制冷剂喷射w.i，以便提高压缩机效率，其中，制冷剂泵11对于不同的运行条件能够有针对性地通过符号中的箭头在体积流量和所产生的压力方面被调节，其中，每个所提到的压力制冷剂分流中的每个热交换器16w调节每个运行点中的制冷剂温度，以便达到最小的总能量需求。
144.16.c用于在“直接冷凝”时通过经冷凝的制冷剂w.c的冷却用于外部散热的热交换器，所述经冷凝的制冷剂w.c随后作为“雨滴森林”r.t返回以用于冷凝器室14中的直接接触冷凝。
145.16.w在压力制冷剂供应部中通向以下位置的热交换器：
146.·
至径向制冷剂滑动轴承6.1的位于入口侧的压力制冷剂入口6.z.1
147.·
至径向制冷剂滑动轴承6.2的位于出口侧的压力制冷剂入口6.z.2
148.·
至轴向制冷剂滑动轴承7的压力制冷剂入口7.z
149.·
至电机轴制冷剂冷却部的压力制冷剂入口16
150.·
用于喷射到压缩机工作室中的压力制冷剂入口w.i以及还特定于应用地借助有针对性的冷却制冷剂冷却部喷射到下述位置：
151.·
转子内部冷却部10
152.·
壳体冷却部1.k
153.17紧急同步啮合部，例如当断电时，虽然电子的电机对主轴转子同步装置首先进入发电机式运行，以便在没有机械接触的情况下有针对性地在主轴转子之间同步地下降，但是在较低转速的情况下动能不再足以供电，则该紧急同步啮合部负责避免两个主轴转子2和3的气体输送外螺纹的工作室齿面之间的临界接触，其中，在用于电子的电机对轴转子同步装置20的设计方案中也存在取消、即根本不再构造该紧急同步啮合部的解决方案。
154.18虹吸管连接，用于在电机4设计得较大、即在r.m＞r.r时通过通向入口侧的排出孔18在电机上进行制冷剂循环。然而，特别是在电机设计方案中，优选地达到以下目标：r.m＜r.r
155.19具有相应的制冷剂蒸汽相容性的真空泵，用于在制冷剂总系统中产生低压，尤其用于将进入制冷剂总系统的外来气体作为抽空过程在停止运行时再次抽出。
156.20示出作为具有μc 2fu的块状盒的电子的电机对主轴转子同步装置，其中，微控制器作为μc示出，该微控制器对用于每个主轴转子2和3的驱动电机4调节地控制作为fu已知的两个变频器，使得两个主轴转子在运行时在没有接触的情况下反向旋转地工作。
157.图1
‑
4的标记列表：
158.在压缩机壳体1上的、优选在蒸发器室13和冷凝器室14的圆柱形的分开区域中的直径
159.a.l在滑动支撑轴瓦6.b与轴支座8之间的支撑长度，其中，a.l的值优选比滑动轴承间隙半径r.a小至少3至5倍
160.δ滴落鼻部8.n和蓄积槽9.s之间的距离，以便根据压缩机的安装方向将直立的或平躺的泄漏制冷剂供应给蓄积槽9.s
161.δh大地测量学上的高度差，收集容器15以该高度差位于制冷剂泵11上方
162.f
ax
由于p2和p1之间的压力差以及根据压缩机的安装(即与转子重力垂直或重合)，每个螺杆转子产生的更多的轴向力
163.r.a在径向制冷剂滑动轴承6上的滑动轴承间隙6.s中的半径
164.r.m内半径也是电机转子4.2的气隙半径，所述气隙半径优选始终小于蓄积槽最大制冷剂半径r.r
165.r.r相对于由多个皮托管9作为回流9.r输送的蓄积槽制冷剂的半径，其中r.r的值优选不小于r.m，以便在电机区域中，制冷剂在离心力的作用下朝向每个主轴转子端部处的每个蓄积槽9.s驱动
166.r.t雨滴森林，用于在冷凝器室14中直接接触冷凝的表面最大化
167.s.r各个皮托管端部9.e与蓄积槽9.r的底部的间隙距离
168.s.w用于满足制冷剂压缩机系统的核心任务的系统制冷剂：
169.·
通过在压力p1下在蒸发器室13中吸热而蒸发
170.·
在具有两个反向旋转的主轴转子2和3的压缩机中将制冷剂从压力p1压缩到压力p2171.·
冷凝，优选地设计为在压力p2下在冷凝器室14中的散热的“直接冷凝”，
172.w.c用于“直接冷凝”的稠合制冷剂经由外部热交换器16.c冷却，并且随后作为冷凝器室14中的“雨滴森林”r.t用于压力p2下的直接接触冷凝
173.w.i制冷剂喷射到压缩机工作室中，优选作为精细的喷雾并且大约在
±
30％范围内的转子长度的一半的区域中。
174.图5示例性地示出工作室轴杆套管114，在单侧的主轴转子支承装置的情况下作为所谓的“悬空”的转子支承装置，工作室轴杆套管为了提高弯曲临界转速优选通过轴承套筒119插入主轴转子体101、r中。在该实施例中，已知的滚动轴承102用于转子支承装置，滚动轴承的油脂润滑或油润滑通常必须被保护免受具有带有羟基的制冷剂成分的制冷剂的影响。为此，除了具有压力p
n
的中间室108之外还存在以下部件：
175.‑
在一例，存在工作空间侧的传导制动系统118.a，其中，待最小化的泄漏制冷剂流l
km
在轴杆套管114处以压力pa从压缩机工作空间110流过，和
176.‑
在另一例，存在侧室侧的传导制动系统118.b，其中，侧室泄漏流l
ms
流过侧室104，侧室的压力p
s
通过供应pg
i
而调节。
177.通过从中间室108有针对性地提取pg*以及调节地将pg
i
输入到侧室104中，持续地满足以下压力条件：
178.p
s
＞p
a
＞p
n
.
179.为了使泄漏制冷剂流l
km
期望地最小化，优选或者可选地在工作室侧的传导制动系统118.a中建立具有km
°
z
供应的阻隔蒸汽室117，其中，通过km
°
z
供应量的调节可以有针对性地调节泄漏制冷剂流l
km
的量。阻隔蒸汽室117在图6中更详细地示出。
180.图6示例性地示出在具有油脂润滑或油润滑的两侧滚动轴承102的主轴转子支承装置的情况下的简单的工作室轴杆套管114，其中，在阻隔蒸汽室117中更详细地示出刷式密封装置112，其具有km
°
z
的供应和泄漏制冷剂流l
km
。在此，通过有针对性地供应的km
°
z
量，通过蒸发的体积增长较快，其方式是，通过刷的摩擦产生蒸发所需的热能并且通过阻隔蒸汽室117的有限的体积导致相应的压力升高，受控地利用在减小或最小化的意义上泄漏流l
km
的期望的阻塞作用。
181.泄漏制冷剂流l
km
需要最小化，因为由此使得用于图7和图8的过程的制冷剂km的损失最小化。在该阻隔蒸汽室117中的轴杆套管之前的屏蔽装置116负责使多余的、还未蒸发的且因此还是液态的制冷剂充分且简单地远离轴杆套管，并且因此继续保留阻隔蒸汽室117中的蒸发过程。
182.图7示出具有km回路152的热工作机150的简单的图示，热工作机具有带有根据图1
‑
图4的滑动轴承的容积式压缩机c
gl
，并且因此是具有最小花费的最简单的设计方案，其方式是，对于c
gl
型压缩机的滑动轴承，具有带有羟基的制冷剂成分的制冷剂作为运行制冷剂，也正好经由制冷剂支流km
b
用于这些压缩机轴承。在带有羟基的制冷剂成分的百分比成分的情况下，针对应用特定的制冷剂适配通过输入和输出制冷剂分流km％至制冷剂调节装置％a被较大简化地示出，同样的情况如图8所示。
183.图8示出具有km回路153的热工作机151的简单的视图，热工作机具有带有滚动轴承的容积式压缩机c
kl
。在该压缩机类型ckl上示出为了保护在侧室4中的构件、尤其轴承2所需的措施：
184.‑
pgi的供应，
185.‑
任选地供应km
°
z
186.‑
pg*的抽吸。
187.这样，由于关闭的侧室，通过在阻隔蒸汽室117中蒸发km
°
z
，可pgi最小化地供应到每个侧室104中。在此，首先要监控侧室104中的压力p
s
，其方式是，pg*被导出、即被吸出，并且在压缩机中满足所述压力条件：
188.p
s
＞p
a
＞p
n.
189.通过再循环装置rc，抽吸的制冷剂成分能够从pg*混合物中有针对性地冷凝出来并且继续使用，其方式是，如果费用合理，那么pg*混合物作为kmi流例如在节流机构d的区域中再次供应给制冷剂回路。类似地，尤其是在油润滑的情况下，对于轴承102也可以利用吸出的润滑剂颗粒来行进，润滑剂颗粒在侧室泄漏流l
ms
中被一起带走，并且在冷凝之后再次被供应到侧室104中的轴承润滑部。
190.在图7和图8的热工作机或制冷剂回路中使用水基的制冷剂km，制冷剂含有具有羟基的制冷剂成分、尤其是含有乙醇。制冷剂成分例如占30％，但也可以根据应用情况更低或更高。也可以使用其它醇类，尤其是一元醇，例如丙烷
‑1‑
醇代替乙醇。
191.因此，由水和具有羟基的制冷剂成分组成的混合物制成的所述制冷剂被用作具有蒸发器、冷凝器、压缩机和节流机构的热工作机的制冷剂。
192.图7和图8中所示的热工作机因此是具有蒸发器、冷凝器、压缩机、节流机构和制冷剂回路的热工作机，所述制冷剂回路具有由水和具有羟基的制冷剂成分组成的混合物。
193.因此，在图7和图8中所示的热工作机运行时，实施一种用于运行热工作机的方法，该热工作机具有蒸发器、冷凝器、压缩机、节流机构，其中，由水和具有羟基的制冷剂成分组成的混合物构成的制冷剂被用作制冷剂
194.作为对图5至图8的描述的补充，以下附图标记列表和标记列表包含各个构件的其它说明：
195.图5
‑
图8的附图标记列表：
196.101具有旋转压缩机的主轴转子101.r的支撑轴，用于在各个轴杆套管114处以相应的工作室压力pa压缩压缩机工作室110中的制冷剂
197.101.r具有输送外螺纹的主轴转子，作为旋转压缩机体抗扭地固定在支撑轴101上
198.102用于支撑轴的支承装置，例如实施为混合动力滚动支承装置，然而优选实施为制冷剂滑动支承装置
199.103用于支撑轴101的驱动电机，驱动电机带有用于电子的电机对同步装置的传感器s，其中，驱动电机定子的电机绕组优选被浇注
200.104具有压力p
s
的压缩机侧室，压缩机侧室在气密的意义上通过壳体构件105封闭且仅通过轴杆套管114与压缩机工作室110连接，其中，在侧室中至少存在支承装置102，以及对于每个支撑轴101，在电子的电机对同步装置的情况下驱动电机103也具有传感器s
201.105壳体构件，以便气密地包围侧室104
202.106用于防止有害气体流过支承装置102的旁路孔
203.107电缆套管，气密的
204.108具有在侧室104和压缩机工作室110之间的压力p
n
的中间室，用于排出pg*
205.109供应保护气体探针。作为pg
i
的吹气优选进入到旁路孔106中
206.110用于压缩制冷剂的旋转压缩机的压缩机工作室
207.111pg*的排出部，使得泄漏制冷剂流l
km
被调节
208.112轴密封装置，优选地作为刷式密封装置，用于密封在工作室110和侧室104之间的轴杆套管114，其目的是最小化泄漏制冷剂流
209.113将km
°
z
优选作为纯水供应到阻隔蒸汽室117
210.114支撑轴101的轴杆套管，作为在侧室104与压缩机工作室110之间的连接装置
211.115尤其在阻隔蒸汽室117中的泄漏制冷剂流l
km
212.116屏蔽装置，作为对支承装置的多重保护以防止可能的液体部分的影响并且抑制轴杆套管处的来自km
°
z
供应部的多余的、亦即还未蒸发的制冷剂
213.117用于l
km
衰减的以km
°
z
供应的阻隔蒸汽室，例如有针对性地利用由于有限的空间、即在阻隔蒸汽室内的蒸发而造成的体积增加的情况下通过轴密封装置112来实现
214.118传导制动系统或用于提高轴杆套管的流动阻力的流动阻力可以实施为例如优选具有流动中断阻力的狭窄间隙，如将多个槽尽可能尖锐地串联、阻隔蒸汽室、活塞环、螺纹密封直至离心密封
215.118.a传导制动系统或者流动阻力功ra
216.118.b传导制动系统或侧室侧的流动阻力
217.119轴承套筒，用于在一例所谓的“浮动”的主轴转子支承装置的情况下将轴承102容纳在主轴转子101.r中
218.图5
‑
图8的标记列表：
219.km制冷剂，在回路中以常见的方向箭头说明n＝＞在以下位置时：
220.a在离开蒸发器a之后在进入压缩机c之前的km
221.b在离开压缩机c之后在进入冷凝器b之前的km
222.c在离开冷凝器b之后在进入到节流机构d中之前的km
223.d在离开节流机构d之后在进入到蒸发器a中之前km
224.a在过程温度t0具有吸热的蒸发器
225.b在过程温度t
c
下具有放热的冷凝器
226.c压缩机，优选实施为容积式压缩机，其中功率消耗p
an
作为：
227.c
gl
具有滑动轴承的容积式压缩机
228.c
kl
具有滚动轴承、油脂润滑或油润滑的容积式压缩机
229.在压缩机c中的以下压力值的情况下：
230.p
a
工作室10中相应的通向侧室4的轴杆套管前面的压力
231.p
n
每个工作室轴杆套管14在中间室8中的压力
232.p
s
压缩机侧室4中的压力
233.d节流机构
234.％a用于百分比制冷剂组合物的km调节装置，方式为，将具有羟基的制冷剂成分根据应用特定地与相应的要求和条件相匹配
235.pg
i
净化气体入口，作为用于侧室4中的元件的保护气体的供应部pg*净化气体出口，作为实际上永久的抽吸过程，借助净化气体出口的量调节来调节泄漏流l
km
，其方式是，优选经由km
°
z
供应量匹配在阻隔蒸汽室17中的蒸发并由此匹配流动阻力
236.pg
°
循环气体出口
237.l
km
通过工作室侧的传导制动系统18的泄露制冷剂流
238.l
ms
通过侧室侧的传导制动系统18的侧室泄露流
239.km
b
制冷剂分流供应部，用于具有滑动支承装置的压缩机c
gl
上的km供应
240.km
°
z
供应部，优选地将水供应到阻隔蒸汽室17
241.kmi制冷剂km的供应部，例如在节流机构d附近，主要是作为对离开每个轴杆套管14的泄漏制冷剂流l
km
的补偿
242.km％制冷剂分流，用于通过向km调节装置供应和回流而调节百分比制冷剂组成物
243.rc通过冷凝出各组成成分而用于抽出的pg*混合物的再循环
244.s电子的电机对同步装置中的传感器。