一种催化裂解催化剂的制作方法

1.本发明涉及一种催化裂解催化剂，更具体说本发明涉及一种含zsm-5分子筛与y分子筛的分子筛复合物的催化裂解催化剂。


背景技术：

2.多级孔zsm-5分子筛是1972年由美国mobil公司开发的一类用途广泛的沸石分子筛催化材料。多级孔zsm-5分子筛具有三维交叉的孔道结构，沿a轴向的孔道为直孔，其截面尺寸为0.54
×
0.56nm，近似圆形，沿b轴向的孔道是z字形孔，其截面尺寸为0.51
×
0.56nm，系椭圆形。其孔口有十元环构成，其大小介于小孔沸石和大孔沸石之间，因此这类分子筛具有独特的择形催化作用。它具有独特的孔道结构，并有良好的择形催化和异构化性能、高热和水热稳定性、高比表面积、宽硅铝比变化范围、独特的表面酸性和较低结碳量的特点，被广泛用作催化剂和催化剂载体，并成功用于烷基化、异构化、歧化、催化裂化、甲醇制汽油、甲醇制烯烃等生产工艺。多级孔zsm-5分子筛被引入到催化裂化和碳四烃催化裂化中，表现出优异的催化性能，利用其分子择形性可以大幅度提高低碳烯烃的产率。
3.自从1983年起，多级孔zsm-5分子筛作为催化裂化辛烷值助剂开始应用于催化裂化工艺，旨在提高催化裂化汽油的辛烷值和低碳烯烃的选择性。在us3758403最早报道了用zsm-5作为增产丙烯的活性组元，是将zsm-5与rey一起作为活性组元制备成fcc催化剂。us5997728公开了采用多级孔zsm-5分子筛作为增产丙烯的助剂，分子筛不经任何改性。上述两种技术丙烯收率均不高。而氢型多级孔zsm-5分子筛虽然具有良好的择形性能和异构化性能，但其不足之处是水热稳定性差，苛刻的高温水热条件下易失活，使催化性能降低。
4.20世纪80年代，mobil公司就发现磷能改善多级孔zsm-5分子筛的水热稳定性，同时磷对多级孔zsm-5分子筛进行改性后提高了低碳烯烃收率。常规添加剂通常含有经磷活化的zsm-5，其使初级裂化产物(例如汽油烯烃)选择性转化成c3和c4烯烃。已知用磷改进活性或选择性会增加zsm-5的有效性。多级孔zsm-5分子筛在合成后引入适量的无机磷化合物改性，可在苛刻的水热条件下可稳定骨架铝。
5.在cn 106994364 a中公开了一种磷改性zsm-5分子筛的方法，该方法是先以选自磷酸、磷酸氢二铵、磷酸二氢铵和磷酸铵中的一种或多种的含磷化合物与高碱金属离子含量的zsm-5分子筛混合得到具有磷以p2o5计、至少0.1wt％的载持量的混合物，混合物经干燥、焙烧，再进行铵交步骤和水洗步骤，使得其中碱金属离子含量降到0.10wt％以下，然后历经干燥和在400-1000℃和
6.100％水蒸气条件下水热老化的步骤。该方法得到的含磷zsm-5分子筛，总酸量高，具有优异的裂解转化率和丙烯的选择性，同时具有较好的水热和活性稳定性。
7.在cn1506161a中公开了一种多级孔zsm-5分子筛进行改性的方法，该方法包括按照常规的步骤：合成
→
过滤
→
铵交换
→
烘干
→
焙烧，得到多级孔zsm-5分子筛，然后用磷酸对该多级孔zsm-5分子筛进行改性，再烘干、焙烧，从而得到磷改性的氢型多级孔zsm-5分子筛。其中，p2o5载持量通常在1～7wt％范围内。然而，磷酸或磷酸铵盐在焙烧过程中会自聚
生成不同聚集态的磷物种，水热处理过程中只有进入孔内的磷酸根与骨架铝相互作用保留b酸中心，降低磷的利用效率。
8.采用适量的无机磷化物对多级孔zsm-5分子筛进行改性，减缓骨架脱铝，提高水热稳定性，磷原子会与扭曲的四配位骨架铝结合生成弱b酸中心，从而达到较高的长链烷烃裂解的转化率和较高的轻烯烃选择性。但是过量的无机磷化物用于对多级孔zsm-5分子筛进行改性，会堵塞分子筛的孔道，使孔体积和比表面积降低，并大量占据强b酸中心。
9.在炼油工业中，为了增产丙烯，在fcc主催化剂中添加zsm-5分子筛助剂是提高催化裂化工艺丙烯收率最有效和最简便的方法。zsm-5和y型分子筛是催化裂化催化剂的两种主要活性组元。其中y型分子筛是最常用的催化剂基体，但由于其孔道结构的限制，会造成催化裂化产物中汽油辛烷值过低、裂化不充分等问题。而zsm-5分子筛恰好可以弥补y型分子筛的这一缺陷，有效地提高产物中汽油的辛烷值和c3-c4烯烃的产率。
10.然而zsm-5分子筛的水热稳定性较差，在催化裂化水热条件下容易失活，影响其催化性能。采用磷改性可有效提高zsm-5分子筛的裂化反应性能。但目前仍存在一些问题，如在引入改性磷元素的同时，改性磷元素容易向y型分子筛中流失，容易造成y型分子筛骨架结构的破坏，最终导致催化剂烃类转化率较低。目前报道并不总是得到令人满意的水热稳定性改善结果。


技术实现要素：

11.本发明的目的是提供一种降低磷元素改性时对y分子筛骨架结构破坏,能提高裂解转化能力的磷改性zsm-5分子筛与y分子筛的分子筛复合物的裂解催化剂。
12.发明人在大量的试验的基础上发现，一种具有不同于常规物化特征的磷改性多级孔zsm-5分子筛，当其与y型分子筛复合后，磷改性多级孔zsm-5降低磷用量的同时减少磷元素的流失对y分子筛结构的破坏，以该分子筛复合物为活性组元的催化裂解催化剂具有更好的重油裂解转化能力。基于此，形成本发明。
13.为了实现上述目的，本发明提供的催化裂解催化剂，其特征在于，以所述裂解催化剂的干基为基准，含有1-60重量％的分子筛复合物、1-60重量％的无机粘结剂和0-60重量％的第二粘土，其中，所述的分子筛复合物由磷改性多级孔zsm-5分子筛与y分子筛组成，以复合物干基计，磷改性多级孔zsm-5分子筛为至少1重量％，所述的磷改性多级孔zsm-5分子筛，其介孔体积占总孔体积的比例大于10％，平均孔径为2～20nm；所述的分子筛复合物中，m1/m2≥1，所述的m1为分子筛复合物的xrd谱图在2θ＝23.2
°
的衍射峰面积，所述的m2为对比分子筛复合物的xrd谱图在2θ＝23.2
°
的衍射峰面积，所述的对比分子筛复合物与所述的磷改性多级孔zsm-5分子筛与y分子筛组成的分子筛复合物具有相同组成且其中的磷改性多级孔zsm-5是含磷化合物溶液在20℃下浸渍多级孔zsm-5分子筛后经110℃干燥、550℃空气焙烧得到的。
14.本发明的催化剂中所述的分子筛复合物，由于其中的磷改性多级孔zsm-5分子筛降低磷用量的同时减少磷元素的流失对y型分子筛结构的破坏，从而能提高磷改性多级孔zsm-5分子筛与y分子筛的分子筛复合物的裂解转化能力。差值(对比例活性-实施例活性)较小，磷利用率高。
15.优选的，所述的磷改性多级孔zsm-5分子筛的表面xps元素分析中，n1/n2≤0.08，
优选n1/n2≤0.07，更优选n1/n2≤0.06，最优选的n1/n2为0.02～0.05，其中，n1表示磷的摩尔数，n2表示硅和铝的总摩尔数。
16.优选的，所述的磷改性多级孔zsm-5分子筛，介孔体积占总孔体积的比例大于10％，平均孔径为2～20nm。
17.优选的，所述的磷改性多级孔zsm-5分子筛，
27
al mas-nmr中，与磷配位的骨架铝物种、其化学位移为39
±
3ppm共振信号峰面积与四配位骨架铝物种、其化学位移为54ppm
±
3ppm共振信号峰面积之比≥1、优选面积之比≥8、更优选≥12、最优选的比值为14～25。
18.优选的，所述的磷改性多级孔zsm-5分子筛，经过800℃、100％水蒸气条件、17h水热老化后的nh3-tpd图谱中，脱附温度在200℃以上强酸中心峰面积占总酸中心峰面积比重≥45％、优选≥50％、更优选≥60％、最优选的比重为60％～80％。
19.本发明的分子筛复合物中所述的磷改性多级孔zsm-5分子筛，其制备方法包括：将含磷化合物溶液与氢型多级孔zsm-5分子筛进行接触，经干燥处理后，在外部施加压力和外部添加水的气氛环境下进行水热焙烧处理并回收产物；其中，所述的氢型多级孔zsm-5分子筛中，介孔体积占总孔体积的比例大于10％、平均孔径为2～20nm；所述的接触是采用浸渍法使温度为0～150℃的含磷化合物的水溶液与0～150℃的氢型多级孔zsm-5分子筛在基本相同的温度下混合接触至少0.1小时，或者，所述的接触是将含磷化合物、氢型多级孔zsm-5分子筛和水混合打浆后在0～150℃下保持至少0.1小时；所述的气氛环境，其表观压力为0.01～1.0mpa并含1～100％水蒸气。
20.多级孔指同时含有微孔和介孔。本发明的制备方法中，所述的氢型多级孔zsm-5分子筛，na2o《0.1wt％，介孔(2nm-50nm)体积占总孔体积的比例大于10％，、通常为10％～90％，平均孔径为2～20nm。硅铝比(氧化硅与氧化铝的摩尔比)范围≥10，通常在10～200。
21.所述的接触是用浸渍法使温度为0～150℃的含磷化合物的水溶液与0～150℃的氢型多级孔zsm-5分子筛在基本相同的温度下接触至少0.1小时。例如接触可以是在0～30℃的常温区间下进行，优选的，是在40℃以上的较高的温度区间，例如50～150℃、更优选70～130℃下进行，以获得更好的效果，即磷物种分散更好，磷更容易迁移至分子筛晶内与骨架铝结合，进一步提高磷与骨架铝配位程度，最终提高分子筛的水热稳定性。所述的基本相同的温度，是指含磷化合物的水溶液与氢型多级孔zsm-5分子筛各自具有的温度，其温度差在
±
5℃；例如，含磷化合物的水溶液的温度为80℃，氢型多级孔zsm-5分子筛则需加热到75～85℃。
22.所述的接触还可以是将含磷化合物、氢型多级孔zsm-5分子筛和水混合后在0～150℃下保持至少0.1小时。例如混合之后是在0～30℃的常温区间保持至少0.1小时，优选的，为了可以获得更好的效果，即磷物种分散更好，磷更容易迁移至分子筛晶内与骨架铝结合，进一步提高磷与骨架铝配位程度，最终提高分子筛的水热稳定性，所述的混合之后是在40℃以上的较高的温度区间保持0.1小时，例如50～150℃温度区间、更优选70～130℃温度区间。
23.所述的含磷化合物选自有机磷化物和/或无机磷化物。所述的有机磷化物磷酸三甲酯、三苯基磷、三甲基亚磷酸酯、四丁基溴化膦、四丁基氯化膦、四丁基氢氧化磷、三苯基乙基溴化磷、三苯基丁基溴化磷、三苯基苄基溴化磷、六甲基磷酰三胺、二苄基二乙基磷、1,3-二甲苯双三乙基磷，所述的无机磷化物选自磷酸、磷酸氢铵、磷酸氢二铵、磷酸铵、磷酸
硼。所述的氢型zsm-5分子筛，na2o《0.1wt％。
24.在所述的浸渍法中，当含磷化合物以磷计、氢型zsm-5分子筛以铝计时，二者的摩尔比值为0.01～2。优选的，二者的摩尔比值为0.1～1.5；更优选的，二者的摩尔比值为0.3～1.3。所述的接触，水筛重量比为0.5～1，接触时间优选为0.5～40小时。
25.所述的水热焙烧处理是在外部施加压力和外部添加水的气氛环境下进行。所述的气氛环境以由外部施加压力和外部添加水而获得，优选表观压力为0.1～0.8mpa、更优选表观压力为0.3～0.6mpa，优选含30～100％水蒸气，更优选含60～100％水蒸气。所述的外部施加压力是指从外部针对制备物料水热焙烧处理过程中施加一定压力，例如，可以采用从外部通入惰性气体保持一定背压的方式进行。所述的外部施加水的量，以满足所述的气氛环境含1～100％水蒸气为准。所述的水热焙烧处理的步骤在200～800℃，优选300～500℃下进行。
26.优选的，所述的y型分子筛选自usy、re-usy、rey、rehy中的一种或多种。
27.所述的分子筛复合物中，优选的，含有至少5重量％的磷改性多级孔zsm-5分子筛；更优选的，所述至少10重量％的磷改性多级孔zsm-5分子筛；最优选的，所述磷改性多级孔zsm-5分子筛与所述y型分子筛的重量比例为0.01-10：1。
28.本发明的裂解催化剂，其制备方法包括：将y分子筛、磷改性多级孔zsm-5分子筛和无机粘结剂进行混合打浆和喷雾干燥，并可选地进行焙烧处理，得到所述的催化裂解催化剂；其中，所述混合中加入或不加入第二粘土；以干基计，所述y分子筛、所述磷改性多级孔zsm-5分子筛、所述无机粘结剂和所述第二粘土的重量用量比为(1-60)：(1-60)：(1-60)：(0-60)；所述的含磷的多级孔zsm-5分子筛是将含磷化合物溶液与氢型多级孔zsm-5分子筛进行接触，经干燥处理后，在外部施加压力和外部添加水的气氛环境下进行水热焙烧处理并回收产物；其中，所述的分子筛复合物中的磷改性多级孔zsm-5分子筛，其制备方法包括：将含磷化合物溶液与氢型多级孔zsm-5分子筛进行接触，经干燥处理后，在外部施加压力和外部添加水的气氛环境下进行水热焙烧处理并回收产物；其中，所述的氢型多级孔zsm-5分子筛中，介孔体积占总孔体积的比例大于10％、平均孔径为2～20nm；所述的接触是采用浸渍法使温度为0～150℃的含磷化合物的水溶液与0～150℃的氢型多级孔zsm-5分子筛在基本相同的温度下混合接触至少0.1小时，或者，所述的接触是将含磷化合物、氢型多级孔zsm-5分子筛和水混合打浆后在0～150℃下保持至少0.1小时；所述的气氛环境，其表观压力为0.01～1.0mpa并含1～100％水蒸气。
29.所述的接触是用浸渍法使温度为0～150℃的含磷化合物的水溶液与0～150℃的氢型多级孔zsm-5分子筛在基本相同的温度下接触至少0.1小时。例如接触可以是在0～30℃的常温区间下进行，优选的，是在40℃以上的较高的温度区间，例如50～150℃、更优选70～130℃下进行，以获得更好的效果，即磷物种分散更好，磷更容易迁移至分子筛晶内与骨架铝结合，进一步提高磷与骨架铝配位程度，最终提高分子筛的水热稳定性。所述的基本相同的温度，是指含磷化合物的水溶液与氢型多级孔zsm-5分子筛各自具有的温度，其温度差在
±
5℃；例如，含磷化合物的水溶液的温度为80℃，氢型多级孔zsm-5分子筛则需加热到75～85℃。
30.所述的接触还可以是将含磷化合物、氢型多级孔zsm-5分子筛和水混合后在0～150℃下保持至少0.1小时。例如混合之后是在0～30℃的常温区间保持至少0.1小时，优选
的，为了可以获得更好的效果，即磷物种分散更好，磷更容易迁移至分子筛晶内与骨架铝结合，进一步提高磷与骨架铝配位程度，最终提高分子筛的水热稳定性，所述的混合之后是在40℃以上的较高的温度区间保持0.1小时，例如50～150℃温度区间、更优选70～130℃温度区间。
31.所述的含磷化合物选自有机磷化物和/或无机磷化物。所述的有机磷化物磷酸三甲酯、三苯基磷、三甲基亚磷酸酯、四丁基溴化膦、四丁基氯化膦、四丁基氢氧化磷、三苯基乙基溴化磷、三苯基丁基溴化磷、三苯基苄基溴化磷、六甲基磷酰三胺、二苄基二乙基磷、1,3-二甲苯双三乙基磷，所述的无机磷化物选自磷酸、磷酸氢铵、磷酸氢二铵、磷酸铵、磷酸硼。所述的氢型zsm-5分子筛，na2o《0.1wt％。
32.在所述的浸渍法中，当含磷化合物以磷计、氢型zsm-5分子筛以铝计时，二者的摩尔比值为0.01～2。优选的，二者的摩尔比值为0.1～1.5；更优选的，二者的摩尔比值为0.3～1.3。所述的接触，水筛重量比为0.5～1，接触时间优选为0.5～40小时。
33.所述的水热焙烧处理是在外部施加压力和外部添加水的气氛环境下进行。所述的气氛环境以由外部施加压力和外部添加水而获得，优选表观压力为0.1～0.8mpa、更优选表观压力为0.3～0.6mpa，优选含30～100％水蒸气，更优选含60～100％水蒸气。所述的外部施加压力是指从外部针对制备物料水热焙烧处理过程中施加一定压力，例如，可以采用从外部通入惰性气体保持一定背压的方式进行。所述的外部施加水的量，以满足所述的气氛环境含1～100％水蒸气为准。所述的水热焙烧处理的步骤在200～800℃，优选300～500℃下进行。
34.所述的分子筛复合物中，所述的y为y型分子筛，y型分子筛选自usy、re-usy、rey、rehy中的一种或多种，na2o《0.3wt％
35.所述的分子筛复合物中，优选的，含有至少5重量％的磷改性多级孔zsm-5分子筛；更优选的，所述至少10重量％的磷改性多级孔zsm-5分子筛。
36.所述无机粘结剂包括磷铝无机粘结剂和/或其他无机粘结剂。所述的粘结剂优选为磷铝无机粘结剂。所述的磷铝无机粘结剂为磷铝胶和/或含第一粘土的磷铝无机粘结剂；以所述含第一粘土的磷铝无机粘结剂干基重量为基准，所述含第一粘土的磷铝无机粘结剂含有以al2o3计15-40重量％铝组分、以p2o5计45-80重量％的磷组分以及以干基计大于0且不超过40重量％的第一粘土，且所述含第一粘土的磷铝无机粘结剂p/al重量比为1.0-6.0，ph为1-3.5，固含量为15-60重量％；所述第一粘土包括高岭土、海泡石、凹凸棒石、累托石、蒙脱土和硅藻土中的至少一种；所述其他无机物粘结剂包括拟薄水铝石、铝溶胶、硅铝溶胶和水玻璃中的至少一种。所述的第二粘土为选自高岭土、海泡石、凹凸棒石、累托石、蒙脱土、多水高岭土、埃洛石、水滑石、膨润土以及硅藻土中的至少一种。
37.优选的，以所述催化裂解催化剂的干基为基准，含有以干基计3-40重量％的磷铝无机粘结剂或者含有3-40重量％的磷铝无机粘结剂和1-30重量％的其他无机粘结剂。
38.所述y型分子筛包括psry分子筛、含稀土的psry分子筛、usy分子筛、含稀土的usy分子筛、rey分子筛、rehy分子筛和hy分子筛的至少一种。
39.本发明提供的制备方法还可以包括：将所述焙烧得到的产物进行洗涤和可选的干燥处理，得到所述裂解催化剂；其中所述第一焙烧处理的焙烧温度为300-650℃，焙烧时间为0.5-12h。
40.优选的，本发明的制备方法还包括采用以下步骤制备所述含第一粘土的磷铝无机粘结剂：将氧化铝源、所述第一粘土与水打浆分散成固含量为5-48重量％的浆液；其中所述的氧化铝源为能被酸胶溶的氢氧化铝和/或氧化铝，相对于15～40重量份的以al2o3计的氧化铝源，以干基重量计的所述第一粘土的用量大于0重量份且不超过40重量份；搅拌下按照p/al＝1-6的重量比向所述浆液中加入浓磷酸，并使所得混合浆液在50-99℃反应15-90分钟；其中所述的p/al中p为磷酸中的以单质计的磷的重量，al为氧化铝源中以单质计的铝的重量。所述氧化铝源可以为选自ρ-氧化铝、x-氧化铝、η-氧化铝、γ-氧化铝、κ-氧化铝、σ-氧化铝、θ-氧化铝、三水铝石、湃铝石、诺水铝石、硬水铝石、薄水铝石和拟薄水铝石中的至少一种，所述含第一粘土的磷铝无机粘结剂中的铝组分源自所述的氧化铝源。所述的第一粘土可以分为高铝土、海泡石、凹凸棒石、累托土、蒙脱土以及硅藻土中的一种或多种，优选为累托土。所述的浓磷酸其浓度可以为60-98重量％，更优选为75-90重量％。磷酸的加料速度优选为0.01-0.10kg磷酸/分钟/kg氧化铝源，更优选为0.03-0.07kg磷酸/分钟/kg氧化铝源。在上述实施方式中，所述含第一粘土的磷铝无机粘结剂由于粘土的引入，不仅在制备过程中改善了物料之间的传质、传热，避免了物料不均匀局部瞬间剧烈反应放热超稳引起的粘结剂固话，得到的粘结剂的粘结性能与不引入粘土方法制备的磷铝粘结剂相当；而且该方法引入粘土，尤其是具有层状结构的累托土，改善了催化剂的重油转化能力，使得到的催化剂剂具有更佳的选择性。
41.本发明还提供采用上述制备方法得到的催化裂解催化剂。
附图说明
42.图1为本发明的裂解剂中的磷改性多级孔zsm-5分子筛样品pbz-1的
27
al mas-nmr谱图。
43.图2为本发明的裂解剂中的磷改性多级孔zsm-5分子筛样品pbz-1经过800℃、100％水蒸气条件、17h水热老化后的nh
3-tpd谱图。
44.图3为磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品d1的
27
al mas-nmr谱图。
45.图4为磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品d1经过800℃、100％水蒸气条件、17h水热老化后的nh
3-tpd谱图。
46.图5为本发明的裂解剂中的分子筛复合物样品yz-1经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理后的xrd谱图。
47.图6为裂解剂中的分子筛复合物对比样品dbyz-1经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理后的xrd谱图。
具体实施方式
48.以下对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。
49.x射线光电子能谱(xps)用于对分子筛表面进行分析，考察磷化合物迁移状况，使用thermo fisher-vg公司的escalab 250型x射线光电子能谱仪。仪器参数：激发源为单色化的功率150w的alkαx射线，荷电位移用来自污染碳的c1s峰(284.8ev)校正，采用xps peak avantage 4.15软件进行扣除shirley线型的背底后通过积分求得各峰的参数。
50.x射线衍射(xrd)谱图在日本理学ttr-3粉末x射线衍射仪上测定。仪器参数：铜靶(管电压40kv，管电流250ma)，闪烁计数器，步宽0.02
°
，扫描速率0.4(
°
)/min。采用cn1056818c中实施例1的方法合成的zsm-5分子筛为标样，将其结晶度定为100％。所述相对结晶度是以所得产物和多级孔zsm-5分子筛标样的x射线衍射(xrd)谱图的2θ在22.5～25.0
°
之间的五个特征衍射峰的峰面积之和的比值以百分数来表示。
51.氮气吸附脱附曲线在micromeritics公司asap 2420吸附仪测量的。样品分别在100℃和300℃下真空脱气0.5h和6h，于77.4k温度下进行n2吸附脱附测试，测试净化样品在不同比压条件下对氮气的吸附量和脱附量，获得n2吸附-脱附等温曲线。利用bet公式计算bet比表面积，t-plot计算微孔面积，采用bjh计算孔径分布。
52.27
al mas-nmr谱图分析是在bruker avance iii 600wb型光谱仪进行测定。仪器参数：转子直径4mm，共振频谱为156.4mhz，脉宽0.4μs(对应15
°
扳倒角)，魔角旋转转速为12khz，延迟时间为1s。
27
al mas-nmr谱图特征，54
±
3pp m处的特征峰1归属于四配位骨架铝，39
±
3ppm处的特征峰2归属于磷稳定的骨架铝(扭曲四配位骨架铝)。各峰面积由特征峰进行分峰拟合后采用积分法计算。
53.程序升温脱附分析(nh
3-tpd)表征采用micromeritics公司的autochenⅱ程序升温吸附仪。称取样品0.1～0.2g，放入石英吸附管，通入载气(高纯he。流速50ml/min)，以20℃/min的速率升至600℃，恒温2h，脱除样品上吸附的水和空气；以20℃/min的速率降至100℃，恒温30min；将载气切换为nh
3-he混合气，恒温30min，使样品吸附氨达到饱和；将nh
3-he混合气切换成高纯he载气，吹扫1h，以脱附物力吸附氨；然后以10℃/min的速率升温至600℃，得到程序升温脱附曲线。脱附的氨用热导池进行检测。将程序升温脱附曲线转化为nh3脱附速率-温度曲线后，通过对峰型的解谱，得到酸中心密度数据。
54.本发明实施例所采用的仪器和试剂，如无特别说明，均为本领域技术人员所常用的仪器和试剂。
55.采用微反装置评价本发明的催化裂解助剂在石油烃催化裂解中对低碳烯烃产率的影响。将制得的催化裂解助剂样品在固定床老化装置上进行800℃、100％水汽老化17小时处理，微反装置上进行评价，原料油为轻柴油，进油量为1.56g，反应温度为460℃，再生温度为600℃。微反活性采用astm d5154-2010标准方法进行测定。
56.本发明所述的ripp标准方法具体可参见《石油化工分析方法》，杨翠定等编，1990年版。
57.实施例中所用的部分原料性质如下：
58.拟薄水铝石为山东铝业公司生产工业产品，固含量60重量％；铝溶胶为中石化催化剂齐鲁分公司生产的工业产品，al2o3含量为21.5重量％；硅溶胶为中石化催化剂齐鲁分公司生产的工业产品，sio2含量为28.9重量％，na2o含量8.9％；高岭土为苏州高岭土公司生产的催化裂化催化剂专用高岭土，固含量78重量％；累托土为湖北钟祥名流累托石开发有限公司生产，石英砂含量《3.5重量％，al2o3含量为39.0重量％，na2o含量为0.03重量％，固含量77重量％；sb氢氧化铝粉，德国condex公司生产，al2o3含量为75重量％；γ-氧化铝，德国condex公司生产，al2o3含量为95重量％。盐酸，化学纯，浓度36-38重量％，北京化工厂生产。
59.psry分子筛为中石化催化剂长岭分公司生产的工业产品，na2o含量《1.5重量％，
p2o5含量为0.8～1.2重量％，晶胞常数《2.456nm，结晶度≥64％。hry-1成品分子筛为中石化催化剂长岭分公司生产的工业产品，la2o3含量为11～13重量％，晶胞常数《2.464nm，结晶度≥40％。
60.本发明实施例所采用的仪器和试剂，如无特别说明，均为本领域技术人员所常用的仪器和试剂。
61.实施例1
62.实施例1说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物中的磷改性多级孔zsm-5分子筛的制备和特征。
63.取18.5g磷酸氢二铵、108g氢型多级孔zsm-5分子筛(中国石化催化剂公司齐鲁分公司提供，相对结晶度为88.6％，氧化硅/氧化铝摩尔比为20.8，na2o含量由0.017重％，比表面积为373m2/g，总孔体积为0.256ml/g，介孔体积0.119ml/g，平均孔径为5.8nm，下同)和60g去离子水混合打成浆液后，升温到100℃下保持2h，然后置于110℃下烘箱中干燥后，外部施加压力并添加水，在450℃、0.4mpa、60％水蒸气气氛下处理0.5h，得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛样品，记为pbz-1。
64.对比例1
65.同实施例1，区别在于在20℃下用所述的含磷化合物溶液浸渍所述的多级孔zsm-5分子筛，110℃干燥后的焙烧条件为常压(表观压力0mpa)且在550℃马弗炉中空气焙烧2h。得到的含磷的多级孔zsm-5分子筛对比样品，记为d1。
66.pbz-1、d1表面xps元素分析数据见表1-1。pbz-1、d1经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理前、后其xrd结晶度及bet孔参数见表1-2。
67.pbz-1、d1的
27
al mas-nmr谱图分别见图1、图3，图中不同处理条件对磷与骨架铝配位程度影响较大，化学位移在54ppm处归属于四配位骨架铝，而归属于磷稳定的磷与铝结合的四配位骨架铝为39ppm处的特征峰。
27
al mas-nmr谱图峰面积比例数据见表1-3。
68.经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理的nh
3-tpd谱图特征pbz-1同图2，d1的nh
3-tpd谱图见图4；脱附温度在200℃以上强酸中心峰面积占总酸中心峰面积比重数据见表1-4。
69.表1-1
[0070][0071]
表1-2
[0072][0073]
表1-3
[0074][0075]
表1-4
[0076][0077]
实施例2
[0078]
实施例2说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物中的磷改性多级孔zsm-5分子筛的制备和特征。
[0079]
将18.5g磷酸氢二铵、108g氢型多级孔zsm-5分子筛和120g去离子水混合打成浆液后，升温到70℃下保持2小时，在110℃下烘箱中干燥后，外部施加压力并添加水，在600℃、0.4mpa、50％水蒸气气氛下处理2h，得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛样品，记为pbz-2。
[0080]
对比例2
[0081]
同实施例2，区别在于在20℃下用所述的含磷化合物溶液浸渍所述的多级孔zsm-5分子筛，110℃干燥后的焙烧条件为常压(表观压力0mpa)且在550℃马弗炉中空气焙烧2h。得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品，记为d2。
[0082]
pbz-2、d2表面xps元素分析数据见表2-1。pbz-2、d2经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理前、后其xrd结晶度及bet孔参数见表2-2。
[0083]
pbz-2的
27
al mas-nmr谱图具有图1的特征。d2的
27
al mas-nmr谱图具有图3的特征。
27
al mas-nmr谱图峰面积比例数据见表2-3。
[0084]
经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理的pbz-2、d2的nh
3-tpd谱图特征分别同图2、图4特征，脱附温度在200℃以上强酸中心峰面积占总酸中心峰面积比重数据见表2-4。
[0085]
表2-1
[0086][0087]
表2-2
[0088][0089]
表2-3
[0090][0091]
表2-4
[0092][0093]
实施例3
[0094]
实施例3说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物中的磷改性多级孔zsm-5分子筛的制备和特征。
[0095]
取11.8g磷酸溶于60g去离子水中，搅拌2h，得到含磷的水溶液；取108g氢型多级孔zsm-5分子筛；将80℃的上述的磷酸氢二铵水溶液与加热到80℃的上述的氢型多级孔zsm-5分子筛混合接触4小时，在110℃下烘箱中干燥后，在430℃、0.4mpa、100％水蒸气气氛下处理2h，得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛，记为pbz-3。
[0096]
对比例3
[0097]
对比例3说明用含磷化合物溶液20℃浸渍多级孔zsm-5后经110℃干燥、550℃空气焙烧得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品的制备和特征。
[0098]
同实施例3，区别在于在20℃下用所述的含磷化合物溶液浸渍所述的多级孔zsm-5
分子筛，110℃干燥后的焙烧条件为常压(表观压力0mpa)且在550℃马弗炉中空气焙烧2h。得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品，记为d3。
[0099]
pbz-3、d3表面xps元素分析数据见表3-1。pbz-3、d3经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理前、后其xrd结晶度及bet孔参数见表3-2。
[0100]
pbz-3的
27
al mas-nmr谱图具有图1的特征。d3的
27
al mas-nmr谱图具有图3的特征。
27
al mas-nmr谱图峰面积比例数据见表3-3。
[0101]
经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理的pbz-3的nh
3-tpd谱图特征同图2，d3的nh
3-tpd谱图特征同图4，
27
al mas-nmr谱图峰面积比例数据见表3-3。
[0102]
pbz-3、d3经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理的nh
3-tpd谱图中，脱附温度在200℃以上强酸中心峰面积占总酸中心峰面积比重数据见表3-4。
[0103]
表3-1
[0104][0105]
表3-2
[0106][0107]
表3-3
[0108][0109]
表3-4
[0110]
[0111]
实施例4
[0112]
实施例4说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物中的磷改性多级孔zsm-5分子筛的制备和特征。
[0113]
将9.3g磷酸氢二铵、108g氢型多级孔zsm-5分子筛和120g去离子水混合打成浆液后，升温到100℃下保持2小时，110℃下烘箱中干燥后，在350℃、0.2mpa、100％水蒸气气氛下处理2h，得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛，记为pbz-4。
[0114]
对比例4
[0115]
同实施例4，区别在于在20℃下用所述的含磷化合物溶液浸渍所述的多级孔zsm-5分子筛，110℃干燥后的焙烧条件为常压(表观压力0mpa)且在550℃马弗炉中空气焙烧2h。得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品，记为d4。
[0116]
pbz-4、d4表面xps元素分析数据见表4-1。pbz-4、d4经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理前、后其xrd结晶度及bet孔参数见表4-2。
[0117]
pbz-4的
27
al mas-nmr谱图具有图1的特征。d4的
27
al mas-nmr谱图具有图3的特征。
27
al mas-nmr谱图峰面积比例数据见表4-3。
[0118]
经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理的pbz-4的nh
3-tpd谱图特征同图2，d4的nh
3-tpd谱图特征同图4，脱附温度在200℃以上强酸中心峰面积占总酸中心峰面积比重数据见表4-4。
[0119]
表4-1
[0120][0121]
表4-2
[0122][0123]
表4-3
[0124][0125]
表4-4
[0126][0127]
实施例5
[0128]
实施例5说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物中的磷改性多级孔zsm-5分子筛的制备和特征。
[0129]
取9.7g磷酸三甲酯、108g氢型多级孔zsm-5分子筛和80g去离子水混合打浆后加热到120℃保持8小时，110℃下烘箱中干燥后，在500℃、0.6mpa、40％水蒸气气氛下加压水热焙烧处理4h，得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛样品，记为pbz-5。
[0130]
对比例5
[0131]
同实施例5，区别在于在20℃下用所述的含磷化合物溶液浸渍所述的多级孔zsm-5分子筛，110℃干燥后的焙烧条件为常压(表观压力0mpa)且在550℃马弗炉中空气焙烧2h。得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品，记为d5。
[0132]
pbz-5、d5表面xps元素分析数据见表5-1。pbz-5、d5经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理前、后其xrd结晶度及bet孔参数见表5-2。
[0133]
pbz-5的
27
al mas-nmr谱图具有图1的特征。d5的
27
al mas-nmr谱图具有图3的特征。
27
al mas-nmr谱图峰面积比例数据见表5-3。
[0134]
经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理的pbz-5的nh
3-tpd谱图特征同图2，d5的nh
3-tpd谱图特征同图4，脱附温度在200℃以上强酸中心峰面积占总酸中心峰面积比重数据见表5-4。
[0135]
表5-1
[0136][0137]
表5-2
[0138][0139]
由表5-2可见，经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理后，本发明的含磷的多级孔zsm-5分子筛仍具有较高的结晶保留度和孔参数保留，结晶保留度及孔参数均明显对比
样品，结晶保留度最高提高14个百分点，说明水热稳定性显著提高。
[0140]
表5-3
[0141][0142]
表5-4
[0143][0144]
实施例6
[0145]
实施例6说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物中的磷改性多级孔zsm-5分子筛的制备和特征。
[0146]
将13.2g磷酸硼、108g氢型多级孔zsm-5分子筛和100g去离子水混合打成浆液后，升温到150℃下保持2小时，在110℃下烘箱中干燥后，在350℃、0.4mpa、60％水蒸气气氛下加压水热焙烧处理4h，得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛样品，记为pbz-6。
[0147]
对比例6
[0148]
同实施例6，区别在于在20℃下用所述的含磷化合物溶液浸渍所述的多级孔zsm-5分子筛，110℃干燥后的焙烧条件为常压(表观压力0mpa)且在550℃马弗炉中空气焙烧2h。得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品，记为d6。
[0149]
pbz-6、d6表面xps元素分析数据见表6-1。pbz-6、d6经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理前、后其xrd结晶度及bet孔参数见表6-2。
[0150]
pbz-6的
27
al mas-nmr谱图具有图1的特征。d6的
27
al mas-nmr谱图具有图3的特征。
27
al mas-nmr谱图峰面积比例数据见表6-3。
[0151]
经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理的pbz-6的nh
3-tpd谱图特征同图2，d6的nh
3-tpd谱图特征同图4，脱附温度在200℃以上强酸中心峰面积占总酸中心峰面积比重数据见表6-4。
[0152]
表6-1
[0153][0154]
表6-2
[0155][0156]
表6-3
[0157][0158]
表6-4
[0159][0160]
实施例7
[0161]
实施例7说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物中的磷改性多级孔zsm-5分子筛的制备和特征。
[0162]
取16.3g三苯基磷溶于80g去离子水中，搅拌2h，得到含磷的水溶液；取108g氢型多级孔zsm-5分子筛；将80℃的上述的含磷的水溶液与加热到120℃的上述的氢型多级孔zsm-5分子筛混合接触4小时，在110℃下烘箱中干燥后，在600℃、1.0mpa、50％水蒸气气氛下加压水热焙烧处理2h，得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛样品，记为pbz-7。
[0163]
对比例7
[0164]
同实施例7，区别在于在20℃下用所述的含磷化合物溶液浸渍所述的多级孔zsm-5分子筛，110℃干燥后的焙烧条件为常压(表观压力0mpa)且在550℃马弗炉中空气焙烧2h。得到的磷改性多级孔zsm-5分子筛对比样品，记为d7。
[0165]
pbz-7、d7表面xps元素分析数据见表7-1。pbz-7、d7经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理前、后其xrd结晶度及bet孔参数见表7-2。
[0166]
pbz-7的
27
al mas-nmr谱图具有图1的特征。d7的
27
al mas-nmr谱图具有图3的特征。
27
al mas-nmr谱图峰面积比例数据见表7-3。
[0167]
经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理的pbz-7的nh
3-tpd谱图特征同图2，d7-1的nh
3-tpd谱图特征同图4，脱附温度在200℃以上强酸中心峰面积占总酸中心峰面积比重
数据见表7-4。
[0168]
表7-1
[0169][0170]
表7-2
[0171][0172]
表7-3
[0173][0174]
表7-4
[0175][0176]
实施例8
[0177]
实施例8说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物。
[0178]
将实施例1-7得到的样品pbz-1～pbz-7分别与rey分子筛(中国石化催化剂公司长岭分公司提供，稀土含量质量百分比为14％的稀土型y分子筛)进行机械混合，干基重量的混合比例1:1，得到的分子筛复合物样品分别记为yz-1～yz-7。相对应的，将对比例1-7得到的对比样品d1～d7分别与rey分子筛进行机械混合，干基重量的混合比例1:1，得到的分子筛复合物对比样品分别记为dbyz-1～dbyz-7。
[0179]
yz-1～yz-7、dbyz-1～dbyz-7分别经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理后其bet孔参数列于表8。
[0180]
yz-1的xrd谱图列于图5，谱图中2θ＝23.2
°
的衍射峰面积为m1，dbyz-1的xrd谱图中2θ＝23.2
°
的衍射峰面积为m2，m1/m2的值见表9。
[0181]
同理，yz-2～yz-7与相对应的dbyz-2～dbyz-7的衍射峰面积之比见表9。
[0182]
yz-1～yz-7、dbyz-1～dbyz-7进行轻柴油催化裂化评价，微反评价条件：分子筛装量2g，原料油为轻柴油，进油量为1.56g，反应温度为460℃，再生温度为600℃。评价数据列于表10。表中的“差值(对比例活性-实施例活性)”，其差值越小说明分子筛复合物中磷元素的流失对y型分子筛结构的破坏越小，反之越大。
[0183]
表8
[0184]
样品名称s
bet
sms
zvporevmicrovmeso
yz-1289202690.210.130.08dbyz-1241382030.210.120.09yz-2294242700.220.130.08dbyz-2238352030.190.110.08yz-3292282640.230.130.10dbyz-3241382040.190.110.08yz-4300202800.240.140.10dbyz-4257272300.200.110.09yz-5289192720.220.130.09dbyz-5259242300.190.110.07yz-6292232690.210.130.08dbyz-6266272400.180.110.07yz-7282212620.210.120.09dbyz-7254342200.190.100.08
[0185]
由表8可见，本发明的分子筛复合物的孔参数保留均明显高于对比样品，说明本发明的分子筛复合物，由于含有经加压水热处理的磷改性多级孔zsm-5分子筛，从而具有较高的水热稳定性。
[0186]
表9
[0187]
样品名称m1/m2yz-12.4yz-21.9yz-32.6yz-43.8yz-53.2yz-63.0yz-72.5
[0188]
表10
[0189][0190]
由表10可见，相比于对比分子筛复合物样品，本发明的分子筛复合物样品具有较优异的轻柴油催化裂化活性。表明相比于常规的磷改性方法，经适宜条件下加压水热焙烧处理后该含磷改性多级孔zsm-5分子筛在降低磷用量的同时减少磷元素的流失对y型分子筛结构的破坏。
[0191]
实施例9
[0192]
实施例9说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物。
[0193]
将实施例4的pbz-4样品与rey分子筛进行机械混合，干基重量的混合比例分别为1:9、2:8、3:7和4:6，得到的分子筛复合物样品分别记为yz-8～yz-11。相对应的，将对比例4得到的对比样品d4与rey分子筛进行机械混合，干基重量的混合比例分别1:9、2:8、3:7和4:6，得到的分子筛复合物对比样品分别记为dbyz-8～dbyz-11。
[0194]
yz-8～yz-11、dbyz-8～dbyz-11分别经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理后其bet孔参数列于表11。
[0195]
yz-8的xrd谱图中2θ＝23.2
°
的衍射峰面积为m1，dbyz-8的xrd谱图中2θ＝23.2
°
的衍射峰面积为m2，m1/m2的值见表12；同理，yz-9～yz-11与相对应的dbyz-9～dbyz-11的衍射峰面积之比见表12。
[0196]
yz-8～yz-11、dbyz-8～dbyz-11进行轻柴油催化裂化评价。评价数据列于表13。
[0197]
表11
[0198]
样品名称s
bet
sms
zvporevmicrovmeso
yz-8286142710.220.130.09dbyz-8232142180.180.100.08yz-9289162730.220.130.10
dbyz-9238172210.180.110.08yz-10293172760.230.130.10dbyz-10245202240.190.110.08yz-11296192780.230.130.10dbyz-11251232270.200.110.09
[0199]
由表11可见，本发明的分子筛复合物的孔参数保留均明显高于对比样品，说明本发明的分子筛复合物，由于含有经加压水热处理的磷改性多级孔zsm-5分子筛，从而具有较高的水热稳定性。
[0200]
表12
[0201]
样品名称m1/m2yz-84.5yz-94.3yz-104.1yz-113.9
[0202]
表13
[0203][0204]
由表13可见，相比于对比分子筛复合物样品，本发明提供的分子筛复合物样品具有较优异的轻柴油催化裂化活性。表明相比于常规的磷改性方法，经适宜条件下加压水热焙烧处理后该含磷改性多级孔zsm-5分子筛提高磷物种迁移率同时减少磷元素的流失对rey分子筛结构的破坏。
[0205]
实施例10
[0206]
实施例10说明本发明裂解催化剂中采用的分子筛复合物。
[0207]
实施例10提供的5个分子筛复合物样品中，均为磷改性多级孔zsm-5分子筛样品pbz-4与usy分子筛(中国石化催化剂公司长岭分公司提供)进行机械混合，干基重量的混合比例分别为1:9、2:8、3:7、4:6和1:1，得到的分子筛复合物样品分别记为yz-12～yz-16。相
对应的，将对比例4得到的对比样品d4与usy分子筛进行机械混合，干基重量的混合比例分别1:9、2:8、3:7、4:6和1:1，得到的分子筛复合物对比样品分别记为dbyz-12～dbyz-16。
[0208]
yz-12～yz-16、dbyz-12～dbyz-16分别经800℃、100％水蒸气、17h水热老化处理后其bet孔参数列于表14。
[0209]
yz-12的xrd谱图中2θ＝23.2
°
的衍射峰面积为m1，dbyz-12的xrd谱图中2θ＝23.2
°
的衍射峰面积为m2，m1/m2的值见表15；同理，yz-13～yz-16与相对应的dbyz-13～dbyz-16的衍射峰面积之比见表15。
[0210]
yz-12～yz-16、dbyz-12～dbyz-16进行轻柴油催化裂化评价。评价数据列于表16。
[0211]
表14
[0212]
样品名称s
bet
sms
zvporevmicrovmeso
yz-12177131640.240.080.16dbyz-12145121330.190.060.13yz-13192141780.240.090.15dbyz-13161161450.200.070.13yz-14208161920.240.090.15dbyz-14177191580.200.080.12yz-15224172060.240.100.14dbyz-15193221700.200.080.12yz-16240192210.250.110.14dbyz-16209261830.210.090.12
[0213]
由表14可见，本发明的分子筛复合物的孔参数保留均明显高于对比样品，说明本发明的分子筛复合物，由于含有经加压水热处理的磷改性多级孔zsm-5分子筛，从而具有较高的水热稳定性。
[0214]
表15
[0215]
样品名称m1/m2yz-123.8yz-133.5yz-143.1yz-152.7yz-162.3
[0216]
表16
[0217][0218]
由表16可见，相比于对比分子筛复合物样品，本发明提供的分子筛复合物样品具有较优异的轻柴油催化裂化活性。表明相比于常规的磷改性方法，经适宜条件下加压水热焙烧处理后该含磷改性多级孔zsm-5分子筛提高磷物种迁移率同时减少磷元素的流失对usy分子筛结构的破坏。
[0219]
综合以上可见，相比于对比例样品，本发明方法制备得到的分子筛复合物均表现出具有较优异的轻柴油催化裂化活性，差值(对比例4活性-实施例4活性)为最小，仅为-1.4。表明相比于常规的磷改性方法，经适宜条件下加压水热焙烧处理后制备的该含磷改性多级孔zsm-5分子筛在降低磷用量的同时减少磷元素的流失对y型分子筛结构的破坏，明显提高含磷改性zsm-5与y的分子筛复合物的水热稳定性，较好的解决当前工业催化剂中水热稳定性较差的问题。
[0220]
实施例11-14说明本发明的催化裂解催化剂中采用的磷铝无机粘结剂。
[0221]
实施例11
[0222]
将1.91千克拟薄水铝石(含al2o3，1.19千克)、0.56千克高岭土(干基0.5千克)与3.27千克脱阳离子水打浆30分钟，搅拌下往浆液中加入5.37千克浓磷酸(质量浓度85％)，磷酸加入速度为0.04千克磷酸/分钟/千克氧化铝源，升温至70℃，然后在此温度下反应45分钟，即制得磷铝无机粘结剂。物料配比见表17，样品编号binder1。
[0223]
实施例12-14
[0224]
按实施例11的方法制备磷铝无机粘结剂，物料配比见表17，样品编号binder2、binder3、binder4。
[0225]
表17
[0226][0227]
实施例15-21说明本发明的裂解催化剂及其制备。
[0228]
实施例15
[0229]
分别取实施例8a制备的分子筛复合物yz-1～yz-7、高岭土和拟薄水铝石，加入脱阳离子水以及铝溶胶打浆120分钟，得到固含量30重量％的浆液，加入盐酸调节浆液ph值3.0，然后继续打浆45分钟，然后加入实施例11制备的磷铝无机粘结剂binder1，搅拌30分钟后，将得到的浆液喷雾干燥，得到微球，将微球于500℃下焙烧1小时，得到本发明的催化裂解催化剂样品，编号分别为cyz-1～cyz-7。
[0230]
采用固定床微反装置对100％平衡催化剂(简称平衡剂)以及平衡剂分别掺入催化剂cyz-1～cyz-7进行反应性能评价，以说明催化裂解反应效果，下同。
[0231]
将催化剂cyz-1～cyz-7在800℃下、100％水蒸气气氛条件下进行17小时的老化处理。取经老化处理的cyz-1～cyz-7与工业fcc平衡剂(工业牌号dvr-3的fcc平衡剂，轻油微反活性为63)分别混合。
[0232]
将平衡剂和催化剂混合物装入固定床微反反应器中，对表18所示原料油进行催化裂解，评价条件为反应温度620℃，再生温度620℃，剂油比3.2。表19给出反应结果。
[0233]
表18
[0234][0235][0236]
对比例15
[0237]
同实施例15，区别在于其中的分子筛复合物yz-1～yz-7分别用对应的对比例dbyz-1～dbyz-7替代。制得催化裂解剂对比样品编号顺序为dcyz-1～dcyz-7。
[0238]
评价同实施例15，结果见表19。
[0239]
表19
[0240]
物料平衡，重量％液化气乙烯产率丙烯产率空白测试例18.541.398.05cyz-132.463.4113.89cyz-231.653.1213.52cyz-334.763.9814.45cyz-437.314.3415.76cyz-536.474.2314.89cyz-637.124.2114.57cyz-735.974.1014.23dcyz-123.462.2311.02dcyz-222.582.1010.69dcyz-324.912.5311.36dcyz-428.932.6912.45dcyz-526.372.8612.03
dcyz-626.012.5611.37dcyz-725.122.1311.02
[0241]
实施例16
[0242]
同实施例15，区别在于其中的分子筛复合物yz-1分别用实施例10制备的分子筛复合物yz-8～yz-11替代，制得催化裂解剂样品编号顺序为cyz-8～cyz-11。
[0243]
评价同实施例15，结果见表20。
[0244]
对比例16
[0245]
同实施例16，区别在于其中的分子筛复合物yz-8分别用对比例dbyz-8～dbyz-11替代，制得催化裂解剂对比样品编号顺序为dcyz-8～dcyz-11。
[0246]
评价同实施例15，结果见表20。
[0247]
表20
[0248]
物料平衡，重量％液化气乙烯产率丙烯产率空白测试例18.541.398.05cyz-839.434.8916.92cyz-938.354.5615.47cyz-1037.894.3414.78cyz-1136.694.1213.24dcyz-830.243.1612.56dcyz-929.362.7812.01dcyz-1027.652.6911.48dcyz-1125.892.3510.68
[0249]
实施例17
[0250]
同实施例16，区别在于其中的分子筛复合物yz-8分别用实施例10制备的分子筛复合物yz-12～yz-16替代。制得催化裂解剂样品，编号顺序为cyz-12～cyz-16。
[0251]
评价同实施例15，结果见表21。
[0252]
对比例17
[0253]
同实施例17，区别在于其中的分子筛复合物yz-12分别用对比例dbyz-12～dbyz-16替代。制得催化裂解剂对比样品编号顺序为dcyz-12～dcyz-16。
[0254]
评价同实施例15，结果见表21。
[0255]
表21
[0256]
物料平衡，重量％液化气乙烯产率丙烯产率空白测试例18.541.398.05cyz-1237.364.3515.12cyz-1336.134.1214.36cyz-1435.013.8613.76cyz-1533.573.3512.59cyz-1632.873.3012.23dcyz-1227.652.7811.12dcyz-1326.242.4510.88
dcyz-1425.012.2110.46dcyz-1524.212.019.87dcyz-1623.681.989.46
[0257]
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
[0258]
另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合。为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
[0259]
此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。