二维多簇裂缝地质模型及其构建方法、暂堵转向材料加入时机的确定方法与应用与流程

1.本发明涉及油气井压裂施工技术领域，尤其涉及一种二维多簇裂缝地质模型及其构建方法、以及涉及油气井压裂施工过程中进行暂堵施工时暂堵转向材料加入时机的确定方法与应用。


背景技术：

2.在多层储层，较厚储层或长水平井井段的油气井中，一次压裂酸压的笼统施工仅能对某一部分储层进行改造，因此需要分层或分段进行改造，以保证所有储层层段得到有效改造。目前主要的方法有机械分割，使用暂堵球对射孔孔眼进行暂堵。但是，机械封隔操作复杂、耗时，对于高温深井工具分层存在较多风险。暂堵球暂堵工艺仅适用于射孔完井的油气井。而对裂缝进行暂堵可以解决上述难题。虽然目前有很多对裂缝暂堵的材料，但是其加入时机的确定一直是一个难题。
3.cn101553552a和cn104727800a分别提供了一种暂堵转向材料与使用方法，但均未涉及加入时机的确定。
4.cn107090282a提供了一种混合型暂堵剂及其暂堵剂混合物，暂堵方法和应用。该方法仅针对其提供的凝胶混合体暂堵转向材料的加入时机进行了说明。目前油气井常用的暂堵转向材料为暂堵颗粒和纤维，其加入时机优化方法目前未见报道。


技术实现要素：

5.为了解决上述问题，本发明的目的在于提供一种二维多簇裂缝地质模型及其构建方法、暂堵转向材料加入时机的确定方法与应用。该暂堵转向材料加入时机的确定方法准确度较高，实用性强，能广泛应用于油气井的压裂酸化施工中。
6.为了达到上述目的，本发明提供了一种二维多簇裂缝地质模型的构建方法，其包括：
7.步骤一，获取目标区域的地质参数，构建地质模型；
8.步骤二，在所述地质模型的基质单元间插入粘聚单元，采用分离-位移曲线描述裂缝的萌生和损伤，得到所述二维多簇裂缝地质模型。
9.在本发明的具体实施方案中，步骤一中，所述地质模型一般是由abaqus构建的，该地质模型是由有限元网格组成的有限元模型形式。构建地质模型采用的地质参数一般包括最大主应力、最小主应力、孔隙压力、杨氏模量、泊松比、三轴抗压强度、暂堵前单簇射孔数、注入液粘度、岩石抗拉强度、岩石抗剪强度、渗透率、孔隙度、产层地层压力、注入暂堵球数。
10.在本发明的具体实施方案中，步骤二一般包括在所述地质模型的基质单元件插入粘聚单元(所述粘聚单元构成粘聚区模型)，确定粘聚单元的损伤形式(表征裂缝的萌生)、损伤演化规律和流体在粘聚单元的流动规律(表征裂缝的损伤演化)，得到所述二维多簇裂缝地质模型。
11.在本发明的具体实施方案中，步骤二中，一般是采用最大名义应力准则作为粘聚单元的裂缝初始判断准则，即当最大名义应力比达到1时，损伤开始，所述损伤形式的表达式为：
[0012][0013]
其中，tn、ts、t
t
分别是粘聚单元法向的名义应力、第一切向的名义应力和第二切向的名义应力，单位为pa；是粘聚单元法向的临界名义应力、第一切向的临界名义应力和第二切向的临界名义应力，单位为pa；《》是macauley算子，表示为：
[0014]
在本发明的具体实施方案中，步骤二中，一般采用损伤变量在损伤开始和最终失败之间演化的性质作为所述粘聚单元的损伤演化规律，描述粘聚单元的拉伸与剪切变形共同作用下的损伤演化。例如可以采用abaqus软件(可以是dassault simulia公司的abaqus6 14.1)使用损伤变量作为演化规律，所述损伤变量可以根据以下表达式定义：
[0015][0016]
其中，d为损伤变量，为在加载历史中有效位移最大值，为损伤开始时的有效位移，为最终失效时的有效位移。
[0017]
在本发明的具体实施方案中，步骤二中，所述有效位移根据粘聚单元的法向的名义应变、第一切向的名义应变、第二切向的名义应变确定。具体地，所述有效位移可以通过以下表达式定义：
[0018][0019]
其中，δm为有效位移、δn为粘聚单元的法向的名义应变、δs为粘聚单元的第一切向的名义应变、δ
t
为粘聚单元的第二切向的名义应变。
[0020]
在本发明的具体实施方案中，步骤二中，所述流体在粘聚单元的流动规律一般包括流体在粘聚单元的横向流动规律和法向流动规律。
[0021]
在本发明的具体实施方案中，步骤二中，流体在粘聚单元的横向流动一般满足以下方程：
[0022][0023]
其中，q为流量，单位为m3/s；d为间隙开度，单位为m；k
t
为切向渗透率，单位为m2；为粘聚单元孔隙压力的哈密顿算子，即压力的空间散度，单位为pa；所述切向渗透率k
t
的表达式可以是：
[0024]
d为间隙开度，单位为m；μ为流体粘度，单位为pa
·
s。
[0025]
在本发明的具体实施方案中，步骤二中，可以通过定义多孔介质的流体滤失系数，允许流体法向流动。流体在粘聚单元的法向流动一般满足法向滤失方程，其表达式为：
[0026][0027]
其中，q
t
、qb分别是粘聚单元垂直方向的上表面流动速度、下表面流动速度，单位为m3/s；pi是粘聚单元内部压力，单位为pa；p
t
、pb分别是粘聚单元垂直方向上面孔隙压力、下面孔隙压力，单位为pa；c
t
、cb分别是单元垂直方向上面滤失系数、下面滤失系数。
[0028]
在本发明的具体实施方案中，所述二维多簇裂缝的地质模型的裂缝簇数可以为3-7簇，优选为3-5簇。
[0029]
本发明还提供了一种二维多簇裂缝地质模型，其是由上述方法构建得到的。
[0030]
本发明进一步提供了一种暂堵转向材料加入时机的确定方法，其包括：
[0031]
步骤1，定义压裂开始时刻为0、压裂总时间为t，指定0至t时间内的一个时刻为t(即压裂总时间t包括0至t时间和t至t时间两段)；
[0032]
步骤2，在0至t时间内，在上述二维多簇裂缝地质模型中注入流体进行暂堵前压裂；
[0033]
步骤3，在t时刻加入暂堵转向材料(即暂堵转向材料)封堵已开启的裂缝；
[0034]
步骤4，在t至t时间内注入剩余流体进行暂堵后压裂，完成暂堵后的压裂；
[0035]
步骤5，导出暂堵后的压裂结果及压裂形态并分析；
[0036]
步骤6，选取0至t时间内的不同时刻为t，重复步骤2至步骤5，比较不同t时刻获得的压裂结果及压裂形态，确定裂缝总长度最大且各裂缝长度最均匀对应的t时刻，即为暂堵转向材料加入的时机。
[0037]
在本发明的具体实施方案中，步骤1中，所述t可以是0t(即压裂开始时)、10％t、20％t、30％t、40％t、50％t、60％t、70％t、80％t、90％t、100％t(即压裂完成时)中的一种。
[0038]
在本发明的具体实施方案中，上述方法可以包括在步骤1指定t时刻后，预先在流量分配测试实验装置中按照暂堵转向材料加入时刻为t时刻进行暂堵压裂实验，其中，记录暂堵前后各簇裂缝的流量分配情况，然后进行上述方法的步骤2-4。其中，步骤2中裂缝数量与流量分配测试实验装置中的裂缝数量相等，步骤2和步骤4中各簇裂缝分配的流体流量分配情况与预先进行的暂堵压力实验中暂堵前、暂堵后的各簇裂缝的流量分配情况相同。
[0039]
在本发明的具体实施方案中，步骤5中，所述压裂结果及压裂形态一般是指多簇裂缝的长度以及多簇裂缝的扩展形态(包括裂缝的均匀性等)。
[0040]
在本发明的具体实施方案中，图1为一种暂堵转向材料加入时机的确定方法的流程示意图。如图1所示，所述方法可以包括：
[0041]
1、获取目标区域的地质参数，构建地质模型；
[0042]
2、在所述地质模型的基质单元件插入粘聚单元(所述粘聚单元构成粘聚区模型)，确定粘聚单元的损伤形式、损伤演化规律和流体在粘聚单元的流动规律，得到所述二维多簇裂缝地质模型；
[0043]
其中，采用最大名义应力准则作为粘聚单元的裂缝初始判断准则，粘聚单元的损伤形式的表达式为：
[0044]
[0045]
其中，tn、ts、t
t
分别是粘聚单元法向的名义应力、第一切向的名义应力和第二切向的名义应力，单位为pa；是粘聚单元法向的临界名义应力、第一切向的临界名义应力和第二切向的临界名义应力，单位为pa；《》是macauley算子，表示为：
[0046]
采用损伤变量在损伤开始和最终失败之间演化的性质作为所述粘聚单元的损伤演化规律，描述粘聚单元的拉伸与剪切变形共同作用下的损伤演化，可以采用abaqus软件(例如dassault simulia公司的abaqus6 14.1)使用损伤变量作为演化规律，所述损伤变量可以根据以下表达式定义：
[0047][0048]
其中，d为损伤变量，为在加载历史中有效位移最大值，为损伤开始时的有效位移，为最终失效时的有效位移；
[0049]
上述有效位移可以通过以下表达式定义：
[0050][0051]
其中，δm为有效位移、δn为粘聚单元的法向的名义应变、δs为粘聚单元的第一切向的名义应变、δ
t
为粘聚单元的第二切向的名义应变；
[0052]
流体在粘聚单元的横向流动一般满足以下方程：
[0053][0054]
其中，q为流量，单位为m3/s；d为间隙开度，单位为m；k
t
为切向渗透率，单位为m2；为粘聚单元孔隙压力的哈密顿算子，即压力的空间散度，单位为pa；
[0055]
其中，切向渗透率k
t
的表达式可以是：d为间隙开度，单位为m；μ为流体粘度，单位为pa
·
s；
[0056]
流体在粘聚单元的法向流动一般满足法向滤失方程，其表达式为：
[0057][0058]
其中，q
t
、qb分别是粘聚单元垂直方向的上表面流动速度、下表面流动速度，单位为m3/s；pi是粘聚单元内部压力，单位为pa；p
t
、pb分别是粘聚单元上面孔隙压力、下面孔隙压力，单位为pa；c
t
、cb分别是单元上面滤失系数、下面滤失系数；
[0059]
3、定义压裂开始时刻为0、压裂总时间为t，指定0至t时间内的一个时刻为t(即压裂总时间t包括0至t时间和t至t时间两段)；
[0060]
4、在0至t时间内，在步骤2得到的二维多簇裂缝地质模型中注入流体进行暂堵前压裂；在t时刻加入暂堵转向材料封堵已开启的裂缝；在t至t时间内注入剩余流体进行暂堵后压裂；导出暂堵后的压裂结果及压裂形态(包括多簇裂缝的长度以及多簇裂缝的扩展形态)并分析；
[0061]
5、选取0至t时间内的不同时刻为t，重复步骤2至步骤5，比较不同t时刻获得的压裂结果及压裂形态，确定裂缝总长度最大且各裂缝长度最均匀对应的t时刻，即为暂堵转向材料加入的时机。
[0062]
本发明还提供了上述优化方法在油气井压裂酸化施工中的应用。例如，上述优化方法能够适用于碳酸盐岩、页岩、火山岩、砂岩、砂砾岩中的一种或两种以上的组合所在储层的压裂酸化施工；上述优化方法适用于采用油井、气井和油气同出井中的一种的压裂酸化施工；上述优化方法适用于直井、水平井和大斜度井中的一种的压裂酸化施工；同时，上述优化方法适用于多种形式的暂堵转向材料，如暂堵颗粒和暂堵纤维。
[0063]
本发明的有益效果在于：
[0064]
1、相比于本领域其他方法，本发明提供的构建二维多簇裂缝地质模型的方法在多簇裂缝扩展中加入了暂堵转向材料封堵优势裂缝的扩展模拟，能够实现在地质模型中对水力裂缝的扩展形态表征。
[0065]
2、本发明提供的暂堵转向材料加入时机的确定方法能够根据不同暂堵转向材料的加入时刻得到的暂堵后的压裂结果及压裂形态，确定暂堵转向材料加入的时机。该优化方法准确度较高，实用性强，能广泛应用于油气井的压裂酸化施工中。
附图说明
[0066]
图1为一种暂堵转向材料加入时机的确定方法的流程示意图。
[0067]
图2为实施例1中基质单元中插入孔压粘聚单元的结果图。
[0068]
图3为实施例1中的二维多簇裂缝地质模型示意图。
[0069]
图4为对比例1的实验结果图。
[0070]
图5为实验(1)的实验结果图。
[0071]
图6为实验(2)的实验结果图。
[0072]
图7为实验(3)的实验结果图。
[0073]
图8为实验(4)的实验结果图。
[0074]
图9为实施例2和对比例1中流量分配测试实验装置的结构示意图。
具体实施方式
[0075]
为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，现对本发明的技术方案进行以下详细说明，但不能理解为对本发明的可实施范围的限定。
[0076]
实施例1
[0077]
本实施例提供了一种构建二维多簇裂缝的地质模型方法，其包括：
[0078]
1、利用表1中的地质参数在dassault simulia公司的abqus14.1软件建立a井储层段的地质模型：
[0079]
表1
[0080]
模型参数数值模型参数数值最大主应力(mpa)52注入液粘度(mpa
·
s)1最小主应力(mpa)47岩石抗拉强度(mpa)6孔隙压力(mpa)35.125岩石抗剪强度(mpa)20
杨氏模量(gpa)21.0渗透率(md)1泊松比0.2孔隙度0.1三轴抗压强度(mpa)213.9产层地层压力(mpa)35.125暂堵前单簇射孔数(个)12注入暂堵球数(个)30
[0081]
2、通过在上述地质模型中的基质单元插入粘聚单元表征裂缝的扩展，并采用分离-位移曲线描述裂缝的萌生以及损伤构建模拟裂缝扩展的粘聚区模型，确定粘聚单元的损伤形式、损伤演化规律和流体在粘聚单元的流动规律，具体过程如下：
[0082]
采用最大名义应力准则，即认为当最大名义应力达到1时，损伤开始。损伤形式为：
[0083][0084]
其中，tn、ts、t
t
分别是粘聚单元的法向的名义应力、第一切向的名义应力和第二切向的名义应力，单位为pa；是粘聚单元的法向的临界名义应力、第一切向的临界名义应力和第二切向的临界名义应力，单位为pa；《》是macauley算子，表示为：
[0085]
引入有效位移δm，其定义为：
[0086][0087]
其中，δm为有效位移、δn为粘聚单元的法向的名义应变、δs为粘聚单元的第一切向的名义应变、δ
t
为粘聚单元的第二切向的名义应变。
[0088]
利用有效位移描述损伤变量d在损伤开始和最终失效之间演化的性质，描述粘聚单元的拉伸与剪切变形共同作用下的损伤演化。对于线性退化规律，abaqus使用损伤变量d作为演化规律，表达式为：
[0089][0090]
其中，为在加载历史中的有效位移最大值，为损伤开始时的有效位移，为最终失效时的有效位移。
[0091]
然后定义粘聚单元中的流体的横向流动方式。流体在粘聚单元中的横向流动满足粘度流体流动方程：q为流量，单位为m3/s，d为间隙开度，单位为m，kt为切向渗透率，单位为m2，为粘聚单元孔隙压力的哈密顿算子，单位为pa；
[0092]
其中，切向渗透率k
t
的计算公式为：d为间隙开度，单位为m；μ为流体粘度，单位为pa
·
s。
[0093]
流体在裂缝面垂直方向的流动主要是流体的滤失过程，通过定义多孔介质的流体滤失系数，允许流体法向流动。
[0094]
滤失方程为：
[0095]
其中，q
t
、qb分别是粘聚单元垂直方向的上表面流动速度、下表面流动速度，单位为m3/s；pi是粘聚单元内部压力，单位为pa；p
t
、pb分别是粘聚单元上面孔隙压力、下面孔隙压力，单位为pa；c
t
、cb分别是粘聚单元上面滤失系数、下面滤失系数。
[0096]
将上述构建的粘聚单元(孔压粘聚单元)在地质模型的有限元网格中插入，得到图2。如图2所示，插入过程是在有限元网格(100m
×
200m)之间插入孔压粘聚单元，该孔压粘聚单元包含位移结点与孔压结点，可以有效表征水力裂缝的扩展形态。
[0097]
图3为二维多簇裂缝地质模型示意图。该模型长100m，高200m，分布有5簇裂缝，簇间距为15m，簇射孔数为12孔。
[0098]
以下实施例与对比例中各簇裂缝的流量分配情况是根据预先在流量分配测试实验装置中进行的暂堵压裂实验确定的。进行流量分配测试实验的装置一般有水箱、动力装置、暂堵转向材料投递装置和实验管路。动力装置采用700型压裂泵，可以调节携带液的排量从0.26方/分钟至0.53方/分钟，能够有效的模拟现场工况；暂堵转向材料投递装置可以在线控制暂堵转向材料数量；实验管路采用可视化的管柱，可以更好的观察封堵效果及暂堵转向材料暂堵的位置，同时分为5簇，可用于模拟5簇流量分配。具体地，流量分配测试实验装置的具体结构如图9所示，该装置主要包括：水箱1、高压动力装置2、暂堵转向材料投球装置3-6、实验管路7-15。进行流量分配实验时，水箱1中的携带液先通过高压动力装置2泵出、然后通过控制投球装置3-6的四个阀门的开关将暂堵转向材料投递进入实验管路7中。实验管路7中的暂堵转向材料经过压力表8和泄压保护阀门9(可以有效地保障人员安全，并测试压力)进入可视化管柱10中。可视化管柱10采用有机玻璃管柱，在管柱壁上设有射孔11，分为5簇，射孔11为螺旋布孔，用于模拟现场真实射孔方位，气动阀12用于连接射孔与pc管，在pc管上装有流量计13-1至13-5。流出管柱14为各簇的流出管柱，阀门15用于泄压保护。可视化管柱10中的暂堵转向材料经由气动阀12进入pc管中、由流出管柱14流出，由流量计13-1至13-5记录多簇裂缝的流量分配。流量分配实验总用时为1200s，使用0.53方/分钟的排量进行实验时，对于不投入暂堵转向材料和分别在360s，600s，840s，1080s时投入暂堵转向材料，5簇(1、2、3、4、5簇)的管路上的流量计记录的各簇的在暂堵前后的流量比详见表2。
[0099]
表2
[0100][0101]
对比例1
[0102]
本对比例提供了一种不加暂堵转向材料的压裂过程，包括：
[0103]
在采用实施例1的方法构建的二维多簇裂缝的地质模型(图3)中注液的总注入排量为12m3/min，总压裂时间为1200s，每簇裂缝根据表2中暂堵前各簇裂缝分配注入流体的量，各裂缝进行长度的扩展得到的实验结果如图4所示。
[0104]
从图4可以看出，实验后5条裂缝扩展后的长度分别为98.6m、76.5m、23.5m、76.5m、98.6m。中间裂缝受到严重的应力干扰和流量分配，受到边缝的挤压，中间裂缝无法均匀获得流体，从而造成裂缝不均匀扩展形态。
[0105]
实施例2
[0106]
本实施例提供了一种暂堵转向材料加入时机的确定方法，其是在实施例1构建得到的二维多簇裂缝的地质模型上模拟的，具体包括以下步骤：
[0107]
(1)控制总注入排量为12m3/min，总压裂时间为1200s。选择总压裂时间的30％为加入暂堵转向材料的时机进行实验。具体为：在采用实施例1的方法构建的二维多簇裂缝的地质模型(图3)中，在0-360s时间内，根据表2的流量分配测试实验的结果中暂堵前各簇裂缝分配注入流体的量进行长度的扩展；然后在360s的时刻添加暂堵转向材料实现封堵；在360s-1200s时间内(共840s)，根据表2的流量分配测试实验的结果中暂堵后各簇裂缝分配注入流体的量进行剩余长度的扩展。实验结果如图5所示。
[0108]
从图5中可以看出，5簇裂缝的扩展形态分别为95.6米、78.5米、30.5米、78.5米、95.6米，尽管裂缝形态显示为中间缝(hf3)及次边缝(hf2与hf4)欠发育，边缝(hf1与hf5)过度发育；但相较于对比例1的结果，本次实验中hf3劣势裂缝为30.5米，对比例1中的hf3劣势裂缝扩展为23.5米，有所改善；hf1与hf5裂缝长度由98.6米(对比例1)降低至95.6米(本次实验)，有所抑制。这表明暂堵时机为360s时，能一定程度改造裂缝的均匀改造，促进中间劣势裂缝的扩展(hf3)，抑制边缝(hf1与hf5)与次边缝(hf2与hf4)的过度扩展。
[0109]
(2)控制总注入排量为12m3/min，总压裂时间为1200s，选择总压裂时间的50％为加入暂堵转向材料的时机进行实验。具体为：在采用实施例1的方法构建的二维多簇裂缝的地质模型(图3)中，在0-600s时间内，根据表2的流量分配测试实验的结果中暂堵前各簇裂缝分配注入流体的量进行长度的扩展；然后在600s时刻添加暂堵转向材料实现封堵；在600s-1200s时间内(共600s)，根据表2的流量分配测试实验的结果中暂堵后各簇裂缝分配注入流体的量进行长度的扩展。实验结果如图6所示。由图6可以看出，本次实验后5裂缝的扩展形态分别为93.6米、82.5米、53.5米、82.5米、93.6米，其裂缝改善程度较对比例1裂缝长度有所改善，裂缝长度更加均匀。
[0110]
(3)控制总注入排量为12m3/min，总压裂时间为1200s，选择总压裂时间的70％为加入暂堵转向材料的时机进行实验。具体为：在采用实施例1的方法构建的二维多簇裂缝的地质模型(图3)中，在0-840s时间内，根据表2的流量分配测试实验的结果中暂堵前各簇裂缝分配注入流体的量进行长度的扩展；然后在840s时刻添加暂堵转向材料实现封堵；在840s-1200s时间内(共360s)，根据表2的流量分配测试实验的结果中暂堵后各簇裂缝分配注入流体的量进行长度的扩展。实验结果如图7所示。由图7可以看出，本次实验后5裂缝的扩展形态分别为97.6米、80.5米、25.5米、80.3米、98米，其裂缝改善程度较对比例1裂缝长度有所改善，裂缝长度更加均匀。
[0111]
(4)控制总注入排量为12m3/min，总压裂时间为1200s，选择总压裂时间的90％为
加入暂堵转向材料的时机进行实验。具体为：在采用实施例1的方法构建的二维多簇裂缝的地质模型(图3)中，在0-1080s时间内，根据表2的流量分配测试实验的结果中暂堵前各簇裂缝分配注入流体的量进行长度的扩展；然后在1080s时刻添加暂堵转向材料实现封堵；在1080s-1200s时间内(共120s)，根据表2的流量分配测试实验的结果中暂堵后各簇裂缝分配注入流体的量进行长度的扩展。实验结果如图8所示。
[0112]
由图8可以看出，本次实验5裂缝的扩展形态分别为98.0米、80.3米、24.5米、80.3米、98米，其裂缝改善程度较对比例1裂缝长度有所改善，裂缝长度更加均匀。
[0113]
将对比例1和实验(1)-(4)得到的纵裂缝长度和裂缝扩张均匀程度作为改造效果的指标，可以看出对比例1的压裂均匀性最差，总改造长度为373.7m，低于本实施例中的实验(1)-(4)。统计实验(1)-(4)的实验结果可以看出，随着注入暂堵转向材料的时间位于总压裂时间的百分比增加，暂堵压裂改造效果逐渐上升，且出现峰值，其中暂堵注入时机位于压裂时间的50％时(即暂堵时刻为压裂后600s时)，暂堵压裂效果最好，其总裂缝改造长度为405.7米，在此之后随着暂堵时机占总压裂时间的百分比开始下降。因此，确定暂堵转向材料注入时刻t为50％t时为暂堵转向材料注入的优化时机。
[0114]
在威远地区的生产井进行暂堵施工以验证上述优化时机效果。
[0115]
a202h2-1井的水平段分为30段进行压裂，在每一段的压裂时间的50％时加入暂堵转向材料400kg进行暂堵转向，施工后该井的产量为55.5万方/天。
[0116]
a202h2-2井的水平段分为30段进行压裂，在每一段的压裂时间的30％时加入暂堵转向材料400kg进行暂堵转向，施工后该井的产量为38.9万方/天。
[0117]
a202h2-3井的水平段分为30段进行压裂，在每一段的压裂时间的70％时加入暂堵转向材料400kg进行暂堵转向，施工后该井的产量为40.5万方/天。
[0118]
a202h2-4井的水平段分为30段进行压裂，在每一段的压裂时间的90％时加入暂堵转向材料400kg进行暂堵转向，施工后该井的产量为20.6万方/天。
[0119]
从以上施工结果可以看出，在暂堵注入时机位于压裂时间的50％时，暂堵压裂效果最好，该施工结果与上述优化方法提供的结果一致，证明本发明提供的暂堵转向材料加入时机的确定方法准确度较高，实用性强，能广泛应用于油气井的压裂酸化施工中。