金属簧片结构及电连接器的制作方法

1.本发明涉及电连接技术领域，尤其涉及一种金属簧片结构及电连接器。


背景技术：

2.在高压连接器的实际应用中，公端端子和母端端子连接是电连接器中的常见的组合，现有的公端端子与母端端子多为机加工成型，不仅成本较高、生产效率低下而且载流能力有限。目前公端端子插拔方向也会受到局限，针对公端端子在90
°
和180
°
方向的插拔需求，往往需要做两种不同的母端端子来满足不同方向插拔的端子的使用需求，所以目前急需一种方便加工，自身重量轻，成本低和载流能力更好的端子。


技术实现要素：

3.本发明的目的是提供一种金属簧片结构，不仅可以实现公端端子和母端端子在90
°
和180
°
方向的插拔安装，而且公端端子和母端端子能够通过本金属簧片结构，不用通过其它转接机构，就可以直接实现电性连接，便于装配，节约成本。
4.本发明的上述目的可采用下列技术方案来实现：一种金属簧片结构，包括：相对设置的第一侧板和第二侧板，以及相对设置的第三侧板和第四侧板，所述第一侧板与所述第三侧板在同一平面内，所述第二侧板与所述第四侧板在同一平面内；还包括至少一对相对设置的第一连接簧片和第二连接簧片，所述第一连接簧片两端分别与所述第一侧板和所述第三侧板连接，所述第二连接簧片两端分别与所述第二侧板与所述第四侧板连接；还包括至少一对相对镜像设置的第一悬臂簧片和第二悬臂簧片，所述第一悬臂簧片一端与所述第一侧板连接，另一端形成自由端，所述第二悬臂簧片一端与所述第二侧板连接，另一端形成自由端。
5.在优选的实施方式中，所述第一连接簧片和所述第二连接簧片相对镜像设置。
6.在优选的实施方式中，所述第一悬臂簧片和所述第二悬臂簧片相对镜像设置。
7.在优选的实施方式中，沿所述第一连接簧片和所述第二连接簧片的延伸方向，所述第一连接簧片和所述第二连接簧片纵截面为波纹状，所述第一悬臂簧片和第二悬臂簧片的纵截面为波纹状。
8.在优选的实施方式中，至少在所述第一连接簧片和/或所述第二连接簧片的波峰或波谷处，设置方向朝向所述波峰或所述波谷外侧凸起的第一凸台；至少在所述第一悬臂簧片和/或所述第二悬臂簧片的波峰或波谷处，设置方向朝向所述波峰或所述波谷外侧凸起的第二凸台。
9.在优选的实施方式中，所述第一连接簧片或所述第二连接簧片的波峰与波谷之间的最小垂直距离，为所述第一连接簧片或所述第二连接簧片厚度的1倍-12倍。
10.在优选的实施方式中，所述第一悬臂簧片或所述第二悬臂簧片的波峰与波谷之间的最小垂直距离，为所述第一悬臂簧片或所述第二悬臂簧片厚度的1倍-12倍。
11.在优选的实施方式中，所述第一连接簧片或所述第二连接簧片的相邻波峰之间的
距离，为所述第一连接簧片或所述第二连接簧片厚度的3倍-32倍。
12.在优选的实施方式中，所述第一悬臂簧片或所述第二悬臂簧片的相邻波峰之间的距离，为所述第一悬臂簧片或所述第二悬臂簧片厚度的3倍-32倍。
13.在优选的实施方式中，所述第一侧板、所述第三侧板、所述第一连接簧片和所述第一悬臂簧片，与所述第二侧板、所述第四侧板、所述第二连接簧片和所述第二悬臂簧片之间形成端子插槽。
14.在优选的实施方式中，包括多个所述第一连接簧片和多个所述第一悬臂簧片，多个所述第一连接簧片和多个所述第一悬臂簧片间隔设置；包括多个所述第二连接簧片和多个所述第二悬臂簧片，多个所述第二连接簧片和多个所述第二悬臂簧片间隔设置。
15.在优选的实施方式中，相邻所述第一连接簧片和所述第一悬臂簧片之间的间隔距离，为所述第一悬臂簧片宽度的1％-100％；相邻所述第二连接簧片和所述第二悬臂簧片之间的间隔距离，为所述第二悬臂簧片宽度的1％-100％。
16.在优选的实施方式中，在所述第一侧板、所述第二侧板、所述第三侧板与所述第四侧板的延伸方向上，至少连接一个截面为u型的侧边挂耳。
17.在优选的实施方式中，所述第一侧板和所述第二侧板在侧边方向上，至少连接一个截面为u型的顶部挂耳。
18.在优选的实施方式中，所述第三侧板和所述第四侧板在侧边方向上，至少连接一个板状的连接桥。
19.在优选的实施方式中，所述金属簧片结构的材质含有镍、镉、锆、铬、钴、锰、铝、锡、钛、锌、铜、银、金、磷、碲、铍和铅中的一种或多种。
20.在优选的实施方式中，所述金属簧片至少部分表面设置镀层。
21.在优选的实施方式中，所述镀层材质含有金、银、镍、锡、锌、锡铅合金、银锑合金、钯、钯镍合金、石墨银、石墨烯银、硬银和银金锆合金中的一种或多种。
22.一种电连接器，包括具有u型结构的母端端子，片状的公端端子，以及金属簧片结构，所述母端端子具有顶端开口和两侧的侧边开口，所述金属簧片结构的顶部挂耳设置为与所述顶端开口连接，或者与其中一个所述侧边开口连接。
23.在优选的实施方式中，所述金属簧片结构的侧边挂耳设置为与所述顶端开口连接，或者与其中一个所述侧边开口连接，或者分别与两侧的所述侧边开口连接。
24.在优选的实施方式中，所述第一连接簧片、所述第二连接簧片、所述第一悬臂簧片和所述第二悬臂簧片设置在所述母端端子中，所述第一连接簧片、第二连接簧片、所述第一悬臂簧片和第二悬臂簧片的波峰内部与所述公端端子的插接面接触，波谷外部与所述母端端子的内表面接触。
25.在优选的实施方式中，所述第一连接簧片或所述第二连接簧片施加在所述公端端子上的弹力为0.3n-98n。
26.在优选的实施方式中，所述第一连接簧片或所述第二连接簧片施加在所述公端端子上的弹力为0.3n-55n。
27.在优选的实施方式中，所述第一悬臂簧片或所述第二悬臂簧片施加在所述公端端子上的弹力为0.3n-98n。
28.在优选的实施方式中，所述第一悬臂簧片或所述第二悬臂簧片施加在所述公端端
子上的弹力为0.3n-55n。
29.在优选的实施方式中，所述金属簧片结构，为板状材料一体冲压成型。
30.本发明的特点及优点是：
31.1、通过本金属簧片结构，不仅可以实现母端端子与金属簧片结构在90
°
和180
°
方向的配合安装，同时能够实现公端端子在90
°
和180
°
方向的插拔连接，而且公端端子和母端端子能够通过本金属簧片结构，不用通过其它转接机构，就可以直接实现电连接，便于装配，节约成本。
32.2、本金属簧片结构的设计，在电性接触方面，由于选用波纹状的连接簧片和悬臂簧片，波纹状有弹性形变的作用，在电连接器使用的过程中发生震动时，母端端子或公端端子可能产生位移，此金属簧片结构的设计能够保证连接簧片以及悬臂簧片与公端端子或者与母端端子始终保持接触，从而保证接触电阻稳定性，载流能力更好。
33.3、本金属簧片结构的设计，在机械性能方面，结构形式上采用连接簧片和悬臂簧片，同时多个连接簧片和多个悬臂簧片之间都设有间隙，既可分散公端端子在插入金属簧片结构中的力，又可以有效降低接触的温升值和接触的电阻值。
34.4、本金属簧片结构设置顶部挂耳和侧边挂耳，在金属簧片与母端端子的连接过程中，可以更好地实现与母端端子在90
°
或者在180
°
方向的配合连接。
35.5、本金属簧片结构设置连接桥，在公端端子插入过程中，能够对端子的插入起到一定的限位作用。
36.6、本金属簧片采用一体冲压成型结构，有效提高加工效率和降低成本。
附图说明
37.为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
38.图1为本发明金属簧片结构示意图；
39.图2为本发明金属簧片结构左视图；
40.图3为本发明金属簧片结构正视图；
41.图4为本发明金属簧片的180
°
公端端子插入示意图；
42.图5为本发明金属簧片的90
°
公端端子插入示意图；
43.图6为本发明金属簧片另一种实施方式结构示意图；
44.图7为本发明金属簧片另一种实施方式的左视图；
45.图8为本发明金属簧片与母端端子180
°
安装示意图；
46.图9为本发明金属簧片与母端端子90
°
安装示意图；
47.图10为本发明电连接器180
°
公端端子插入示意图；
48.图11为本发明电连接器90
°
公端端子插入示意图；
49.图12为本发明金属簧片结构另一实施方式的结构示意图；
50.图13为本发明电连接器的一种实施方式的示意图；
51.图14为本发明电连接器的另一种实施方式的示意图。
52.附图标号说明：
53.1、第一侧板；2、第二侧板；3、第三侧板；4、第四侧板；5、第一连接簧片；6、第二连接簧片；7、第一悬臂簧片；8、第二悬臂簧片；9、第一凸台；10、第二凸台；11、端子插槽；12、侧边挂耳；13、顶部挂耳；14、连接桥；15、母端端子；16、公端端子；
具体实施方式
54.下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
55.在一实施方式中，如图1、图2所示，一种金属簧片结构，包括：相对设置的第一侧板1和第二侧板2，以及相对设置的第三侧板3和第四侧板4，所述第一侧板1与所述第三侧板3在同一平面内，所述第二侧板2与所述第四侧板4在同一平面内；还包括至少一对相设置的第一连接簧片5和第二连接簧片6，所述第一连接簧片5两端分别与所述第一侧板1和所述第三侧板3连接，所述第二连接簧片6两端分别与所述第二侧板2与所述第四侧板4连接；还包括至少一对相对设置的第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8，所述第一悬臂簧片7一端与所述第一侧板1连接，另一端形成自由端，所述第二悬臂簧片8一端与所述第二侧板2连接，另一端形成自由端。
56.第一连接簧片5和第二连接簧片6可以呈一定的夹角设置，夹角的角度为0
°‑
50
°
，当母端端子15或公端端子16的表面不是相对平行的平面时，第一连接簧片5或第二连接簧片6可以呈一定的角度设置，使第一连接簧片5和第二连接簧片6与母端端子15或公端端子16更好的电连接性，具体的夹角可以设置为5
°
、10
°
、20
°
等。
57.同样的，第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8夹角为0
°‑
50
°
，具体的可以为5
°
、10
°
、20
°
等。
58.本发明的第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8区别于常见的上下对称结构，采用与公端端子16插入方向相同的结构，因为在实际应用中，如果公端端子16非垂直插入或插拔次数过多，与公端端子16不在同一方向的容易造成第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8折弯或折掉的现象。
59.如图4所示，本金属簧片结构的第一侧板1和第二侧板2分别与母端端子15其中一内侧面连接，第三侧板3和第四侧板4分别与母端端子15的另一内侧面连接，以上的连接方式可以为焊接连接、螺接连接、卡接连接、拼接连接和压接连接中的一种或几种。
60.一种实施方式可以为母端端子15与第一侧板1和第二侧板2的贴合处设置凸起，第一侧板1和第二侧板2对应位置设置有与所述凸起对应的孔位，在所述孔位与所述凸起限位连接后，再进行第一侧板1和第二侧板2与母端端子15的焊接连接。
61.上述金属簧片结构孔位的焊接方式，第三侧板3以及第四侧板4可以为活动端不进行焊接，当公端端子16插入时，金属簧片结构存在一个弹性延伸，不会因公端端子16插入力过大而造成连接簧片和悬臂簧片的结构屈服。
62.上述实施方式也可以是第一侧板1、第二侧板2、第三侧板3以及第四侧板4全部与母端端子15焊接。
63.通过本金属簧片的设置，母端端子15不仅能够与本金属簧片结构进行90
°
和180
°
的安装，而且也能够实现公端端子16在90
°
和180
°
方向的插拔连接，同时公端端子16和母端端子15能够通过本金属簧片结构，不用通过其它转接机构，就可以直接实现电连接，便于装配，节约成本，转接机构一般指母端端子15和公端端子16在通常情况下是需要通过转接件，在通过螺接或焊接等方式来实现母端端子15与公端端子16之间的电连接。
64.在一实施方式中，第一连接簧片5和第二连接簧片6相对镜像设置。一般情况公端端子16是一体加工的，公端端子16与第一连接簧片5和与第二连接簧片6的接触面一般都是平行的，镜像设置能保证接触面最大，保证电接触更好。
65.同上，在另一实施方式中，第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8也镜像设置。
66.在一实施方式中，沿所述第一连接簧片5和第二连接簧片6的延伸方向，所述第一连接簧片5和第二连接簧片6的纵截面为波纹状，所述第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8的纵截面为波纹状，如图2所示，该图的上下方向即为所述第一连接簧片5和第二连接簧片6的延伸方向，同时也为第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8的延伸方向。本金属簧片结构的设计，选用波纹状结构，波纹状有弹性形变的作用，在电连接器使用过程中可能会发生震动，母端端子15或公端端子16可能产生位移，此结构的设计能够保证第一连接簧片5、第二连接簧片6以及第一悬臂簧片7、第二悬臂簧片8与公端端子16或者与母端端子15始终保持接触，从而保证接触电阻稳定，载流能力更好。
67.在一实施方式中，如图2、图3所示，至少在所述第一连接簧片5和/或第二连接簧片6的波峰或波谷处，设置方向朝向所述波峰或所述波谷外侧凸起的第一凸台9；至少在所述第一悬臂簧片5和/或第二悬臂簧片6的波峰或波谷处，设置方向朝向所述波峰或所述波谷外侧凸起的第二凸台10。为了更好的提高导电性，发明人在第一连接簧片5和第二连接簧片6的波峰或波谷处，或者在其中第一连接簧片5或者第二连接簧片6的波峰或波谷处设置第一凸台9，具体的可以根据实际使用情况进行相应波峰或波谷处设置第一凸台9。第一凸台9的设置可以使金属簧片结构与公端端子16和母端端子15更好地接触，第一凸台的连接方式可以是与第一连接簧片5和第二连接簧片6一体冲压成型，也可以铣削加工成型。第二凸台10的设置和达到的效果与第一凸台9相同。
68.在一实施方式中，所述第一连接簧片5或所述第二连接簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离，为所述第一连接簧片5或所述第二连接簧片6厚度的1倍-12倍。如图12所示，h1的距离，就是第一连接簧片5或第二连接簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离，h1的数值越大，波纹状的幅度就越大，h1的数值越小，波纹状就越接近平整。
69.为了验证第一连接簧片5或第二连接簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离h1与第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的倍数，对第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16之间的接触电阻的影响，以及对电连接器整体厚度的影响，发明人选用相同的第一连接簧片5或第二连接簧片6的厚度，以及相同的第一连接簧片5或第二连接簧片6的直线长度，相同的公端端子16，不同的波峰与波谷之间的最小垂直距离h1，和对应不同厚度的母端端子15，制作一系列电连接器样件，并测试电连接器样件的接触电阻和整体厚度，并将测试值记录在表1中。
70.电连接器样件的接触电阻的测试方法：使用微电阻测试仪，分别连接公端端子16和第一连接簧片5或第二连接簧片6，测量之间的电阻值，在本实施例中，接触电阻值小于9m
ω为合格值。
71.电连接器样件的整体厚度的测试方法：使用游标卡尺，测量母端端子15外侧的厚度，在本实施例中，母端端子15外侧的厚度小于10mm为合格值。
72.表1：第一连接簧片5或第二连接簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离与第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的倍数，对第一连接簧片5或第二连接簧片6的接触电阻和对电连接器整体厚度的影响
[0073][0074]
从上表1可以看出，当第一连接簧片5或第二连接簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离与第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的倍数小于1倍时，由于第一连接簧片5或第二连接簧片6的变形量很小，施加到公端端子16上的力就会很小，第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16的接触面积小，从而会导致第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16之间的接触电阻大于9mω，为不合格；当第一连接簧片5或第二连接簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离与第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的倍数大于12倍时，第一连接簧片5或第二连接簧片6的变形量很大，导致接触电阻小于9mω，满足要求值，但是接触电阻的下降趋势变缓，而且为了获得较大的波峰与波谷之间的垂直距离，在公端端子16厚度不变的情况下，只能增加母端端子15的厚度，使母端端子15与公端端子16间的间隙增大，但会导致母端端子15厚度超过要求值，为不合格状态，此时电连接器会无法与对应的插接护套对插，无法实现功能。因此，发明人选用第一连接簧片5或第二连接簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离h1，为第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的1倍-12倍。
[0075]
在一实施方式中，第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离，为第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6厚度的1倍-12倍。如图12所示，h2的距离，就是第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离，h2的数值越大，波纹状的幅度就越大，h2的数值越小，波纹状就越接近平整。
[0076]
为了验证第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离与第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6厚度的倍数，对第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6与公端端子16之间的接触电阻的影响，以及对电连接器整体厚度的影响，发明人选用相同的第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的厚度，以及相同的第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的直线长度，相同的公端端子16，不同的波峰与波谷之间的最小垂直距离，和对应不同厚度的母端端子15，制作一系列电连接器样件，并测试电连接器样件的接触电阻和整体厚度，并将测试值记录在表2中。
[0077]
电连接器样件的接触电阻的测试方法：使用微电阻测试仪，分别连接公端端子16
和第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6，测量之间的电阻值，在本实施例中，接触电阻值小于9mω为合格值。
[0078]
电连接器样件的整体厚度的测试方法：使用游标卡尺，测量母端端子15外侧的厚度，在本实施例中，母端端子15外侧的厚度小于10mm为合格值。
[0079]
表2：第一悬臂簧片或第二悬臂簧片的波峰与波谷之间的最小垂直距离与第一悬臂簧片或第二悬臂簧片厚度的倍数，对第一悬臂簧片或第二悬臂簧片的接触电阻和对电连接器整体厚度的影响
[0080][0081]
从上表2可以看出，当第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离与第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6厚度的倍数小于1倍时，由于第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的变形量很小，施加到公端端子16上的力就会很小，第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6与公端端子16的接触面积小，从而会导致第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6与公端端子16之间的接触电阻大于9mω，为不合格；当第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离与第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片厚6度的倍数大于12倍时，第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的变形量很大，导致接触电阻小于9mω，满足要求值，但是接触电阻的下降趋势变缓，而且为了获得较大的波峰与波谷之间的垂直距离，在公端端子16厚度不变的情况下，只能增加母端端子15的厚度，使母端端子15与公端端子16间的间隙增大，但会导致母端端子15厚度超过要求值，为不合格状态，此时电连接器会无法与对应的插接护套对插，无法实现功能。因此，发明人选用第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6的波峰与波谷之间的最小垂直距离，为第一悬臂簧片5或第二悬臂簧片6厚度的1倍-12倍。
[0082]
在一实施方式中，第一连接簧片5或第二连接簧片6的相邻波峰之间的距离，为第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的3倍-32倍。如图12所示，l1的距离，就是第一连接簧片5或第二连接簧片6的相邻波峰之间的距离，l1的数值越大，相同长度内的波纹就越少，l1的数值越小，相同长度内的波纹就密集。
[0083]
为了验证第一连接簧片5或第二连接簧片6的相邻波峰之间的距离与第一连接簧片或第二连接簧片厚度的倍数，对第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16之间的接触电阻的影响，以及对第一连接簧片5或第二连接簧片6变形量的影响，发明人选用相同的第一连接簧片5或第二连接簧片6的厚度，以及相同的第一连接簧片5或第二连接簧片6的直线长度，相同的公端端子16和母端端子15，不同的相邻波峰之间的距离，制作一系列电连接器样件，并测试电连接器样件的接触电阻和第一连接簧片5或第二连接簧片6变形量，并将测试值记录在表3中。
[0084]
电连接器样件的接触电阻的测试方法：使用微电阻测试仪，分别连接公端端子16和第一连接簧片5或第二连接簧片6，测量之间的电阻值，在本实施例中，接触电阻值小于9mω为合格值。
[0085]
第一连接簧片5或第二连接簧片6变形量的测试方法：使用推拉力计，在第一连接簧片5或第二连接簧片6的波峰处施加推力，使反作用力达到30n，记录此时第一连接簧片5或第二连接簧片6的波峰移动的距离，在本实施例中，波峰移动的距离小于0.5mm为不合格值。
[0086]
表3：第一连接簧片或第二连接簧片的相邻波峰之间的距离与第一连接簧片或第二连接簧片厚度的倍数，对第一连接簧片或第二连接簧片与公端端子之间的接触电阻，以及对第一连接簧片或第二连接簧片变形量的影响
[0087][0088]
从上表3可以看出，当第一连接簧片5或第二连接簧片6的相邻波峰之间的距离与第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的倍数小于3倍时，相同长度下，波峰和波谷的数量增多，第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16的接触面积就会增大，从而会导致第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16之间的接触电阻小于9mω，符合要求值，但是由于波峰或波谷的两个侧边距离较近，当受到压力时，第一连接簧片5或第二连接簧片6的变形量较小，波峰移动的距离小于0.5mm，不符合要求值，从而使公端端子16的插入力和拔出力增大，对使用者造成不方便；当第一连接簧片5或第二连接簧片6的相邻波峰之间的距离与第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的倍数大于32倍时，相同长度下，波峰和波谷的数量减少，与公端端子16的接触面积就会减小，从而会导致第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16之间的接触电阻大于9mω，不符合要求值，由于波峰或波谷的两个侧边距离较远，当受到压力时，第一连接簧片5或第二连接簧片6的变形量较大，波峰移动的距离大于0.5mm，符合要求值，因此，发明人选用第一连接簧片5或第二连接簧片6的相邻波峰之间的距离，为第一连接簧片5或第二连接簧片6厚度的3倍-32倍。
[0089]
在一实施方式中，第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的相邻波峰之间的距离，为第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8厚度的3倍-32倍。如图12所示，l2的距离，就是第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的相邻波峰之间的距离，l2的数值越大，相同长度内的波纹就越少，l2的数值越小，相同长度内的波纹就密集。
[0090]
为了验证第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的相邻波峰之间的距离与第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8厚度的倍数，对第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8与公端端子16之间的接触电阻的影响，以及对第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8变形量的影响，发明人选用相同
的第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的厚度，以及相同的第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的直线长度，相同的公端端子16和母端端子15，不同的相邻波峰之间的距离，制作一系列电连接器样件，并测试电连接器样件的接触电阻和第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8变形量，并将测试值记录在表4中。
[0091]
电连接器样件的接触电阻的测试方法：使用微电阻测试仪，分别连接公端端子16和第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8，测量之间的电阻值，在本实施例中，接触电阻值小于9mω为合格值。
[0092]
第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8变形量的测试方法：使用推拉力计，在第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的波峰处施加推力，使反作用力达到30n，记录此时第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的波峰移动的距离，在本实施例中，波峰移动的距离小于0.5mm为不合格值。
[0093]
表4：第一悬臂簧片或第二悬臂簧片的相邻波峰之间的距离与第一悬臂簧片或第二悬臂簧片厚度的倍数，对第一悬臂簧片或第二悬臂簧片与公端端子之间的接触电阻，以及对第一悬臂簧片或第二悬臂簧片变形量的影响
[0094][0095]
从上表4可以看出，当第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的相邻波峰之间的距离与第一连接簧片7或第二连接簧片8厚度的倍数小于3倍时，相同长度下，波峰和波谷的数量增多，第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8与公端端子16的接触面积就会增大，从而会导致第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8与公端端子16之间的接触电阻小于9mω，符合要求值，但是由于波峰或波谷的两个侧边距离较近，当受到压力时，第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的变形量较小，波峰移动的距离小于0.5mm，不符合要求值，从而使公端端子16的插入力和拔出力增大，对使用者造成不方便；当第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的相邻波峰之间的距离与第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8厚度的倍数大于32倍时，相同长度下，波峰和波谷的数量减少，与公端端子16的接触面积就会减小，从而会导致第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8与公端端子16之间的接触电阻大于9mω，不符合要求值，由于波峰或波谷的两个侧边距离较远，当受到压力时，第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的变形量较大，波峰移动的距离大于0.5mm，符合要求值，因此，发明人选用第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的相邻波峰之间的距离，为第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8厚度的3倍-32倍。
[0096]
在一实施方式中，如图4、图5所示，所述第一侧板1、所述第三侧板3、所述第一连接簧片5和所述第一悬臂簧片7，与所述第二侧板2、所述第四侧板4、所述第二连接簧片6和所述第二悬臂簧片8之间形成端子插槽11，端子插槽11的设置供公端端子16插入连接。
[0097]
在一实施方式中，如图1、图3所示，金属簧片结构包括多个所述第一连接簧片5和所述第一悬臂簧片7，多个所述第一连接簧片5和多个所述第一悬臂簧片7间隔设置；包括多个所述第二连接簧片6和多个所述第二悬臂簧片8，多个所述第二连接簧片6和多个所述第二悬臂簧片8间隔设置。
[0098]
在机械性能方面，结构形式上采用多个第一连接簧片5和多个第一悬臂簧片7，同时多个第一连接簧片5和多个第一悬臂簧片7之间都设有间隙，多个所述第二连接簧片6和多个所述第二悬臂簧片8，多个所述第二连接簧片6和多个所述第二悬臂簧片8间隔设置。既可分散公端端子16插入端子插槽11中的力，又可以有效降低金属簧片与公端端子16接触的温升值和接触的电阻值。
[0099]
在一实施方式中，相邻所述第一连接簧片5和所述第一悬臂簧片7之间的间隔距离，为所述第一悬臂簧片7宽度的1％-100％；相邻所述第二连接簧6片和所述第二悬臂簧片8之间的间隔距离，为所述第二悬臂簧片8宽度的1％-100％。
[0100]
为了验证相邻第一连接簧片5和第一悬臂簧片7之间的间隔距离对金属簧片结构接触电阻的影响，发明人选用相同形状、尺寸的第一连接簧片5和第一悬臂簧片7组成的金属簧片结构，相同形状和尺寸的公端端子16及母端端子15，并将金属簧片与母端端子15连接，来观测公端端子16与金属簧片之间的接触电阻。
[0101]
接触电阻的检测方式为使用微电阻测量仪，在公端端子16与金属簧片接触位置上进行电阻的测量，并读取微电阻测量仪上的数值，在本实施例中，接触电阻小于50μω为理想值。
[0102]
表5，第一连接簧片5和第一悬臂簧片7的间隔距离对公端端子16和金属簧片结构之间接触电阻的影响：
[0103][0104]
从表5可以看出，当第一连接簧片5和第一悬臂簧片7的间隔距离占第一悬臂簧片7的宽度大于100％时，由于接触电阻大于50μω，不符合要求，另外金属簧片结构现有的加工方式为冲压或者切割加工，第一连接簧片5和第一悬臂簧片7的间隔距离如果太窄，不容易加工，综上所述把第一连接簧片5和第一悬臂簧片7之间的间隔距离定义为第一悬臂簧片宽度的1％-100％。
[0105]
同上述方法，第二连接簧片6和第二悬臂簧片8之间的间隔距离，设置为第二悬臂簧片8宽度的1％-100％。
[0106]
在一实施方式中，在所述第一侧板1、所述第二侧板2、所述第三侧板3与所述第四侧板4的延伸方向上，至少连接一个截面为u型的侧边挂耳12。如图6所示，第一侧板1、第二侧板2、第三侧板3和第四侧板4的延伸方向为垂直于第一连接簧片5的方向。
[0107]
在一实施方式中，所述第一侧板1和所述第二侧板2在侧边方向上，至少连接一个截面为u型的顶部挂耳13，如图6所示，所述第一侧板1和所述第二侧板2的侧边为与第一侧
板1和第二侧板2连接的第一连接簧片5和第二连接簧片6相反方向的一侧。
[0108]
根据实际使用，具体的，如图8-图11所示，在金属簧片结构与母端端子15进行90
°
或180
°
的安装时，可以同时设置顶部挂耳13和侧边挂耳12，也可以仅使用顶部挂耳13或侧边挂耳12其中一者，根据实际需要设置即可。侧边挂耳12和顶部挂耳13的使用，可以是金属簧片结构与母端端子15连接的更牢固，导电性更好。
[0109]
在一实施方式中，如图6-图7所示，所述第三侧板3和所述第四侧板4在侧边方向上，至少连接一个板状的连接桥14。
[0110]
如图8-图11所示，连接桥14的应用，在金属簧片结构与母端端子15进行配合连接时，不同于两片式的金属簧片结构，金属簧片结构可以整体直接插入母端端子15中，形成端子插槽11，在公端端子16插入时，连接桥14可以对公端端子16起到一定的限位作用。
[0111]
在一实施方式中，金属簧片结构的材质含有镍、镉、锆、铬、钴、锰、铝、锡、钛、锌、铜、银、金、磷、碲、铍和铅中的一种或多种。
[0112]
为了论证金属簧片结构的不同材质对导电率的影响，发明人使用不同的材质制作规格尺寸相同的金属簧片结构的样件，分别测试金属簧片结构的导电率，实验结果如表6所示，在本实施例中，金属簧片结构的导电率大于99％为理想值。
[0113]
表6：不同材质的金属簧片结构的导电率
[0114][0115]
从表6可以看出，选用的不同材质的金属制作的金属簧片结构，导电率都在理想值范围内，另外，磷是非金属材料，不能直接作为金属簧片结构的材质，但是可以添加到其他金属中形成合金，提高金属本身的导电和机械性能。因此，发明人设定金属簧片结构的材质含有镍、镉、锆、铬、钴、锰、铝、锡、钛、锌、铜、银、金、磷、碲、铍和铅中的一种或多种。
[0116]
在一实施方式中，金属簧片结构的材质中含有碲铜合金，碲铜合金中碲的含量为0.1％-5％，使金属簧片结构具有良好的导电性和易切削性能，保证电学性能，也能提高加工性。
[0117]
为了验证金属簧片结构材质中，碲铜合金中碲的含量对金属簧片结构的导电率的影响，发明人选用了10个相同形状的金属簧片结构进行测试，每个金属簧片结构的尺寸相同，金属簧片结构的材质均为碲铜合金，其中碲的含量占比分别为0.05％、0.1％、0.2％、0.5％、0.8％、1.2％、2％、3％、5％、6％、7％。将金属簧片结构通电流，检测相应的金属簧片结构的导电率，测试结果如表7所示。在本实施例中，导电率大于99％为理想值。
[0118]
表7：不同碲含量的碲铜合金对金属簧片结构导电率的影响
[0119][0120]
由表7可知，当碲的含量占比小于0.1％时或者大于5％时，导电率明显下降，不能满足导电率理想值要求。当碲的含量占比大于等于0.2％且小于等于1.2％时，导电性能最好，当碲的含量占比大于0.1％且小于0.2％时，或者大于1.2％且小于等于5％时，虽然导电率满足理想值要求，但是趋势是逐渐下降，导电性能也会下降。因此发明人选用碲的含量为0.1％-5％的碲铜合金。在最理想的情况下选用含量为0.2％-1.2％的碲铜合金。
[0121]
在一实施方式中，金属簧片结构材质中含有铍铜合金，铍铜合金中铍的含量为0.05％-5％。优选地，金属簧片结构材质中铍的含量为0.1％～3.5％。
[0122]
金属簧片结构含有铍具有很高的硬度、弹性极限、疲劳极限和耐磨性，还具有良好的耐蚀性、导热性和导电性，且受冲击时不产生火花。
[0123]
为了试验铍含量对金属簧片结构的导电率的影响，发明人选用了10个相同形状、相同宽度的金属簧片结构进行测试，每个金属簧片结构均含有铍，其中铍的含量占比分别为0.03％、0.05％、0.1％、0.2％、1％、1.8％、3％、3.5％、5％、6％。测试结果如表8所示。在本实施例中，导电率大于99％为理想值。
[0124]
表8：不同铍含量对金属簧片结构导电率的影响
[0125][0126]
由表8可知，当铍的含量占比小于0.05％时或者大于5％时，导电率明显下降，不能满足实际需求。当铍的含量占比大于等于0.1％且小于等于3.5％时，导电性能最好，因此发明人选用铍的含量为0.05％-5％的金属簧片结构。在最理想的情况下选用铍含量为0.1％～3.5％的金属簧片结构。
[0127]
在一实施方式中，金属簧片结构材质中含有磷青铜合金，磷青铜合金中磷的含量为0.01％～1.5％。磷青铜优势是具备更好的耐蚀性、耐磨损，可保证金属簧片结构接触良好，弹力好，并具有优良机械加工性能，可迅速缩短零件加工时间。
[0128]
为了试验磷含量对金属簧片结构的导电率的影响，发明人选用了10个相同形状、相同宽度的金属簧片结构进行测试，每个金属簧片结构均含有磷，其中磷的含量占比分别为0.001％、0.005％、0.01％、0.05％、0.1％、0.5％、1％、1.5％、2％、2.5％。测试结果如表9所示。在本实施例中，导电率大于99％为理想值。
[0129]
表9：不同磷含量对金属簧片结构导电率的影响
[0130][0131]
由表9可知，当磷的含量占比小于0.01％时或者大于1.5％时，导电率明显下降，不能满足实际需求。当磷的含量占比大于等于0.05％且小于等于0.5％时，导电性能最好，因此发明人选用磷的含量为0.01％-1.5％的金属簧片结构。在最理想的情况下选用磷含量为0.05％～0.5％的金属簧片结构。
[0132]
在一实施方式中，金属簧片结构材质中含有铅黄铜合金，铅黄铜合金中铅的含量为0.1％～5％。铅黄铜合金优势是强度高，组织致密均匀，耐蚀性好，切削、钻孔等机加工性能极佳。
[0133]
为了试验铅含量对金属簧片结构的导电率的影响，发明人选用了10个相同形状、相同宽度的金属簧片结构进行测试，每个金属簧片结构均含有铅，其中铅的含量占比分别为0.05％、0.1％、0.5％、1％、2％、3％、4％、5％、6％、7％。测试结果如表10所示。在本实施例中，导电率大于99％为理想值。
[0134]
表10：不同铅含量对金属簧片结构导电率的影响
[0135][0136]
由表10可知，当铅的含量占比小于0.1％时或者大于5％时，导电率明显下降，不能满足实际需求。当铅的含量占比大于等于1％且小于等于3％时，导电性能最好，因此发明人选用铅的含量为0.1％-5％的金属簧片结构。在最理想的情况下选用铅含量为1％～3％的金属簧片结构。
[0137]
在一实施方式中，第一连接簧片5、第二连接簧片6、第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8的材质含有镍、镉、锆、铬、钴、锰、铝、锡、钛、锌、铜、银、金、磷、碲、铍和铅中的一种或多种。
[0138]
在一实施方式中，金属簧片结构的至少部分表面设置镀层，以提高耐腐蚀性，提高导电性能，能够更好的延长使用寿命。
[0139]
具体地，第一凸台9与第二凸台10设置有镀层，当金属簧片结构与公端端子16为不同的材质时，镀层能有效降低二者之间的接触电阻，降低金属簧片结构与公端端子16之间的电压降，提高电学性能。
[0140]
在另一实施方式中，在第一连接簧片5和第二连接簧片6的波峰和波谷处，在第一悬臂簧片7和第二连接簧片8的波峰和波谷处设置有镀层，降低金属簧片结构与母端端子15和公端端子16之间的电压降，提高电学性能。
[0141]
在另一实施方式中，金属簧片结构全部设置有镀层，使金属簧片结构获得更好的
电性性能，延长使用寿命。
[0142]
在一实施方式中，镀层材质含有金、银、镍、锡、锌、锡铅合金、银锑合金、钯、钯镍合金、石墨银、石墨烯银、硬银和银金锆合金中的一种或多种。大多数情况下，金属簧片结构使用铜材料，铜作为一种活泼金属，在使用过程中会与氧气和水发生氧化反应，因此需要一种或几种不活泼金属作为镀层，延长金属簧片结构的使用寿命。上述金属的导电性和稳定性，都要优于铜或铜合金，能够使金属簧片结构获得更好的电学性能和更长的使用寿命。
[0143]
为了论证不同镀层材质对金属簧片结构整体性能的影响，发明人使用相同规格、材质，采用不同镀层材料的金属簧片结构，金属簧片结构全部设置有镀层，做一系列耐腐蚀性时间测试，实验结果如表11所示。
[0144]
表11中的耐腐蚀性时间测试，是将金属簧片结构样件放入到盐雾喷淋试验箱内，对样件的各个位置喷淋盐雾，每隔20小时取出清洗观察表面腐蚀情况，即为一个周期，直到表面腐蚀面积大于总面积的10％的时候，停止测试，并记录当时的周期数。在本实施例中，周期数小于80次认为不合格。
[0145]
表11：不同镀层材质对金属簧片结构样件耐腐蚀性的影响
[0146][0147]
从表11可以看出，当镀层材质含有常用的金属锡、镍、锌时，实验的结果不如其他选用的金属，选用其他金属的实验结果，超过标准值较多，性能比较稳定。因此，发明人选择镀层材质含有金、银、镍、锡、锌、锡铅合金、银锑合金、钯、钯镍合金、石墨银、石墨烯银、硬银和银金锆合金中的一种或多种。
[0148]
在一实施方式中，镀层采用电镀、化学镀、磁控溅射或者真空镀的方式设置。
[0149]
电镀方法，就是利用电解原理在金属表面上镀上一薄层其它金属或合金的过程。
[0150]
化学镀方法，是在金属的催化作用下，通过可控制的氧化还原反应产生金属的沉积过程。
[0151]
磁控溅射方法，是利用磁场与电场交互作用，使电子在靶表面附近成螺旋状运行，从而增大电子撞击氩气产生离子的概率，所产生的离子在电场作用下撞向靶面从而溅射出靶材。
[0152]
真空镀方法，是采用在真空条件下，通过蒸馏或溅射等方式在零件表面沉积各种金属和非金属薄膜。
[0153]
在一实施方式中，一种电连接器，包括具有u型结构的母端端子15，片状的公端端子16，以及金属簧片结构，所述母端端子15具有顶端开口和两侧的侧边开口，所述金属簧片结构的顶部挂耳13设置与所述顶端开口连接，或者与其中一个所述侧边开口连接。顶端开口为公端端子16插入的方向所对应的开口，侧边开口为与公端端子16插入方向垂直的方向所对应的开口，如图8-11所示，
[0154]
在金属簧片结构与母端端子15进行90
°
或180
°
的安装时，可以同时设置顶部挂耳
13和侧边挂耳12，也可以仅使用顶部挂耳13或侧边挂耳12，根据实际需要设置。如图9所示，顶部挂耳13与所述侧边开口连接，如图10所示，顶部挂耳13与所述顶端开口连接。
[0155]
在一具体的实施方式中，如图9-图11所示，所述金属簧片结构的侧边挂耳12设置与所述顶端开口连接，或者与其中一个所述侧边开口连接，或者分别与两侧的所述侧边开口连接。具体的如图9所示，所述金属簧片结构的侧边挂耳12与所述顶端开口连接，如图10所示，侧边挂耳12与其中一个所述侧边开口连接，如图11所示，侧边挂耳12与两侧的侧边开口连接。
[0156]
在一具体的实施方式中，如图10-图11所示，所述第一连接簧片5、第二连接簧片6、所述第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8设置在所述母端端子15中，所述第一连接簧片5、第二连接簧片6、所述第一悬臂簧片7和第二悬臂簧片8的波峰内部与所述公端端子16的插接面接触，波谷外部与所述母端端子15的内表面接触。朝向所述端子插槽11的方向为内部，与之相反方向为外部。
[0157]
本发明，将金属簧片结构、u型的母端端子15和公端端子16设计成三个单独的部件，不仅便于装配，而且降低母端端子15模具的加工难度，同时可以满足90
°
和180
°
两个方向的插拔，适用于电连接器不同方向的连接，降低成本。金属簧片结构，设置多个波纹状的第一连接簧片5和第二连接簧片6以及多个波纹状的第一悬臂簧片7和多个波纹状的第二悬臂簧片8，不仅能有效保证接触电阻的稳定性，而且能够有效分散公端端子16插入时的力，整体结构简单，成本低。
[0158]
在一实施方式中，如图13中的fn1、fn2所示，第一连接簧片5或第二连接簧片6施加在公端端子16上的弹力为0.3n-98n。当金属簧片结构安装到u型的母端端子15中后，并将公端端子16插入到金属簧片结构中，第一连接簧片5或第二连接簧片6会受到挤压而变形，从而使第一连接簧片5或第二连接簧片6会有施加到公端端子16上的弹力。
[0159]
为了验证第一连接簧片5或第二连接簧片6施加在公端端子16上的弹力对第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16之间的接触电阻的影响，以及对公端端子16插拔力的影响，发明人选用相同的第一连接簧片5或第二连接簧片6的尺寸，相同的公端端子16和母端端子15，不同的第一连接簧片5或第二连接簧片6的弹力，制作一系列电连接器样件，并测试电连接器样件的接触电阻和公端端子16的插拔力，并将测试值记录在表12中。
[0160]
电连接器样件的接触电阻的测试方法：使用微电阻测试仪，分别连接公端端子16和第一连接簧片5或第二连接簧片6，测量之间的电阻值，在本实施例中，接触电阻值小于9mω为合格值。
[0161]
公端端子16的插拔力的测试方法：使用精密推拉力计，推动公端端子16插入到金属簧片结构中，或者从金属簧片结构中拔出，测量两者的力并取平均值，在本实施例中，公端端子16的插拔力大于25n为不合格。
[0162]
表12：第一连接簧片或第二连接簧片施加在公端端子上的弹力对第一连接簧片或第二连接簧片与公端端子之间的接触电阻以及对公端端子插拔力的影响
[0163][0164]
从表12可以看出，当第一连接簧片5或第二连接簧片6施加在公端端子16上的弹力小于0.3n时，第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16的接触力小，相应的接触面积小，导致第一连接簧片5或第二连接簧片6与公端端子16之间的接触电阻大于9mω，不符合要求值，弹力越大，接触电阻越小；当第一连接簧片5或第二连接簧片6施加在公端端子16上的弹力大于98n时，第一连接簧片5或第二连接簧片6对公端端子16的夹持力过大，导致公端端子16插入或拔出金属簧片结构中时，受到的摩擦力较大，公端端子16插拔力大于25n，不符合要求值，弹力越小，公端端子16插拔力越小。因此，发明人设定第一连接簧片5或第二连接簧片6施加在公端端子上的弹力为0.3n-98n。
[0165]
进一步地，当第一连接簧片5或第二连接簧片6施加在公端端子16上的弹力大于55n时，公端端子16插拔力有个明显的提升，所以发明人进一步设定第一连接簧片5或第二连接簧片6施加在公端端子上的弹力为0.3n-55n。
[0166]
在一实施方式中，如图14中的fn3所示，第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8施加在公端端子16上的弹力为0.3n-98n。当金属簧片结构安装到u型的母端端子15中后，并将公端端子16插入到金属簧片结构中，第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8会受到挤压而变形，从而使第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8会有施加到公端端子16上的弹力。
[0167]
为了验证第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8施加在公端端子16上的弹力对第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8与公端端子16之间的接触电阻的影响，以及对公端端子16插拔力的影响，发明人选用相同的第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的尺寸，相同的公端端子16和母端端子15，不同的第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8的弹力，制作一系列电连接器样件，并测试电连接器样件的接触电阻和公端端子16的插拔力，并将测试值记录在表13中。
[0168]
电连接器样件的接触电阻的测试方法：使用微电阻测试仪，分别连接公端端子16和第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8，测量之间的电阻值，在本实施例中，接触电阻值小于9mω为合格值。
[0169]
公端端子16的插拔力的测试方法：使用精密推拉力计，推动公端端子16插入到金属簧片结构中，或者从金属簧片结构中拔出，测量两者的力并取平均值，在本实施例中，公端端子16的插拔力大于25n为不合格。
[0170]
表13：第一悬臂簧片或第二悬臂簧片施加在公端端子上的弹力对第一悬臂簧片或第二悬臂簧片与公端端子之间的接触电阻以及对公端端子插拔力的影响
[0171][0172]
从表13可以看出，当第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8施加在公端端子上的弹力小于0.3n时，第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8与公端端子16的接触力小，相应的接触面积小，导致第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8与公端端子16之间的接触电阻大于9mω，不符合要求值，弹力越大，接触电阻越小；当第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8施加在公端端子16上的弹力大于98n时，第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8对公端端子16的夹持力过大，导致公端端子16插入或拔出金属簧片结构中时，受到的摩擦力较大，公端端子16插拔力大于25n，不符合要求值，弹力越小，公端端子16插拔力越小。因此，发明人设定第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8施加在公端端子上的弹力为0.3n-98n。
[0173]
进一步地，当第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8施加在公端端子16上的弹力大于55n时，公端端子16插拔力有个明显的提升，所以发明人进一步设定第一悬臂簧片7或第二悬臂簧片8施加在公端端子上的弹力为0.3n-55n。
[0174]
在一具体的实施方式中，所述金属簧片结构，为板状材料一体冲压成型。如图1和图6所示，金属簧片结构为一体冲压成型结构，易加工，成本低。
[0175]
以上所述仅为本发明的几个实施例，本领域的技术人员依据申请文件公开的内容可以对本发明实施例进行各种改动或变型而不脱离本发明的精神和范围,需要理解的是，术语“长度”、“宽度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位，以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
[0176]
此外，术语“第一”、“第二”“第三”、“第四”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。
[0177]
本发明中，除另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接连接，也可以通过中间媒介间接连接，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。