压力调节阀的制作方法

1.本发明涉及具备感压用波纹管的压力调节阀。


背景技术：

2.在压力调节阀中，为了避免受到二次侧压力的影响，进行如下操作：采用了感压用波纹管，该感压用波纹管抵消对阀芯的二次侧压力的变动，由此仅通过一次侧压力的变动来控制阀开度。
3.这样的采用了感压用波纹管的压力调节阀(以下，称为“现有的压力调节阀”)例如示于图3。现有的压力调节阀200在阀外壳210连接流入管201及流出管202，在将它们之间连通的阀室211设有球阀240。另外，现有的压力调节阀200具备对球阀240向关闭的方向施力的感压用波纹管单元250及调节弹簧单元260和对球阀240向打开的方向施力的整流元件单元290(参照专利文献1)。在此，感压用波纹管单元250由感压用波纹管251、波纹管下盖252、波纹管上盖253以及连结棒254构成。另外，调节弹簧单元260由弹簧座部件261、调节螺钉部件262以及夹持于弹簧座部件261与调节螺钉部件262之间的压缩螺旋弹簧263构成。
4.现有技术文献
5.专利文献
6.专利文献1：日本特开平6－229481号公报


技术实现要素：

7.发明所要解决的课题
8.首先，感压用波纹管单元250及调节弹簧单元260彼此经由连结棒254卡合。该连结棒254的一端部及另一端部分别经由由弹性部件构成的第一引导叶片255及第二引导叶片265固定于可沿半径方向移动的波纹管下盖252及弹簧座部件261。另外，连结棒254的中央部插通于设于波纹管上盖253的插通孔253a内，但在连结棒254与插通孔253a之间设定有容许向半径方向的移动的预定的间隙，以减小滑动阻力。经由该预定的间隙，大气压导入感压用波纹管251的内部空间，另一方面，二次侧压力p2导入感压用波纹管251的外部空间。进一步地，整流元件单元290经由整流元件291将螺旋弹簧292的作用力传递至球阀240。
9.从而，现有的压力调节阀200在开阀状态下为球阀240未直接支撑于阀外壳210的状态，因此主要由于以下的两个原因存在球阀240从中心轴线c上向半径方向偏移的担忧。第一，感压用波纹管251例如由于因膨胀成形而产生的稍微的厚度不均而具有非对称性(以下，称为“感压用波纹管的非对称性”)。由于该感压用波纹管251的非对称性，不沿中心轴线c的作用力会传递到球阀240。第二，压缩螺旋弹簧263相对于中心轴线c以具有稍微的弯曲、倾斜的状态非对称地配置(以下，称为“压缩螺旋弹簧的非对称的配置”)。因该压缩螺旋弹簧263的非对称的配置而引起的不沿中心轴线c的作用力经由连结棒254会传递到球阀240。
10.由于这些原因，在现有的压力调节阀200中，在开阀状态下，球阀240产生向半径方向的不稳定的动作，因此具有非常难以使流量稳定的问题(以下，称为“流量不稳定”)。进一
步地，当从该开阀状态向闭阀状态转换时，该球阀240由于未位于中心轴线c上，从而相对于阀座212的环状阀座面不是遍及全周同时落座，因此具有阀泄漏性降低的问题(以下，称为“阀泄漏性降低”)。
11.本发明的目的在于提供具备能够使流量稳定，并且提高阀泄漏性的感压用波纹管的压力调节阀。
12.用于解决课题的方案
13.为了解决上述课题，压力调节阀具备：阀外壳，其具有沿轴向连通的入口端口、针引导孔、针容纳室、阀室以及波纹管容纳室、和与上述阀室连通的出口端口；针，其具有向一端侧延伸的导向部和设于另一端侧且相对于形成于上述针容纳室与上述阀室的连接部的阀座能够接近或远离的阀部；感压用波纹管单元，其配置于上述波纹管容纳室，且具有对上述阀部向闭阀方向施力的感压用波纹管；以及内部流路，其使上述入口端口和上述针容纳室连通，上述针的上述导向部配置成在上述针引导孔内能够沿轴向引导。
14.另外，在上述压力调节阀中，也可以是，在上述针及上述感压用波纹管单元中的轴向对置面的轴心部设有一对第一凹陷部，在上述一对第一凹陷部之间夹持有第一球体。
15.另外，在上述压力调节阀中，也可以是，上述第一球体进入上述一对第一凹陷部的轴向长度比上述感压用波纹管的可动区域长度大。
16.另外，在上述压力调节阀中，也可以是，还具有调节弹簧单元，该调节弹簧单元具有对上述阀部向闭阀方向施力的压缩螺旋弹簧，上述感压用波纹管单元具有：沿轴向延伸的上述感压用波纹管；与上述感压用波纹管的一端部及另一端分别紧贴的波纹管下盖及波纹管上盖；以及一端部游隙嵌合于上述波纹管下盖，并且另一端部能够插通地配置于设于上述波纹管上盖的插通孔内的连结棒，上述连结棒的另一端部与上述调节弹簧单元卡合。
17.另外，在上述压力调节阀中，也可以是，在上述连结棒及上述调节弹簧单元中的轴向对置面的轴心部设有一对第二凹陷部，在上述一对第二凹陷部之间夹持有第二球体。
18.另外，在上述压力调节阀中，也可以是，上述针引导孔及上述阀座在同一轴心上形成于由同一部件构成的上述阀外壳。
19.另外，在上述压力调节阀中，也可以是，上述感压用波纹管的有效受压面积设定为与被上述阀座包围的上述阀部的受压面积一致。
20.另外，在上述压力调节阀中，也可以是，上述内部流路设于上述针的上述导向部。
21.发明的效果
22.根据本发明，能够提供具备能够使流量稳定，并且提高阀泄漏性的感压用波纹管的压力调节阀。
附图说明
23.图1是表示本发明的实施方式的压力调节阀的闭阀状态的剖视图。
24.图2是图1的局部放大图。
25.图3是表示具备现有技术的感压用波纹管的压力调节阀的开阀状态的剖视图。
具体实施方式
26.对于本发明的实施方式，一边参照图1至图2一边详细地进行说明。但是，本发明不
限于本实施方式的方案。
27.＜关于用语＞
28.在本说明书及权利要求书的记载中，“一端”及“另一端”表示图面中的“下端”及“上端”。另外，在本说明书及权利要求书的记载中，“感压用波纹管的有效受压面积”表示基于蛇腹形状的最小内径(向感压用波纹管的中心轴侧突出的蛇腹形状的“谷”部的内径)及最大内径(向从感压用波纹管的中心轴侧的中心轴分离的方向突出的蛇腹形状的“山”部的内径)的平均内径算出的作为近似值的受压面积。进一步，在本说明书及权利要求书的记载中，“可引导”表示包括“可滑动”。
29.＜压力调节阀的结构＞
30.使用图1及图2，对本发明的实施方式的压力调节阀100进行说明。压力调节阀100主要由阀主体5、针40、感压用波纹管单元50、调节弹簧单元60构成。以下，对压力调节阀100的各个结构依次进行说明。此外，在压力调节阀100中，按照针40、感压用波纹管单元50、调节弹簧单元60的顺序在从一端侧向另一端侧间接地卡合的状态下组装到阀主体5。在此，详情后述，但在本实施方式中，将针40可沿中心轴线c引导地配置于阀外壳10的针引导孔13内，由此能够消除现有的压力调节阀200具有的问题点(流量不稳定及阀泄漏性低下)。
31.阀主体5包括：连接于流入管1及流出管2的阀外壳10；在被压入该阀外壳10的另一端部后通过焊接结合的连接部件20；以及通过铆接等结合于该连接部件20的另一端部的弹簧壳30。该阀主体5由铜、铁、铝、不锈钢等金属等构成。
32.阀外壳10为中空圆筒状的部件，且具有沿中心轴线c贯通的贯通孔，在该贯通孔中，与流入管1连接的入口端口11、针引导孔13、针容纳室14、阀室15以及波纹管容纳室16以彼此连通的方式设置。该针引导孔13设定为内径比针容纳室14小，在针引导孔13与针容纳室14的连接部设有环状的阶梯部17。另外，阀室15设定为内径比针容纳室14大，在阀室15与针容纳室14的连接部设有环状的阀座18。在本实施方式中，针引导孔13及阀座18在由同一部件构成的阀外壳10形成于同一轴心上，因此能够提高阀泄漏性。
33.另外，阀外壳10还具有从阀室15向半径方向贯通的贯通孔，在该贯通孔设有与流出管2连接的出口端口12。由此，构成为，在闭阀状态下，二次侧压力p2能够经由出口端口12导入阀室15及波纹管容纳室16。
34.连接部件20为具有沿中心轴线c贯通的贯通孔的中空圆筒状的部件，具有与波纹管容纳室16大致相同的内径，且设有与波纹管容纳室16连续地连接的开口部21。
35.弹簧壳30为具有沿中心轴线c贯通的贯通孔的中空圆筒状的部件，且设有弹簧容纳室31。另外，在弹簧壳30的另一端部的内周侧设有内螺纹部32，且与设于调节螺钉部件62的外周侧的外螺纹部62a可在轴向上移动地螺纹结合。
36.接下来，对针40进行说明。如图2所示，针40具备：向轴向的一端侧延伸的圆筒形状的导向部41；设于另一端侧的大致圆锥台形状的阀部42；以及设于导向部41与阀部42之间的环状的弹簧支撑部43。另外，针40将导向部41沿中心轴线c延伸，并且具有将阀部42在半径方向上贯通的内部流路44。该针40由不锈钢等金属等构成。此外，在本实施方式中，在针40的导向部41设置内部通路44，由此使入口端口11和针容纳室14连通，但不限于此，例如，也可以在阀外壳10设置使入口端口11和针容纳室14连通的内部通路。
37.针40的导向部41可沿轴向进行引导地配置于阀外壳10的针引导孔13内。在此，形
成于导向部41的外径与针引导孔13的内径之间的第一间隙g1设定为较小，进行严格的公差管理。另外，针40被夹持于针40的弹簧支撑部43与阀外壳10的阶梯部17之间的阀弹簧6始终向打开方向施力。这样，针40在轴向上以稳定的状态被导向，从中心轴线c方向观察，针40和阀座18的中心位置始终一致，因此能够消除现有的压力调节阀200具有的问题点(流量不稳定及阀泄漏性降低)。此外，阀弹簧6的针40侧的端部(另一端侧的端部)为避开内部流路44的针容纳室14侧的开口的位置，即比内部流路44的针容纳室侧的开口靠一端侧。从内部流路44的针容纳室14侧的开口流出的流体经由针40与阀座18之间的间隙向阀室15流出，因此阀弹簧6难以暴露于流体的流中，阀弹簧6难以受流体的流的影响。由此，流量更稳定化。
38.关于针40的轴向的移动，详情后述，但通过一次侧压力p1与二次侧压力p2的压力差、作用于阀部42的另一端部的感压用波纹管51及压缩螺旋弹簧63的作用力、作用于弹簧支撑部43的阀弹簧6的作用力等而产生。通过这些外力，阀部42相对于阀座18可接近或远离地移动，决定阀开度。此外，详情后述，但通过连结棒54的台阶部54c与波纹管上盖53的波纹管上盖接合部53b抵接，规定了成为针40的最大的提升量的最大提升状态。本实施方式中的针40遍及从落座状态到最大提升状态的全域以导向部41通过针引导孔13的轴向全长引导，也就是说，导向部41的一端部始终比针引导孔13的一端部靠下方的方式被引导。
39.接下来，对感压用波纹管单元50进行说明。感压用波纹管单元50包括感压用波纹管51、波纹管下盖52、波纹管上盖53以及连结棒54。该感压用波纹管51使沿中心轴线c延伸的一端部及另一端部与波纹管下盖52及波纹管上盖53分别紧贴，并且对阀部42向闭阀方向施力。另外，连结棒54使沿中心轴线c延伸的一端部及另一端部与波纹管下盖52及波纹管上盖53分别卡合。该感压用波纹管单元50由不锈钢等金属等构成，容纳于阀外壳10的波纹管容纳室16及连接部件20的开口部21内。
40.感压用波纹管51与波纹管下盖52及波纹管上盖53分别紧贴，由此二次侧压力2始终经由阀室15及波纹管容纳室16导入感压用波纹管51的外部空间。另一方面，虽然详情后述，但大气始终经由形成于连结棒54的小径部54b与波纹管上盖53的插通孔53a之间的第二间隙g2导入感压用波纹管51的内部空间。该感压用波纹管51设定为，与阀外壳10及连结棒54分别始终为非接触状态。
41.连结棒54具备：向轴向的一端侧延伸的大致圆柱形状的大径部54a；以及从大径部54a向轴向的另一端侧延伸的大致圆柱形状的小径部54b。在大径部54a的一端部形成有凹部54ar。另外，在大径部54a与小径部54b的接合部形成有环状的台阶部54c。
42.波纹管上盖53具备：沿中心轴线c在同心上延伸的插通孔53a；以及感压用波纹管51的另一端部插入及紧贴的波纹管上盖接合部53b。连结棒54的小径部54b沿轴向可插通地配置于该插通孔53a内。在此，感压用波纹管单元50相对于阀主体5经由焊接部w固定。该焊接部w表示将波纹管上盖53及连接部件20的另一端部彼此互相焊接的区域。通过调节该焊接部w的轴向的位置，能够吸收感压用波纹管单元50的长度的个体差、向阀主体5的组装误差等。另外，连结棒54的小径部54b在与波纹管上盖53的插通孔53a之间形成第二间隙g2。通过该第二间隙g2，能够减少连结棒54的滑动阻力，降低滞后现象，并且能够使流体向感压用波纹管51的内部空间的移动顺滑，提高感压用波纹管51的压力变动的响应性。另一方面，由于该第二间隙g2，存在连结棒54相对于中心轴线c产生倾斜的风险。
43.波纹管下盖52具备：向另一端侧延伸的凸部52a；以及感压用波纹管51的一端部插
入及紧贴的波纹管下盖接合部52b。该凸部52a插入连结棒54的凹部54ar内，但凸部52a的外径设定为比连结棒54的凹部54ar的内径小，因此凸部52a相对于凹部54ar沿半径方向可移动地游隙嵌合。这样，在本实施方式中，波纹管下盖52和连结棒54未互相固定，而是沿半径方向可移动地游隙嵌合，因此能够吸收上述的连结棒54相对于中心轴线c的倾斜、感压用波纹管51的非对称性等。
44.进一步地，对调节弹簧单元60进行说明。调节弹簧单元60包括弹簧座部件61、调节螺钉部件62、以及夹持于弹簧座部件61与调节螺钉部件62之间且对阀部42向闭阀方向施力的压缩螺旋弹簧63。调节弹簧单元60由铜、铁、铝、不锈钢等金属等构成，容纳于弹簧壳30的弹簧容纳室31内。使该调节螺钉部件62的设于外周侧的外螺纹部62a和设于弹簧壳30的另一端部的内周侧的内螺纹部32螺纹结合，使调节螺钉部件62沿轴向移动，由此能够调节压缩螺旋弹簧63的作用力。
45.这样，在本实施方式的压力调节阀100中，将形成于导向部41的外径与针引导孔13的内径之间的第一间隙g1设定得较窄，将针40沿轴向以稳定的状态导向，因此，能够消除现有的压力调节阀200具有的问题点(流量不稳定及阀泄漏性降低)。该第一间隙g1设定为比第二间隙g2小，进行更严格的公差管理。另外，形成有第一间隙g1的区域的轴向长度也可以设定为比形成有第二间隙g2的区域的轴向长度更大。由此，能够将针40更进一步地沿轴向以稳定的状态导向。
46.在此，本实施方式的压力调节阀100与现有的压力调节阀200同样地具备感压用波纹管51及压缩螺旋弹簧63。由此，存在因感压用波纹管51的非对称性及压缩螺旋弹簧63的非对称的配置而引起的不沿中心轴线c的作用力传递至针40的可能性，由此，针40的滑动阻力增加，存在滞后现象变大的风险。
47.因此，在本实施方式的压力调节阀100中，在针40与感压用波纹管单元50中的轴向对置面之间、连结棒54与调节弹簧单元60中的轴向对置面之间分别配置第一向心单元70及第二向心单元80。通过该第一向心单元70及该第二向心单元80，能够抑制不沿中心轴线c的作用力传递至针40，其结果，针40的滑动阻力减少，能够降低滞后现象。
48.第一向心单元70包括：形成于针40及感压用波纹管单元50中的轴向对置面的一对第一凹陷部71、72；以及夹持于该一对第一凹陷部71、72之间的第一球体73。该一对第一凹陷部71、72形成于阀部42的上端面及波纹管下盖52的下端面中的轴心部，由圆锥形状的第一上端凹陷部(第一凹陷部)71及第一下端凹陷部(第一凹陷部)72构成。该圆锥形状具有形成为与中心轴线c同心圆的底面和位于中心轴线c上的顶点。在此，在本实施方式中，第一球体73进入第一上端凹陷部71及第一下端凹陷部72的中心轴线c方向长度(l1 l2)设定为比感压用波纹管51的可动区域长度l大。由此，即使由于外部的碰撞等而感压用波纹管51收缩，第一球体73也能够被第一上端凹陷部71及第一下端凹陷部72保持而不脱落。该第一球体73由不锈钢等金属等构成。
49.在此，针40可沿中心轴线c进行引导地配置于阀外壳10的针引导孔13内，因此第一上端凹陷部71的中心位置始终位于中心轴线c上。另一方面，由于连结棒54相对于中心轴线c的倾斜、感压用波纹管51的非对称性等，存在第一下端凹陷部72的中心位置临时从中心轴线c上向半径方向偏离的风险。但是，即使第一下端凹陷部72的中心位置向半径方向偏离，向心作用经由第一上端凹陷部71及第一球体73作用于第一下端凹陷部72，因此，第一下端
凹陷部72的中心位置独立地配置于中心轴线c上。由此，能够抑制因连结棒54相对于中心轴线c的倾斜、感压用波纹管51的非对称性等而引起的不沿中心轴线c的作用力传递至针40，其结果，针40的滑动阻力减小，使滞后现象降低。
50.同样地，第二向心单元80包括：形成于连结棒54与调节弹簧单元60中的轴向对置面的一对第二凹陷部81、82；以及夹持于该一对第二凹陷部81、82之间的第二球体83。该一对第二凹陷部81、82形成于连结棒54的上端面及弹簧座部件61的下端面中的轴心部，且由圆锥形状的第二上端凹陷部(第二凹陷部)81及第二下端凹陷部(第二凹陷部)82构成。该圆锥形状具有形成为与中心轴线c同心圆的底面和位于中心轴线c上的顶点。该第二球体83由不锈钢等金属等构成。
51.在此，连结棒54存在相对于中心轴线c产生倾斜的风险，但由于连结棒54的另一端部被插通孔53a沿轴向直接导向，因此与连结棒54的一端部相比，向半径方向的偏移的影响变小。由此，第二上端凹陷部81的中心位置始终位于中心轴线c上附近。另一方面，由于压缩螺旋弹簧63的非对称的配置等，第二下端凹陷部82的中心位置存在临时从中心轴线c上向半径方向偏移的风险。但是，即使第二下端凹陷部82的中心位置向半径方向偏移，向心作用经由第二上端凹陷部81及第二球体83作用于第二下端凹陷部82，因此第二下端凹陷部82的中心位置独立地配置于中心轴线c上附近。由此，能够抑制因压缩螺旋弹簧63的非对称的配置等引起的不沿中心轴线c的作用力经由连结棒54传递至针40，其结果，针40的滑动阻力减小，能够降低滞后现象。
52.这样，本实施方式中，通过采用第一向心单元70及第二向心单元80，能够抑制由感压用波纹管51及压缩螺旋弹簧63产生的不沿中心轴线c的作用力传递至针40。由此，针40的滑动阻力减小，能够降低滞后现象，因此，即使在比开阀启动压力(详情后述，但一次侧压力p1为设定值((f1 f2)/s2))稍小的情况下，也能够保证低阀泄漏性。此外，在本实施方式中，第一上端凹陷部71、第一下端凹陷部72、第二上端凹陷部81以及第二下端凹陷部82分别具有圆锥形状，但不限于此，例如，也可以具有半球面形状。
53.＜压力调节阀的动作＞
54.对具有以上说明了的结构的压力调节阀100的动作进行说明。在此，将使用压力调节阀100的对象设为制冷剂回路来说明，但不限于此。在压力调节阀100中，入口端口11与高压(一次侧压力p1)侧的流入管1连接，出口端口12与低压(二次侧压力p2)侧的流出管2连接。
55.(一次侧压力p1比设定值低的情况)
56.在一次侧压力p1比设定值低的情况下(例如，压缩机的吐出压力降低的状态等)，如图2所示，阀部42落座于阀座18，为闭阀状态。此时，二次侧压力p2经由阀室15导入作为波纹管容纳室16的感压用波纹管51的外部空间。
57.首先，在感压用波纹管51产生二次侧压力p2
×
有效受压面积s1作为沿阀部42闭阀的方向作用的压力。在此，感压用波纹管51的有效受压面积s1是基于蛇腹形状的最小内径及最大内径的平均内径算出的受压面积。
58.接下来，在针40产生一次侧压力p1
×
受压面积s2作为沿阀部42开阀的方向作用的压力，另一方面，产生二次侧压力p2
×
受压面积s2作为沿阀部42闭阀的方向作用的压力。进一步地，在针40负荷感压用波纹管51的作用力f1及压缩螺旋弹簧63的作用力f2作为沿阀部
42闭阀的方向作用的力。此外，在针40负荷阀弹簧6的作用力作为沿阀部42开阀的方向作用的力。该阀弹簧6的作用力为抵消针40的自重的程度，因此不导入下记的(式1)。
59.因此，作用于压力调节阀100的针40的外力的平衡能够如下表示。
60.p2
×
s1 p1
×
s2＝p2
×
s2 f1 f2(式1)
61.在此，p1为一次侧压力[n/mm2]，
[0062]
p2为二次侧压力[n/mm2]，
[0063]
s1为感压用波纹管51的有效受压面积[mm2]，
[0064]
s2为被阀座18包围的阀部42的受压面积[mm2]，
[0065]
f1为感压用波纹管51的作用力[n]，
[0066]
f2为压缩螺旋弹簧63的作用力[n]。
[0067]
(式1)能够整理成p2
×
s1 p1
×
s2－p2
×
s2＝f1 f2。在此，感压用波纹管51的有效受压面积s1设定为与被阀座18包围的阀部42的受压面积s2一致。
[0068]
因此，在(式1)中，通过二次侧压力p2作用于针40的外力全部被抵消，上式进一步能够整理成p1
×
s2＝f1 f2。本实施方式的压力调节阀100设定为感压用波纹管51的有效受压面积s1和被阀座18包围的阀部42的受压面积s2一致，因此能够抵消二次侧压力p2的影响。也就是说，压力调节阀100通过使调节螺钉部件62沿轴向移动，适当地设定压缩螺旋弹簧63的作用力f2，能够根据一次侧压力的变动，可变地控制开度。此外，不限于基于蛇腹形状的最小内径及最大内径的平均内径算出的作为近似值的受压面积(有效受压面积)，也能够使用通过实验得到的实际的受压面积设定压力调节阀100的各部的尺寸。
[0069]
(一次侧压力p1比设定值高的情况)
[0070]
在一次侧压力p1比设定值((f1 f2)/s2)高的情况下(例如，压缩机的吐出压力上升的状态等)，虽未图示，但阀部42从阀座18分离，为开阀状态。此时，随着一次侧压力p1的上升的阀开度变大，但通过连结棒54的台阶部54c和波纹管上盖53的波纹管上盖接合部53b抵接而规定最大的阀开度。
[0071]
这样，本实施方式的压力调节阀100通过在阀外壳10的针引导孔13内沿中心轴线c可引导地配置针40，能够消除现有的压力调节阀200具有的问题点(流量不稳定及阀泄漏性降低)。进一步地，本实施方式的压力调节阀100通过采用第一及第二向心单元70、80，能够抑制不沿中心轴线c的作用力传递至针40。其结果，针40的滑动阻力减小，能够降低滞后现象，因此，即使在比开阀启动压力(一次侧压力p1为设定值((f1 f2)/s2))稍小的情况下，也能够保证低阀泄漏性。
[0072]
本实施方式的导向部41及针引导孔13设于一端(一次侧压力p1)侧，因此与设于具备感压用波纹管单元50等的另一端(二次侧压力p2)侧的情况相比，能够将导向部及针引导孔的长度、直径的自由度设定得较高。
[0073]
＜其它＞
[0074]
本实施方式的压力调节阀100当然不仅可应用于示例的制冷剂回路，也可应用于所有流体装置及流体回路。另外，本发明不限于上述的各方式、各实施方式、任何所诉的变形例，在不脱离本发明的技术思想的范围内，可以进行适当的变更、变形。
[0075]
符号说明
[0076]
100—压力调节阀，5—阀主体，10—阀外壳，11—入口端口，12—出口端口，13—针
引导孔，14—针容纳室，15—阀室，16—波纹管容纳室，18—阀座，20—连接部件，30—弹簧壳，40—针，41—导向部，42—阀部，44—内部流路，50—感压用波纹管单元，51—感压用波纹管，52—波纹管下盖，53—波纹管上盖，54—连结棒，60—调节弹簧单元，61—弹簧座部件，62—调节螺钉部件，63—压缩螺旋弹簧，70—第一向心单元，71—第一上端凹陷部(第一凹陷部)，72—第一下端凹陷部(第一凹陷部)，73—第一球体，80—第二向心单元，81—第二上端凹陷部(第二凹陷部)，82—第二下端凹陷部(第二凹陷部)，83—第二球体，c—中心轴线，f1—感压用波纹管的作用力，f2—压缩螺旋弹簧的作用力，g1—第一间隙，g2—第二间隙，l—感压用波纹管的可动区域长度，l1—第一球体进入第一上端凹陷部的中心轴线方向长度，l2—第一球体进入第一下端凹陷部的中心轴线方向长度，p1—一次侧压力，p2—二次侧压力，s1—感压用波纹管的有效受压面积，s2—被阀座包围的阀部的受压面积，w—焊接部。