一种组合结构动圈检波器机芯的制作方法

1.本实用新型属于电磁检测传感器技术领域，尤其涉及一种组合结构动圈检波器机芯。


背景技术：

2.传统的地震物探采集系统主要由检波器、采集站和地震仪三个部分组成其中，检波器把地震反射仪号转变成模拟电信号后，传输给采集站，采集站将模拟电信转变数字电信号，再传给地震仪，地震仪把这些数字电信号存贮下来，从而完成了地震仪号的采集工作。随着油气勘探对成本控制要求的进一步提高，传统的地震物探采集系统施工作业复杂、人工成本高、效率低受地形限制等短板愈显突出，于是，国际上出现了最新的地震物探采集系统—节点仪。
3.节点仪是把传统的地震采集系统中的检波器、采集站和地震仪功能集成在一起，形成一种微型的独立地震物探采集系统，这种系统具有施工作业简单、人工成本低、效率高、不受地形限制等诸多优点，受到了行业人员的喜爱，由于在传统的地震物探采集系统中，检波器、采集站和地震仪是分立状态，检波器可以是12只串组合，也可以是单只，而节点仪中的检波器只允许是单只，因而对检波器机芯的对外形尺寸有一定限制，下面是节点仪目前所使用的检波器及主要关注项目与传统地震物探采集系统所对应的项目对比表（见表一），节点仪与传统系统所用检波器主要项目对比表一：
[0004][0005]
从表一的对比中可以清楚地看到，节点仪所采用的检波器在灵敏度和内阻两项上明显不如传统系统中所用的检波器参数，而动圈检波器的工作原理类似于发电机原理，其传输带载和抗干扰能力，取决于其产生的功率大小，根据公式n=v2/r—
①
式可知，式中的v相当于检波器的灵敏度，r相当于检波器的内阻，因此，灵敏度v越高，产生的功率n越大，内阻r越小，产生的功率n越大。很显然，当前节点仪所采用的检波器很不理想，那么当前推出的各种单只检波器机芯情况如何，我们列举两种具有代表性的单只检波器机芯与节点仪希望的检波器机芯作一对比（见表二）。
[0006]
节点仪希望的检波器机芯与两种典型机芯对比表二
[0007][0008]
从表二中可以明确地看到，这两种典型的机芯都有不能满足节点仪对机芯所要求的项目，由此看来，目前的单只检波器机芯都无法满足节点仪对机芯要求的所有项目。
[0009]
下面剖析一下为什么上述机芯不能满足节点仪要求的原因：先对smartsolo进行一个剖析，solo属于小体积、较低灵敏度类型。根据总阻尼系数公式：h=h1 h2=g2/4πfm (r1 r2) δbhg/p*w —
②
在公式
②
中，h1是电磁阻尼系数，h2为涡流阻尼系数，当检波器机芯小时，必然惯性体质量m 变轻，如果灵敏度呈现较高状态的话，使得电磁阻尼h1会急剧增大，同时由于采用了全铝线圈架结构，如图1所示，当线架上下运动时，全铝线圈架的绕线壁厚δ及挡线筋b2与导磁宽度b发生充分的切割磁力线关系，使铝材料切割磁力线的面积为s=2δb 4δ1b2达到了最大化。造成涡流阻尼h2急剧增大，这两部分阻尼的急剧增大,最终使得总阻尼系数h超出了检波器专用检测仪器的量程。这已成为小体积全铝线圈架机芯的一个先天缺陷，也是smart solo这种小体积类型检波器机芯灵敏度只能做到80 v/m/s的根本原因所在。而河北永城【专利go1v1/18(2006.01)l】却实现了全铝线圈架，高灵敏度的结果，具体方案的做法是把绕线窗口的轴向尺寸减小，减小的面积补到径向，以保证绕线的圈数不变。从而保证绕线的圈数对灵敏度的影响不变。同时适当增大了一些径向面积，并将线径变粗，以保证其电阻值不超过节点仪的要求，这时惯性体质量m得到了较大的增加。从公式
②
中可以得知，当惯性体m增加时，电磁阻尼系数h得到了减小，起到了降低电磁阻尼的效果，基本平衡了因灵敏度提高引起的电磁阻尼增加量。而且绕线窗口的轴向尺寸减小时，又使得导磁宽度也可以减小，又起到了降低涡流阻尼h2的效果。从而使得总阻尼系数h可不超出检波器专用检测仪器的量程，满足了节点仪对阻尼系数的要求。但这样做的代价是机芯的体积变大了许多，径向尺寸增大，又会使得磁路长度l2变长。根据磁动势方程h2=h1l1/2l2—
③
式中h2为空气隙中的磁场强度，h1为磁钢的磁场强度，l1为磁钢的高度，l2为空气隙的长度，从公式
③
中可以看出，当l2增大时，h2降低，而h2的强弱决定了磁电转换效能，也就决定了灵敏度的强弱，因此h2强则灵敏度强，h2弱则灵敏度弱，故l2变长时，使得灵敏度急剧降低，为了保证灵敏度不降低，又拼命把磁钢性能提高，几乎使用了当前最高的磁钢性能，以此弥补所降低的灵敏度，使得磁钢的成本成10倍增加，且体积还不能满足节点仪的要求。
[0010]
通过对上述两种典型的动圈单只机芯剖析过程，可以清楚地看到了当前单只机芯存在着各自不同的短板，直接限制了节点仪代替传统地震物探采集系统的可能性，技术人员也尝试了采用复合线圈架机芯技术来改变上述存在是问题，具体技术的思路是通过非金属材料与铝材料的复合来制作线圈架，从而减少了铝材料的比重，使得涡流阻尼得到了极大的降低，使总阻尼系数可不超过检测仪器的量程。这样做的代价是：由于复合材料叠加到
了铝材料绕线壁厚δ上，占据了绕线径向空间，使绕线窗口的面积减小了，也就造成绕线圈数减少，而绕线圈数的减少，直接导致灵敏度降低，形成了顾此失彼。如果增大绕线窗口的面积，又使得磁路长度l2增大，而l2增大时，磁场强度h2必然急剧降低，导致灵敏度降低，最终走到了河北永城的结果，随着进一步对比数据发现，机芯要求的体积大小、灵敏度高低、内阻高低、阻尼系数高低及抗跌落能力，都与导磁宽度b，以及对应的绕线窗口宽度b1有着密切的关系。这是因为，当轭铁的导磁宽度b＜绕线宽b1时，在检波器环形空气隙内磁力线易呈非均匀性，中间部分的磁通密度较大，靠近两端部分较小，最不均匀的是在环形空气隙上下两端区域，磁力线分布不均匀随着它的磁感应强度增大而加剧，同时，由于结构影响，空气隙上下外端的漏磁力线分布也不一致，这种不均匀分布，使得线圈上下位移切割磁力线时，在线圈中所产生的电流或端电压之间存在着非线性关系，即要求线圈在其最大位移时，扫过的磁通量φ必须强度均匀，否则所产生的电压就不与线圈的运动速度成正比。按其切割的磁通量的瞬时密度而变化，引起谐波失真增大。但这种窄导磁结构却利于降低涡流阻尼和提高灵敏度；当导磁宽度b=绕线宽度b1时，机芯经过跌落冲击后，弹簧片产生了一定量的下塌，这时线圈在其最大位移时，线圈两端扫过的磁道量也呈非线性状态，使得谐波失真增大，但这种结构易于兼顾涡流阻尼和灵敏度，当导磁宽度b＞绕线宽度b1时，在机芯的环形空气隙内磁力线易形成均匀性，即使机芯经过跌落冲击后，线圈仍然会处在均强磁场的覆盖之中，使得机芯能保持良好的不失真电压，但这种结构易引起涡流阻尼增大。导磁宽度增大又会使得环形空气隙中磁场强度降低，造成灵敏度降低，这些相互影响和矛盾，最终也未能有个好的结果。由此可以看出，如何使得体积、灵敏度和阻尼系数合理匹配问题；如何使得导磁宽度与绕线窗口的宽度和高度合理匹配问题；如何兼顾全铝线圈架与复合线圈架优点问题，已成了动圈机芯能否最终满足节点仪要求的关键问题，也是节点仪能否真正替代传统采集系统的关键所在。


技术实现要素：

[0011]
有鉴于此，本实用新型提供了一种组合结构动圈检波器机芯，通过磁路和线圈的组合效应，达到了对机芯性能参数地调控，从而实现了对用户多种需求的满足，由于实现了超高灵敏度的目标，一举改变了传统组合提高灵敏度模式，极大地降低了检波器的制造成本，并且充分满足节点仪对机芯的要求，使节点仪替代传统地震物探采集系统的能力得到充分保证。
[0012]
本实用新型通过以下技术手段解决上述问题：
[0013]
一种组合结构动圈检波器机芯，其特征在于，包括壳体、以及安装在壳体两端的上盖和下盖，其中：所述上盖和下盖之间安装有组合磁路，所述组合磁路由偶数个轭铁和奇数个磁钢交替布置而成，所述奇数个磁钢按照对磁方式布置；所述壳体的内径与组合磁路外径之间的空气间隙中安装有组合线圈架，所述组合线圈架的上下两端分别通过上弹簧片和下弹簧片弹性连接在组合磁路的两端，所述组合线圈架由多个线包骨架和线包组成，所述线包的位置和数量与轭铁的位置和数量对应；所述壳体通过滚边封口分别与上盖和下盖固定连接，上盖、下盖与壳体之间均设置有密封圈；所述组合线圈架导电金属游丝连接外部的导电柱。
[0014]
优选的，所述组合磁路包括第一轭铁、第一磁钢、第二轭铁、第二磁钢、第三轭铁、
第三磁钢和第四轭铁，其中：所述第一轭铁、第一磁钢、第二轭铁、第二磁钢、第三轭铁、第三磁钢和第四轭铁依次设置在上盖底座和下盖底座之间；所述第一磁钢的n极向上布置、第一磁钢的s极向下布置，所述第二磁钢的s极向上布置、第二磁钢的n极向下布置，所述第三磁钢的n极向上布置、第三磁钢的s极向下布置。
[0015]
优选的，所述组合线圈架包括第一线包骨架、第二线包骨架、第三线包骨架、第一线包、第二线包、第三线包和第四线包，其中：所述第一线包骨架和第三线包骨架安装在第二线包骨架的两端；所述第一线包设置在第一线包骨架上、且与第一轭铁耦合匹配；所述第二线包和第三线包设置在第二线包骨架上，第二线包与第二轭铁耦合匹配，第三线包与第三轭铁耦合匹配；所述第四线包设置在第三线包骨架上，第四线包与第四轭铁耦合匹配。
[0016]
优选的，所述第一线包骨架的底部还配置有第一配重体；所述第三线包骨架的顶部还配置有第二配重体。
[0017]
优选的，所述组合磁路还包括第一补偿环、第二补偿环和第三补偿环，其中：所述第一补偿环包裹在第一磁钢的外侧、且设置在第一轭铁和第二轭铁之间；所述第二补偿环包裹在第二磁钢的外侧、且设置在第二轭铁和第三轭铁之间；所述第三补偿环包裹在第三磁钢的外侧、且设置在第三轭铁和第四轭铁之间。
[0018]
优选的，所述第二线包骨架的中部分别套装有第一挡线筋和第二挡线筋，挡线筋采用聚碳酸酯、聚枫、或增强尼龙材料制作。
[0019]
优选的，所述磁钢采用钕铁硼材料或铝镍钴材料制作，当磁钢采用铝镍钴材料制作时，可以省去磁路中的补偿环。
[0020]
优选的，所述轭铁采用工业纯铁、低碳钢、坡莫合金或高导磁微晶材料制作。
[0021]
优选的，所述第二线包骨架采用铝材料制作。
[0022]
优选的，第一线包骨架和第三线包骨架采用聚碳酸酯、聚枫或增强尼龙材料制作。
[0023]
本实用新型的一种组合结构动圈检波器机芯具有以下有益效果：
[0024]
1、充分满足了节点仪对机芯的要求，使节点仪替代传统地震物探采集系统的能力得到充分保证。2、超出了新国标灵敏度最大值约20%，突破了单只检波器机芯高灵敏度与小型化相矛盾的瓶颈。3、极大地提高了野外施工作业效率，从而降低施工作业成本，减轻了劳动强度，并提高了各种复杂环境下施工作业的能力。4、通过磁路和线圈的组合效应，达到了对机芯性能参数地调控，从而实现了对用户多种需求的满足。5、由于实现了超高灵敏度的目标，一举改变了传统组合提高灵敏度模式，极大地降低了检波器的制造成本。6、加速了行业的技术进步和技术竞争力。
附图说明
[0025]
为了更清楚地说明本实用新型的技术方案，下面将对实施方式中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本实用新型的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
[0026]
图1是传统全铝线圈架结构示意图；
[0027]
图2是本实用新型的整体结构示意图;
[0028]
图3是本实用新型的组合磁路结构示意图；
[0029]
图4是本实用新型的组合线圈架结构示意图；
[0030]
图5是本实用新型的磁路示意图；
[0031]
图6是本实用新型的组合线圈架尺寸结构示意图。
[0032]
其中，1
‑
壳体、2
‑
上盖、3
‑
下盖、4
‑
组合磁路、401
‑
第一轭铁、402
‑
第一磁钢、403
‑
第二轭铁、404
‑
第二磁钢、405
‑
第三轭铁、406
‑
第三磁钢、407
‑
第四轭铁、408
‑
第一补偿环、409
‑
第二补偿环、410
‑
第三补偿环、5
‑
组合线圈架、501
‑
第一线包骨架、502
‑
第二线包骨架、503
‑
第三线包骨架、504
‑
第一线包、505
‑
第二线包、506
‑
第三线包、507
‑
第四线包、508
‑
第一配重体、509
‑
第二配重体、510
‑
第一挡线筋、511
‑
第二挡线筋、6
‑
上弹簧片、7
‑
下弹簧片、8
‑
密封圈、9
‑
导电柱、10
‑
导电金属游丝。
具体实施方式
[0033]
在本实用新型的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本实用新型和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本实用新型的限制。术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括一个或者更多个该特征。在本实用新型的描述中，除非另有说明，“多个”的含义是两个或两个以上。
[0034]
以下将结合附图对本实用新型进行详细说明。
[0035]
如图1至图6所示，该组合结构动圈检波器机芯包括壳体1、以及安装在壳体1两端的上盖2和下盖3，其中：上盖2和下盖3之间安装有组合磁路4，组合磁路4由偶数个轭铁和奇数个磁钢交替布置而成，奇数个磁钢按照对磁方式布置；壳体1内径与组合磁路4外径之间的空气间隙中安装有组合线圈架5，组合线圈架5的上下两端分别通过上弹簧片6和下弹簧片7弹性连接在组合磁路4的两端，组合线圈架5由多个线包骨架和线包组成，线包的位置和数量与轭铁的位置和数量对应；壳体1通过滚边封口分别与上盖2和下盖3固定连接，上盖2、下盖3与壳体1之间均设置有密封圈8；组合线圈架5导电金属游丝10连接外部的导电柱9。
[0036]
具体的，按图示组合磁路4包括第一轭铁401、第一磁钢402、第二轭铁403、第二磁钢404、第三轭铁405、第三磁钢406和第四轭铁407，其中：第一轭铁401、第一磁钢402、第二轭铁403、第二磁钢404、第三轭铁405、第三磁钢406和第四轭铁407依次设置在上盖2底座和下盖3底座之间；第一磁钢402的n极向上布置、第一磁钢402的s极向下布置，第二磁钢404的s极向上布置、第二磁钢404的n极向下布置，第三磁钢406的n极向上布置、第三磁钢406的s极向下布置，也可将上述磁极同时反向组合。
[0037]
具体的，组合线圈架5包括第一线包骨架501、第二线包骨架502、第三线包骨架503、第一线包504、第二线包505、第三线包506和第四线包507，其中：第一线包骨架501和第三线包骨架503安装在第二线包骨架502的两端；第一线包504设置在第一线包骨架501上、且与第一轭铁401耦合匹配；第二线包505和第三线包506设置在第二线包骨架502上，第二线包505与第二轭铁403耦合匹配，第三线包506与第三轭铁405耦合匹配；第四线包507设置在第三线包骨架503上，第四线包507与第四轭铁407耦合匹配。
[0038]
本实例中，第一线包骨架501的底部还配置有第一配重体508；第三线包骨架503的顶部还配置有第二配重体509。
[0039]
需要说明的是，组合磁路4还包括第一补偿环408、第二补偿环409和第三补偿环410，其中：第一补偿环408包裹在第一磁钢402的外侧、且设置在第一轭铁401和第二轭铁403之间；第二补偿环409包裹在第二磁钢404的外侧、且设置在第二轭铁403和第三轭铁405之间；第三补偿环410包裹在第三磁钢406的外侧、且设置在第三轭铁405和第四轭铁407之间。
[0040]
本实例中，第二线包骨架502的中部分别套装有第一挡线筋510和第二挡线筋511，挡线筋采用聚碳酸酯、聚枫、或增强尼龙材料制作。磁钢采用钕铁硼材料或铝镍钴材料制作。轭铁采用工业纯铁、低碳钢、坡莫合金或高导磁微晶材料制作。第二线包骨架502采用铝材料制作。第一线包骨架501和第三线包骨架503采用聚碳酸酯、聚枫或增强尼龙材料制作。
[0041]
这种组合结构动圈检波器机芯的关键技术体现在三个方面，其一是：一种组合磁路；其二是：一种组合线圈；其三是：组合磁路与组合线圈的最佳匹配关系，下面分别对以上三个方面情况分别予以阐述。
[0042]
上述磁路的特点在于，整个磁路由内磁路和外磁路构成，内磁路由第一轭铁401、第一磁钢402、第二轭铁403、第二磁钢404、第三轭铁405、第三磁钢406和第四轭铁407组件组成，外磁路由外壳承担，其中内磁路又分为主磁路和次磁路，主磁路由第二轭铁403、第三轭铁405分别把两个同名极的磁钢吸合在一起，中轭铁采用了较宽的导磁宽度bk ，承担了约70%的磁路能量转换，通常磁钢所用的材料为钕铁硼，也可选用铝镍钴材料，但可省去补偿环、，中轭铁所用的材料为工业纯铁、坡莫合金、微晶材料及两者复合材料；次磁路由上轭铁、下轭铁承担，其导磁宽度为窄导磁宽度bz ，其承担了约30%的磁路能量转换。通常所用的材料为工业纯铁、坡莫合金、微晶材料及两者复合材料，外磁路8承担了主磁路和次磁路的外磁回路工作，通常所用的材料有工业纯铁、低碳钢坡莫合金、微晶材料及两者复合材料。
[0043]
上述组合磁路还可以通过不同的组合方式，达到对机芯的灵敏度和阻尼系数较大调节效果，其组合方式可分为：改变磁钢体积v组合：通过图中可以看到，当三个磁钢的体积va=vb=vc时，构成了第一种组合；当va = vc，而vb＞va 时，构成了第二种组合；当va = vc，而vb＜va 时，构成了第三种组合；不同的组合方式，会形成不同的灵敏度和阻尼系数，从而达到对灵敏度和阻尼系数的调节效果。
[0044]
不同性能磁钢的组合：当磁钢的磁场强度ha =hb = hc 时，形成了第一种组合；当ha = hc ，而hb＞ha 时，形成了第二种组合；当ha = hc ，而hb＜ha时，形成了第三种组合；不同的组合可得到不同的灵敏度和阻尼系数，从而达到了对灵敏度和阻尼的调节目的。
[0045]
需要进一步说明的是，上述组合线圈结构分为主线圈结构和次线圈结构，由于各自所承担的作用不同，因而各有的特点有所不同。主线圈有两个线包，分别是第二线包505和第三线包506，称之为主线包，主线包绕线壁厚采用了全铝材料，这就使得绕线窗口可获得最大的径向尺寸及对磁路长度l2的影响降到最小，主线包的挡线筋都采用了非金属材料，使得这部分产生的涡流阻尼得到了较大地降低，主线包骨架上的筋为基准定位筋，以确保挡线筋的装配定位，且不参于切割磁力线，因此不产生涡流阻尼，通常主线包骨架所用的材料有ly12 ，2024
‑
t351等铝合金材料，而挡线筋所用的材料为聚碳酸酯、聚枫，增强尼龙
等高强度非金属材料，主线圈的另一端挡线筋由上线包骨架和下线包骨架提供，所用材料同上述非金属材料挡线筋。中线包骨架采用了铝材料制作，使得绕线窗口壁厚δ可控制到最薄尺寸，再经过硬质阳极氧化处理后，保持了良好的机械刚度，从而获取了最大的绕线空间和最短的磁路长度l2，这两点都是保证灵敏度的必要条件。
[0046]
次线圈结构特点：为了减小涡流阻尼的影响，次线圈采用了全非金属结构，同时要求其外径尺寸与主线圈外径尺寸相同，以保证磁路长度l2同样达到最短，使得这部分的灵敏度损失降到最低，通常次线圈骨架所选用的材料有：聚碳酸酯、聚枫、增强尼龙等强度的绝缘材料。
[0047]
主磁路与主线圈回路的匹配效应，由于中轭铁的磁场分别为两个同名端磁场组合而成，因此形成了很强的磁场效应，同时中轭铁采取了较宽的导磁宽度，其宽度通常为b 线架最大上下位移量，即b p
‑
p（值），可使得磁路间隙场强呈匀强磁场状态，并保持较强的磁场能量，而对应的绕线窗口部分，又采用了全铝架结构，这种全铝架结构可使绕线窗口的宽度b1、深度δ1 形成的截面面积最大化，且磁路长度l2最小化。最终的匹配结果是：线包在匀强磁场中切割磁力线非常均匀，所产生的电压不失真，机芯抗强冲击的能力得到了很大地提高，同时绕线窗口截面面积最大化，又使得绕线圈数获得最大化，加之磁路长度l2最小化，使得磁路间隙场强得到了大的提高，根据机电耦合系数公式：g=w*dφ/dx —
③
可知，此结构可使绕线圈数w得到最大化，磁流梯度得到最大化，机电耦合系数必然得到较大的提高，机芯的灵敏度也必然得到大的提高，而且挡线筋都采取了非金属材料，绕线壁厚δ采取了最小化，使得这部分的涡流阻尼控制到了最小化。
[0048]
次磁路与次线圈回路的匹配效应：次磁路回路由于没有磁路组合效应，因此回路能量相对弱于主磁路回路，为了提高磁路间隙磁场强度的目的，采取了窄导磁宽度b结构，其导磁宽度b≤绕线窗口宽度b1,以保证磁路间隙磁场强度最大化，同时次线圈骨架采用了全非金属材料，使得这部分的涡流阻尼为零，而且要求其外径尺寸与主线圈骨架的外径尺寸相等。从而保证磁路长度l2同样达到最小化，最终使得次回路的灵敏度也获得最大化，涡流阻尼最小化的匹配效应，从而保证了机芯系统的灵敏度最大化，阻尼系数不超检测仪器量程的目的。
[0049]
改变磁钢体积和性能带来的匹配效应：由于主磁路和次磁路与主线圈和次线圈之间已形成了较佳的匹配关系，也就是常态模式，当磁场的体积、性能及体积 性能，发生改变时，将会使得主磁路和次磁路及主线圈和次线圈之间形成三种组合匹配方式。其一是主磁路和次磁路及主线圈和次线圈与磁钢体积发生变化的组合；其二是，主磁路和次磁路及主线圈和次线圈与磁钢性能发生变化的组合；其三是，主磁路和次磁路及主线圈和次线圈与磁钢体积 性能发生变化的组合。通过上述组合可达到对机芯抗强冲击能力、灵敏度、阻尼系数、体积大小、内阻的改变和调控，从而达到满足多重需求的目的。
[0050]
这种检波器机芯的制作工艺是先将中线包骨架与挡线筋用胶液粘在一起，再将上线包骨架、下线包骨架与组合后的中线包骨架用胶液粘在一起。线包骨架制作完毕；将磁钢的同名极与轭铁吸合在一起，组合后的内磁路制作完毕，下面即可进入传统的检波器组装工艺，并进行检测，若频率不合适时，可通过调整配重体，完成对频率的要求；若阻尼、灵敏度不合适时，可通过对磁钢的体积、性能、体积 性能调整，完成对阻尼、灵敏度的要求，再进行封口后，新型检波器机芯制作完成。
[0051]
最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本实用新型的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本实用新型进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本实用新型各实施例技术方案的精神和范围。