环路热管控温功率的确定方法、装置及存储介质与流程

1.本技术涉及航天器控制技术领域，尤其是涉及环路热管控温功率的确定方法、装置及存储介质。


背景技术：

2.环路热管是一种高效两相传热设备，其具有高传热性能、远距离传输热量、优良的控温特性和管路的可任意弯曲、安装方便等特点，由于具有众多其它传热设备无可比拟的优点，环路热管在航空、航天以及地面电子设备散热等众多领域中具有十分广阔的应用前景。
3.控温型环路热管工作原理为通过充装量和环路热管结构设计，使储液器内工质处于气液两相态，并对储液器致冷或加热以控制两相态温度，进而实现蒸发器和热源的控温。根据控温原理可知，储液器的能量平衡直接决定环路热管的控温效果。现阶段中，在当前环路热管研制过程中，储液器控温功率常常是根据经验按最大包络进行设计，在利用最大包络设计的过程需要大量的数据进行设计得到设计结果，然后再通过热平衡试验对设计结果进行验证。然而，这种方法的执行过程中需要大量的数据，这样会导致增加环路热管的研制难度，也不利于环路热管精准设计。所以，迫切需要建立一种控温功率计算方法，为控温功率设计提供依据，提高环路热管设计准确性和研制效率。


技术实现要素：

4.有鉴于此，本技术的目的在于提供一种环路热管控温功率的确定方法装置及存储介质，根据待检测环路热管的漏热热量、工质冷量以及致冷量，可以快速准确的确定出待检测环路热管的控温功率，有助于提高环路热管设计的准确性。
5.本技术实施例提供了一种环路热管控温功率的确定方法，所述环路热管包括蒸发器、储液器、半导体致冷器，所述确定方法包括：
6.获取在所述蒸发器加热使得所述蒸发器中的工质发生液气转化时，所述工质从所述蒸发器中的毛细芯漏向所述储液器的漏热热量；
7.在所述半导体致冷器对所述储液器进行致冷时，确定出所述半导体致冷器的致冷量，其中，所述半导体致冷器的致冷量是基于半导体致冷器的器件与致冷量的映射关系确定的；
8.在所述储液器接收到发生液气转化的气态工质时，控致冷量液态工质流向所述储液器，并获取所述储液器的工质冷量；
9.基于所述漏热热量、所述工质冷量以及所述半导体致冷器的致冷量确定出待检测环路热管的控温功率。
10.进一步的，通过以下方法确定出所述漏热热量：
11.在工质从所述毛细芯漏向所述储液器的状态下，检测所述毛细芯的状态参数以及所述毛细芯的内外表面的温度差值；
12.基于所述芯的状态参数以及所述工质的状态参数确定出所述毛细芯的目标参数值以及所述毛细芯的内外表面的温度差值；
13.将所述毛细芯的目标参数值以及所述毛细芯的内外表面的温度差值的乘积确定为所述漏热热量。
14.进一步的，通过以下方法确定出所述毛细芯的目标参数值：
15.基于所述毛细芯的内径参数以及外径参数，确定出所述毛细芯的内外径参数比值；
16.基于所述工质在漏热状态下的质量流量、所述工质在漏热状态下的比热容的乘积值、所述毛细芯的长度参数、所述毛细芯的热导率参数以及所述毛细芯的内外径参数比值确定出所述毛细芯的目标参数值。
17.进一步的，通过以下方法确定出所述毛细芯的内外表面的温度差值：
18.基于所述毛细芯的内外表面的平均温度、所述毛细芯的内外表面压力差、所述工质在漏热状态下工质气化的体积变化量以及所述工质的气化潜热参数，确定出所述毛细芯的内外表面的温度差值。
19.进一步的，通过以下方法确定出储液器的工质冷量：
20.确定出待检测环路热管当前处于的工作状态；
21.根据待检测环路热管当前处于的工作状态，确定所述储液器的目标参数值以及工质温度差；
22.将所述储液器的目标参数值以及工质温度差的乘积，确定为所述储液器的工质冷量。
23.进一步的，当所述工作状态为重力状态时，通过以下方法确定出所述储液器的目标参数值：
24.获取在重力状态下所述储液器内的丝网的外径值、液体引管的内径值，确定出第一内外径比值；
25.基于在重力状态下的工质的质量流量、工质的比热容，确定出所述工质的质量流量与所述工质的比热容的第一乘积；
26.基于所述第一内外径比值、所述第一乘积、所述储液器的长度以及第一导热系数，确定出在重力条件的状态下所述储液器的目标参数值。
27.进一步的，当所述工作状态为在轨状态时，通过以下方法确定出所述储液器的目标参数值：
28.获取在轨状态下所述储液器内的液体引管的内径值、液膜的外径值，确定出第二内外径比值；
29.基于在轨状态下工质的质量流量、工质的比热容确定出在轨状态下所述工质的质量流量与所述工质的比热容的第二乘积；
30.基于所述第二内外径比值、所述第二乘积、储液器的长度以及第二导热系数，确定出在轨状态下所述储液器的目标参数值。
31.进一步的，当所述工作状态为重力状态时，通过以下方法确定出所述工质温度差：
32.获取在重力状态下所述储液器的参考入口工质的温度值；
33.获取在重力状态下所述储液器的参考工质的饱和温度值；
34.基于所述参考工质的饱和温度值与所述参考入口工质的温度值的差值，确定出在重力状态下所述工质温度差。
35.进一步的，当所述工作状态为在轨状态时，通过以下方法确定出所述工质温度差：
36.获取在轨条件的状态下所述储液器的目标口工质的温度值；
37.获取在轨条件的状态下所述储液器的目标工质的饱和温度值；
38.基于所述目标工质的饱和温度值与目标入口工质的温度值的差值，确定出在轨状态下所述工质温度差。
39.本技术实施例还提供了一种环路热管控温功率的确定装置，所述确定装置包括：
40.漏热确定模块，用于获取在蒸发器加热使得蒸发器中的工质发生液气转化时，工质从蒸发器中的毛细芯漏向储液器的漏热热量；
41.致冷量确定模块，用于在半导体致冷器对储液器进行致冷时，确定出半导体致冷器的致冷量，其中，半导体致冷器的致冷量是基于半导体致冷器的器件与致冷量的映射关系确定的；
42.工质冷量确定模块，用于在储液器接收到发生液气转化的气态工质时，控致冷量液态工质流向所述储液器，并获取储液器的工质冷量；
43.控温功率确定模块，用于基于所述漏热热量、所述工质冷量以及所述半导体致冷器的致冷量确定出待检测环路热管的控温功率。
44.本技术实施例还提供一种电子设备，包括：处理器、存储器和总线，所述存储器存储有所述处理器可执行的机器可读指令，当电子设备运行时，所述处理器与所述存储器之间通过总线通信，所述机器可读指令被所述处理器执行时执行如上述的环路热管控温功率的确定方法的步骤。
45.本技术实施例还提供一种计算机可读存储介质，该计算机可读存储介质上存储有计算机程序，该计算机程序被处理器运行时执行如上述的环路热管控温功率的确定方法的步骤。
46.本技术提供了一种环路热管控温功率的确定方法装置及存储介质，环路热管包括蒸发器、储液器、半导体致冷器，获取在蒸发器加热使得蒸发器中的工质发生液气转化时，工质从蒸发器中的毛细芯漏向储液器的漏热热量；在半导体致冷器对储液器进行致冷时，确定出半导体致冷器的致冷量，其中，半导体致冷器的致冷量是基于半导体致冷器的器件与致冷量的映射关系确定的；在储液器接收到发生液气转化的气态工质时，控致冷量液态工质流向储液器，并获取储液器的工质冷量；基于漏热热量、工质冷量以及所述半导体致冷器的致冷量确定出待检测环路热管的控温功率。
47.这样，根据待检测环路热管的漏热热量、工质冷量以及致冷量，可以快速准确的确定出待检测环路热管的控温功率，有助于提高环路热管设计的准确性。
48.为使本技术的上述目的、特征和优点能更明显易懂，下文特举较佳实施例，并配合所附附图，作详细说明如下。
附图说明
49.为了更清楚地说明本技术实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本技术的某些实施例，因此不应被看作是对
范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。
50.图1为本技术实施例所提供的一种环路热管控温功率的确定方法的流程图；
51.图2为本技术实施例所提供的毛细芯漏热示意图；
52.图3为本技术实施例所提供的环路热管储液器能量平衡示意图；
53.图4为本技术实施例所提供的一种环路热管控温功率的确定装置的结构示意图；
54.图5为本技术实施例所提供的一种电子设备的结构示意图。
具体实施方式
55.为使本技术实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本技术实施例中的附图，对本技术实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，应当理解，本技术中的附图仅起到说明和描述的目的，并不用于限定本技术的保护范围。另外，应当理解，示意性的附图并未按实物比例绘制。本技术中使用的流程图示出了根据本技术的一些实施例实现的操作。应当理解，流程图的操作可以不按顺序实现，没有逻辑的上下文关系的步骤可以反转顺序或者同时实施。此外，本领域技术人员在本技术内容的指引下，可以向流程图添加一个或多个其他操作，也可以从流程图中移除一个或多个操作。
56.另外，所描述的实施例仅仅是本技术一部分实施例，而不是全部的实施例。通常在此处附图中描述和示出的本技术实施例的组件可以以各种不同的配置来布置和设计。因此，以下对在附图中提供的本技术的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本技术的范围，而是仅仅表示本技术的选定实施例。基于本技术的实施例，本领域技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的全部其他实施例，都属于本技术保护的范围。
57.首先，对本技术可适用的应用场景进行介绍。本技术可应用于航天器控制技术领域，环路热管是一种高效两相传热设备，其具有高传热性能、远距离传输热量、优良的控温特性和管路的可任意弯曲、安装方便等特点，由于具有众多其它传热设备无可比拟的优点，环路热管在航空、航天以及地面电子设备散热等众多领域中具有十分广阔的应用前景。
58.本技术实施例下述方法、装置、电子设备或计算机可读存储介质可以应用于任何需要进行航天器控制技术的场景，本技术实施例并不对具体的应用场景作限制，任何使用本技术实施例提供的一种环路热管控温功率的确定方法及装置的方案均在本技术保护范围内。
59.经研究发现，现阶段中，在当前环路热管研制过程中，储液器控温功率常常是根据经验按最大包络进行设计，在利用最大包络设计的过程需要大量的数据进行设计得到设计结果，然后再通过热平衡试验对设计结果进行验证。然而，这种方法的执行过程中需要大量的数据，这样会导致增加环路热管的研制难度和技术风险，也不利于环路热管精准设计。所以，迫切需要建立一种控温功率计算方法，为控温功率设计提供依据，提高环路热管设计准确性和研制效率。
60.基于此，本技术的目的在于提供一种环路热管控温功率的确定方法装置及存储介质，根据待检测环路热管的漏热热量、工质冷量以及致冷量，可以快速准确的确定出待检测环路热管的控温功率，有助于提高环路热管设计的准确性。
61.请参阅图1，图1为本技术实施例所提供的一种环路热管控温功率的确定方法的流
程图。如图1中所示，本技术实施例提供的环路热管控温功率的确定方法，包括：
62.s101：获取在所述蒸发器加热使得所述蒸发器中的工质发生液气转化时，所述工质从所述蒸发器中的毛细芯漏向所述储液器的漏热热量。
63.该步骤中，当对蒸发器实施加热载荷时，使得工质在蒸发器的毛细芯外表面蒸发，此时工质的状态由液态转化为气态，因为毛细芯的外表面是多孔的，所以导致工质从毛细芯漏向储液器，从而产生毛细芯漏向液器的漏热热量。
64.这里，环路热管是指一种回路闭合的环形热管，一般由蒸发器、储液器、半导体致冷器、冷凝器、液体管线等结构构成。
65.其中，漏热热量为工质从毛细芯外表面流向储液器所产生的热量。
66.在上述步骤中，通过以下方法确定出所述漏热热量：
67.a：在工质从所述毛细芯漏向所述储液器的状态下，检测所述毛细芯的状态参数以及所述工质的状态参数。
68.这里，在工质从毛细芯漏向储液器的状态下，检测毛细芯的状态参数以及工质的状态参数，其中，毛细芯的状态参数包括毛细芯的温度差、毛细芯的热导率、毛细芯的内外表面压力差、毛细芯的内径、毛细芯的外径等毛细芯的其他状态参数；工质的状态参数包括工质的气化潜热、工质的比热容、工质气化的体积变化量、工质的质量流量等工质的其他状态参数。
69.b：基于所述毛细芯的状态参数以及所述工质的状态参数确定出所述毛细芯的目标参数值以及所述毛细芯的内外表面的温度差值。
70.其中，根据获取到的毛细芯的状态参数和工质的状态参数分别确定出毛细芯的目标参数值和工质的目标参数值。
71.这里，通过以下方法确定出所述毛细芯的目标参数值：
72.a：基于所述毛细芯的内径参数以及外径参数，确定出所述毛细芯的内外径参数比值。
73.为了让更加清楚了解毛细芯结构进行漏热的过程，请参阅图2，图2为本技术实施例所提供的毛细芯漏热示意图，如图2所示，热量从毛细芯的外表面流向储液器中的液体引管，毛细芯的内径(d
内
)是从毛细芯的第一内表面到毛细芯的第二内表面之间的垂直距离确定的，毛细芯的外径(d
外
)是从毛细芯的第一外表面到毛细芯的第二外表面之间的垂直距离确定的，所以毛细芯的内外径参数比值为d
内
/d
外
。
74.b：基于所述工质在漏热状态下的质量流量、所述工质在漏热状态下的比热容的乘积值、所述毛细芯的长度参数、所述毛细芯的热导率参数以及所述毛细芯的内外径参数比值确定出所述毛细芯的目标参数值。
75.其中，通过以下公式确定出毛细芯的目标参数值：
76.77.其中，d
内
/d
外
为毛细芯的内外径参数比值，为在漏热状态下工质的质量流量，c
p
为在漏热状态下工质的比热容，λ为毛细芯的热导率参数，l为毛细芯的长度参数，为毛细芯的目标参数值。
78.这里，毛细芯的目标参数值为将获取到的漏热状态下工质的质量流量、工质的比热容、毛细芯的长度参数、毛细芯的热导率参数、毛细芯的内外径参数代入毛细芯的目标参数值的计算公式中确定出的。
79.在上述步骤中，通过以下方法确定出所述毛细芯的内外表面的温度差值：
80.基于所述毛细芯的内外表面的平均温度、所述毛细芯的内外表面压力差、所述工质在漏热状态下工质气化的体积变化量以及所述工质的气化潜热参数，确定出所述毛细芯的内外表面的温度差值。
81.其中，毛细芯的内外表面的温度差是根据克拉贝龙
‑
克劳修斯方程计算获得的，克拉贝龙
‑
克劳修斯方程为：
[0082][0083]
其中，δt为毛细芯的内外表面的温度差值，δv为漏热状态下工质气化的体积变化量，δp为毛细芯内外表面的压力差，l
fg
为工质的气化潜热，t为毛细芯的内外表面的平均温度。
[0084]
这里，毛细芯的内外表面的温度差值为将获取到的漏热状态下工质的质量流量、工质的比热容和毛细芯的内外表面的温度差代入工质的目标参数值的计算公式中确定出的。其中，δt为毛细芯的内外表面的温度差，为在漏热状态下工质的质量流量，c
p
为在漏热状态下工质的比热容。
[0085]
c：将所述毛细芯的目标参数值以及所述毛细芯的内外表面的温度差值的乘积确定为所述漏热热量。
[0086]
其中，将计算出的毛细芯的目标参数值和所述毛细芯的内外表面的温度差值进行乘积，进而确定出漏热热量，则可以直接通过以下公式计算出漏热热量。
[0087][0088]
其中，q
漏
为漏热热量，d
内
/d
外
为毛细芯的内外径参数比值，为在漏热状态下工质的质量流量，c
p
为在漏热状态下工质的比热容，λ为毛细芯的热导率参数，l为毛细芯的长度参数，δt为毛细芯的内外表面的温度差值，δv为漏热状态下工质气化的体积变化量，δp为毛细芯内外表面的压力差，l
fg
为工质的气化潜热，t为毛细芯的内外表面的平均温度，这里可以根据计算出的漏热热量对环路热管漏热进行评估。
[0089]
s102：在所述半导体致冷器对所述储液器进行致冷时，确定出所述半导体致冷器的致冷量，其中，所述半导体致冷器的致冷量是基于半导体致冷器的器件与致冷量的映射
关系确定的。
[0090]
该步骤中，获取半导体致冷器在对储液器进行致冷过程中，释放的致冷量，致冷器的致冷量是根据所采用的半导体致冷器的器件
‑
致冷量的映射关系确定的。
[0091]
例如，采用a器件，所对应的致冷量为100kj，此部分不做限定，在现有的半导体致冷器的器件
‑
致冷量的映射关系中可以查询。
[0092]
s103：在所述储液器接收到发生液气转化的气态工质时，控致冷量液态工质流向所述储液器，并获取所述储液器的工质冷量。
[0093]
该步骤中，过冷液态工质流向储液器，使得储液器中产生工质冷量。
[0094]
上述步骤中，通过以下方法确定出储液器的工质冷量：
[0095]
1)：确定出待检测环路热管当前处于的工作状态。
[0096]
其中，工作状态包括在轨工作状态以及重力工作状态。
[0097]
2)：根据待检测环路热管当前处于的工作状态，确定所述储液器的目标参数值以及工质温度差。
[0098]
其中，当确定出待检测环路热管所处的当前状态时，根据当前的工作状态，确定出储液器的目标参数值和工质温度差。
[0099]
这里，当所述工作状态为重力状态时，通过以下方法确定出所述储液器的目标参数值：
[0100]
i：获取在重力状态下所述储液器内的丝网的外径值、液体引管的内径值，确定出第一内外径比值。
[0101]
其中，在重力状态下确定出储液器内的液体引管的内径值(d1)以及丝网的外径值(d3)，确定出第一内外径比值为d3/d1。
[0102]
ii：基于在重力状态下的工质的质量流量、工质的比热容，确定出所述工质的质量流量与所述工质的比热容的第一乘积。
[0103]
其中，获取在重力状态下工质的质量流量、工质的比热容，从而确定出工质的质量流量与所述工质的比热容的第一乘积。
[0104]
iii：基于所述第一内外径比值、所述第一乘积、所述储液器的长度以及第一导热系数，确定出在重力条件的状态下所述储液器的目标参数值。
[0105]
其中，在重力状态下根据储液器内工质分布和传热情况，确定出液体引管内液相工质与储液器之间的热量交换依次为强迫对流换热、液体引管导热、液体引管外丝网区导热、丝网与液相工质自然对流换热，将强迫对流换热、液体引管导热、液体引管外丝网区导热、丝网与液相工质自然对流换热的传热过程等效为导热系数为第一导热系数。
[0106]
这里，根据确定出的第一内外径比值、所述第一乘积、所述储液器的长度以及第一导热系数，确定出在重力状态下所述储液器的目标参数值，通过以下公式确定出在重力条件的状态下所述储液器的目标参数值：
[0107][0108]
其中，λ
eq
为第一导热系数，l
储
为储液器的长度，d3/d1为第一内外径比值，为在
重力状态下工质的质量流量，c
p
为在重力状态下工质的比热容，为重力状态下第一乘积，为储液器的目标参数值。
[0109]
这里，当所述工作状态为重力状态时，通过以下方法确定出所述工质温度差：
[0110]
获取在重力状态下所述储液器的参考入口工质的温度值；获取在重力状态下所述储液器的参考工质的饱和温度值；基于所述参考工质的饱和温度值与所述参考入口工质的温度值的差值，确定出在重力状态下所述工质温度差。
[0111]
其中，获取在重力状态下储液器的参考入口工质的温度值以及储液器的参考工质的饱和温度值，根据参考工质的饱和温度值与参考入口工质的温度值的差值确定出在重力状态下所述工质温度差。
[0112]
如t
饱
‑
t0，t
饱
为在重力状态下参考工质的饱和温度，t0为在重力状态下参考入口工质的温度值。
[0113]
这里，当所述工作状态为在轨状态时，通过以下方法确定出所述储液器的目标参数值：
[0114]
i：获取在轨状态下所述储液器内的液体引管的内径值、液膜的外径值，确定出第二内外径比值。
[0115]
其中，在重力状态下确定出储液器内的液体引管的内径值(d1)以及液膜的外径值(d4)，确定出第二内外径比值为d4/d1。
[0116]
ii：基于在轨状态下工质的质量流量、工质的比热容确定出在轨状态下所述工质的质量流量与所述工质的比热容的第二乘积。
[0117]
其中，获取在轨状态下工质的质量流量、工质的比热容，从而确定出工质的质量流量与所述工质的比热容的第二乘积。
[0118]
iii：基于所述第二内外径比值、所述第二乘积、储液器的长度以及第二导热系数，确定出在轨状态下所述储液器的目标参数值。
[0119]
其中，在轨状态下储液器内工质分布和传热情况，确定出液体引管内液相工质与储液器之间的热量交换依次为强迫对流换热、液体引管导热、液体引管外丝网区导热、液膜导热、液膜表面膜态凝结，将强迫对流换热、液体引管导热、液体引管外丝网区导热、液膜导热、液膜表面膜态凝结的传热过程等效为导热系数为第二导热系数。
[0120]
这里，根据确定出的第二内外径比值、所述第二乘积、所述储液器的长度以及第二导热系数，确定出在轨状态下所述储液器的目标参数值，通过以下公式确定出在轨状态下所述储液器的目标参数值：
[0121][0122]
其中，λ
eq
为第二导热系数，l
储
为储液器的长度，d4/d1为第二内外径比值，为在重力状态下工质的质量流量，c
p
为在在轨状态下工质的比热容，为在轨状态下工质的质量流量，c
p
为在轨状态下工质的比热容，为在轨状态下第二乘积，为在轨状态下储
液器的目标参数值。
[0123]
这里，当所述工作状态为在轨状态时，通过以下方法确定出所述工质温度差：
[0124]
获取在轨条件的状态下所述储液器的目标口工质的温度值；获取在轨条件的状态下所述储液器的目标工质的饱和温度值；基于所述目标工质的饱和温度值与目标入口工质的温度值的差值，确定出在轨状态下所述工质温度差。
[0125]
其中，获取在轨状态下储液器的目标入口工质的温度值以及储液器的目标工质的饱和温度值，根据目标工质的饱和温度值与目标入口工质的温度值的差值确定出在轨状态下所述工质温度差。
[0126]
如t
饱
‑
t0，t
饱
为在轨状态下目标工质的饱和温度，t0为在轨状态下目标入口工质的温度值。
[0127]
3)：将所述储液器的目标参数值以及工质温度差的乘积，确定为所述储液器的工质冷量。
[0128]
其中，当所述工作状态为重力状态时，通过以下公式确定出所述储液器的工质冷量：
[0129][0130]
其中，λ
eq
为第一导热系数，l
储
为储液器的长度，d3/d1为第一内外径比值，为在重力状态下工质的质量流量，c
p
为在重力状态下工质的比热容，为重力状态下第一乘积，为储液器的目标参数值。
[0131]
t
饱
为在重力状态下参考工质的饱和温度，t0为在重力状态下参考入口工质的温度值。
[0132]
其中，当所述工作状态为在轨状态时，通过以下公式确定出所述储液器的工质冷量：
[0133][0134]
其中，λ
eq
为第二导热系数，l
储
为储液器的长度，d4/d1为第二内外径比值，为在重力状态下工质的质量流量，c
p
为在在轨状态下工质的比热容，为在轨状态下工质的质量流量，c
p
为在轨状态下工质的比热容，为在轨状态下第二乘积，为在轨状态下储液器的目标参数值。
[0135]
t
饱
为在轨状态下目标工质的饱和温度，t0为在轨状态下目标入口工质的温度值。
[0136]
s104：基于所述漏热热量、所述工质冷量以及所述半导体致冷器的致冷量确定出待检测环路热管的控温功率。
[0137]
该步骤中，根据漏热热量、工质冷量以及半导体致冷器的致冷量确定出待检测环路热管的控温功率。
[0138]
进一步的，针对于环路热管储液器中是如何实现能量平衡的，请参阅图3，图3为本技术实施例所提供的环路热管储液器能量平衡示意图。如图3中所示，储液器的控温功率与漏热热量的和等于工质冷量与半导体致冷器的致冷量的和。即，漏热热量、工质冷量、半导体致冷器的致冷量以及控温功率构成了环路热管中储液器的能量平衡。
[0139]
其中，通过以下公式对控温功率进行计算：
[0140]
q
致冷量
q
工质冷量
＝q
漏热热量
q
控温功率
；
[0141]
其中，q
致冷量
是根据半导体致冷器的器件
‑
致冷量的映射关系确定的，也可以是根据半导体致冷器工作特性曲线确定的，此部分不做限定。
[0142]
这样，根据确定出的环路热管的控温功率进而调节环路热管中的控温加热器的功率，以使得提高环路热管设计的准确性。举例来讲，若确定出的控温功率较高，则调节控温加热器的功率升高，若确定出的控温功率较低则调节控温加热器的功率降低。
[0143]
本技术提供了一种环路热管控温功率的确定方法装置及存储介质，环路热管包括蒸发器、储液器、半导体致冷器，获取在蒸发器加热使得蒸发器中的工质发生液气转化时，工质从蒸发器中的毛细芯漏向储液器的漏热热量；在半导体致冷器对储液器进行致冷时，确定出半导体致冷器的致冷量，其中，半导体致冷器的致冷量是基于半导体致冷器的器件与致冷量的映射关系确定的；在储液器接收到发生液气转化的气态工质时，控致冷量液态工质流向储液器，并获取储液器的工质冷量；基于漏热热量、工质冷量以及所述半导体致冷器的致冷量确定出待检测环路热管的控温功率。
[0144]
这样，根据待检测环路热管的漏热热量、工质冷量以及致冷量，可以快速准确的确定出待检测环路热管的控温功率，有助于提高待检测环路热管设计的准确性。
[0145]
请参阅图4，图4为本技术实施例所提供的一种环路热管控温功率的确定装置的结构示意图。如图4中所示，所述确定装置400包括：
[0146]
漏热确定模块410，用于获取在蒸发器加热使得蒸发器中的工质发生液气转化时，工质从蒸发器中的毛细芯漏向储液器的漏热热量；
[0147]
致冷量确定模块420，用于在半导体致冷器对储液器进行致冷时，确定出半导体致冷器的致冷量，其中，半导体致冷器的致冷量是基于半导体致冷器的器件与致冷量的映射关系确定的；
[0148]
工质冷量确定模块430，用于在储液器接收到发生液气转化的气态工质时，控致冷量液态工质流向所述储液器，并获取储液器的工质冷量；
[0149]
控温功率确定模块440，用于基于所述漏热热量、所述工质冷量以及所述半导体致冷器的致冷量确定出待检测环路热管的控温功率。
[0150]
进一步的，漏热确定模块410还用于通过以下方法确定出所述漏热热量：
[0151]
在工质从所述毛细芯漏向所述储液器的状态下，检测所述毛细芯的状态参数以及所述工质的状态参数；
[0152]
基于所述芯的状态参数以及所述工质的状态参数确定出所述毛细芯的目标参数值以及毛细芯的内外表面的温度差值；
[0153]
将所述毛细芯的目标参数值以及毛细芯的内外表面的温度差值的乘积确定为所述漏热热量。
[0154]
进一步的，如图4所示，漏热确定模块410还用于通过以下方法确定出所述毛细芯
的目标参数值：
[0155]
基于所述毛细芯的内径参数以及外径参数，确定出所述毛细芯的内外径参数比值；
[0156]
基于所述工质在漏热状态下的质量流量、所述工质在漏热状态下的比热容的乘积值、所述毛细芯的长度参数、所述毛细芯的热导率参数以及所述毛细芯的内外径参数比值确定出所述毛细芯的目标参数值。
[0157]
进一步的，如图4所示，漏热确定模块410还用于过以下方法确定出所述毛细芯的内外表面的温度差值：
[0158]
基于所述毛细芯的内外表面的平均温度、所述毛细芯的内外表面压力差、所述工质在漏热状态下工质气化的体积变化量以及所述工质的气化潜热参数，确定出所述毛细芯的内外表面的温度差值。
[0159]
进一步的，如图4所示，工质冷量确定模块430还用于通过以下方法确定出储液器的工质冷量：
[0160]
确定出待检测环路热管当前处于的工作状态；
[0161]
根据待检测环路热管当前处于的工作状态，确定所述储液器的目标参数值以及工质温度差；
[0162]
将所述储液器的目标参数值以及工质温度差的乘积，确定为所述储液器的工质冷量。
[0163]
进一步的，如图4所示，工质冷量确定模块430还用于当所述工作状态为重力状态时，通过以下方法确定出所述储液器的目标参数值：
[0164]
获取在重力状态下所述储液器内的丝网的外径值、液体引管的内径值，确定出第一内外径比值；
[0165]
基于在重力状态下的工质的质量流量、工质的比热容，确定出所述工质的质量流量与所述工质的比热容的第一乘积；
[0166]
基于所述第一内外径比值、所述第一乘积、所述储液器的长度以及第一导热系数，确定出在重力条件的状态下所述储液器的目标参数值。
[0167]
进一步的，如图4所示，工质冷量确定模块430还用于当所述工作状态为在轨状态时，通过以下方法确定出所述储液器的目标参数值：
[0168]
获取在轨状态下所述储液器内的液体引管的内径值、液膜的外径值，确定出第二内外径比值；
[0169]
基于在轨状态下工质的质量流量、工质的比热容确定出在轨状态下所述工质的质量流量与所述工质的比热容的第二乘积；
[0170]
基于所述第二内外径比值、所述第二乘积、储液器的长度以及第二导热系数，确定出在轨状态下所述储液器的目标参数值。
[0171]
进一步的，如图4所示，工质冷量确定模块430还用于当所述工作状态为重力状态时，通过以下方法确定出所述工质温度差：
[0172]
获取在重力状态下所述储液器的参考入口工质的温度值；
[0173]
获取在重力状态下所述储液器的参考工质的饱和温度值；
[0174]
基于所述参考工质的饱和温度值与所述参考入口工质的温度值的差值，确定出在
重力状态下所述工质温度差。
[0175]
进一步的，如图4所示，工质冷量确定模块430还用于当所述工作状态为在轨状态时，通过以下方法确定出所述工质温度差：
[0176]
获取在轨条件的状态下所述储液器的目标口工质的温度值；
[0177]
获取在轨条件的状态下所述储液器的目标工质的饱和温度值；
[0178]
基于所述目标工质的饱和温度值与目标入口工质的温度值的差值，确定出在轨状态下所述工质温度差。
[0179]
本技术实施例提供的一种环路热管控温功率的确定装置，所述确定装置包括：漏热确定模块，用于获取在蒸发器加热使得蒸发器中的工质发生液气转化时，工质从蒸发器中的毛细芯漏向储液器的漏热热量；致冷量确定模块，用于在半导体致冷器对储液器进行致冷时，确定出半导体致冷器的致冷量，其中，半导体致冷器的致冷量是基于半导体致冷器的器件与致冷量的映射关系确定的；工质冷量确定模块，用于在储液器接收到发生液气转化的气态工质时，控致冷量液态工质流向所述储液器，并获取储液器的工质冷量；控温功率确定模块，用于基于所述漏热热量、所述工质冷量以及所述半导体致冷器的致冷量确定出待检测环路热管的控温功率。
[0180]
这样，根据待检测环路热管的漏热热量、工质冷量以及致冷量，可以快速准确的确定出待检测环路热管的控温功率，有助于提高待检测环路热管设计的准确性。
[0181]
请参阅图5，图5为本技术实施例所提供的一种电子设备的结构示意图。如图5中所示，所述电子设备500包括处理器510、存储器520和总线530。
[0182]
所述存储器520存储有所述处理器510可执行的机器可读指令，当电子设备500运行时，所述处理器510与所述存储器520之间通过总线530通信，所述机器可读指令被所述处理器510执行时，可以执行如上述图1所示方法实施例中的环路热管控温功率的确定方法的步骤，具体实现方式可参见方法实施例，在此不再赘述。
[0183]
本技术实施例还提供一种计算机可读存储介质，该计算机可读存储介质上存储有计算机程序，该计算机程序被处理器运行时可以执行如上述图1所示方法实施例中的环路热管控温功率的确定方法的步骤，具体实现方式可参见方法实施例，在此不再赘述。
[0184]
所属领域的技术人员可以清楚地了解到，为描述的方便和简洁，上述描述的系统、装置和单元的具体工作过程，可以参考前述方法实施例中的对应过程，在此不再赘述。
[0185]
在本技术所提供的几个实施例中，应该理解到，所揭露的系统、装置和方法，可以通过其它的方式实现。以上所描述的装置实施例仅仅是示意性的，例如，所述单元的划分，仅仅为一种逻辑功能划分，实际实现时可以有另外的划分方式，又例如，多个单元或组件可以结合或者可以集成到另一个系统，或一些特征可以忽略，或不执行。另一点，所显示或讨论的相互之间的耦合或直接耦合或通信连接可以是通过一些通信接口，装置或单元的间接耦合或通信连接，可以是电性，机械或其它的形式。
[0186]
所述作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的，作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元，即可以位于一个地方，或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部单元来实现本实施例方案的目的。
[0187]
另外，在本技术各个实施例中的各功能单元可以集成在一个处理单元中，也可以
是各个单元单独物理存在，也可以两个或两个以上单元集成在一个单元中。
[0188]
所述功能如果以软件功能单元的形式实现并作为独立的产品销售或使用时，可以存储在一个处理器可执行的非易失的计算机可读取存储介质中。基于这样的理解，本技术的技术方案本质上或者说对现有技术做出贡献的部分或者该技术方案的部分可以以软件产品的形式体现出来，该计算机软件产品存储在一个存储介质中，包括若干指令用以使得一台计算机设备(可以是个人计算机，服务器，或者网络设备等)执行本技术各个实施例所述方法的全部或部分步骤。而前述的存储介质包括：u盘、移动硬盘、只读存储器(read
‑
only memory，rom)、随机存取存储器(random access memory，ram)、磁碟或者光盘等各种可以存储程序代码的介质。
[0189]
最后应说明的是：以上所述实施例，仅为本技术的具体实施方式，用以说明本技术的技术方案，而非对其限制，本技术的保护范围并不局限于此，尽管参照前述实施例对本技术进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：任何熟悉本技术领域的技术人员在本技术揭露的技术范围内，其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改或可轻易想到变化，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改、变化或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本技术实施例技术方案的精神和范围，都应涵盖在本技术的保护范围之内。因此，本技术的保护范围应以权利要求的保护范围为准。