一种基坑临近建筑物变形控制施工方法与流程

1.本发明属于基坑临近建筑物变形控制技术领域，具体涉及一种基坑临近建筑物变形控制施工方法。


背景技术：

2.近年来，城市现代化建设飞速发展，地下轨道运输空间的运用大大缓解了城市交通压力。在隧道施工方法中，盾构法因施工快速、不影响地面建筑及交通的正常使用的优点以及近年来盾构法施工机械的快速更新迭代使得盾构法逐渐成为主流隧道施工方法。常规的先站后隧施工方法常常是一个始发井要经过几个盾构区间才可由接收井吊出。但由于城市用地逐渐紧张，受到复杂周边环境、征地拆迁、临近项目用地、交通拥堵等等状况的干扰，车站往往不能按照既定工期完成施工导致总工期的延长。因此为了保证综合工期目标“先隧后站”施工技术逐渐成为目前大中城市盾构法轨道交通施工的主流方法。
3.先隧后站施工往往是由于临近建筑或是项目施工导致的施工场地不能满足正常车站的前期施工要求而采用的。而在先隧后站施工过程中往往会引起周围地面沉降，甚至影响临近建筑物的正常使用或危害安全性。因此，在先隧后站中更应该重视对周围建筑物的变形控制。而常规的预注浆处理并不能完全隔绝先隧后站施工对其建筑物基础的扰动，寻找多种形式的加固处理方法可以有效减小先隧后站施工对周围建筑物的影响。此外，在富水砂性地层中超深地连墙施工往往会存在塌孔、地连墙接头渗水、成型不完整等情况。因此对超深地连墙进行槽壁加固、泥浆、接头和导墙进行改良迫在眉睫。
4.目前常用的先隧后站施工端头围护结构常采用素混凝土地连墙或者素混凝土咬合桩工艺。这种围护形式虽能满足盾构机正常掘进通过的要求但在盾构机通过后基坑开挖的过程中，素混凝土围护结构由于其中未加入柔性材料使得洞门与管片之间的缝隙极易出现渗水情况严重者甚至会导致掌子面坍塌。素混凝土围护结构中没有钢筋等一系列材料也会导致后浇洞门环梁施工困难。但加入钢筋后虽能满足围护结构稳定需要但盾构机在切削围护结构常常因为扭力不足使得刀具严重损坏并不能完全切断钢筋。应寻找一种代替钢材的柔性材料以满足围护结构稳定和保证盾构机正常切削过站。目前常规的坑底加固一般采用拌合20％的水泥浆液加固形式有抽条、裙边、满堂加固。在周边环境复杂，地下水位较高时，常规的坑底加固由于施工质量不能保、被动区加固范围小、不能形成完整的支撑体系等缺点而导致地连墙在开挖过程中变形大，地面沉降严重、坑内涌水涌砂等灾害的出现。


技术实现要素：

5.本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术中的不足，提供一种基坑临近建筑物变形控制施工方法，在端头地连墙中采用玻璃纤维材料替换钢材，满足抗拉强度，盾构机在不大幅度调整刀具的情况下就可完成地连墙的切削顺利过站，端头墙采用玻璃纤维材料相较于采用素砼墙的形式具有更大的稳定性在后期基坑开挖过程中掌子面更加稳定，可大幅度降低涌水涌砂风险保证后浇环梁的施工安全与施工质量，可有效降低临近建筑物
变形，保证周边管线及临近建构筑物的安全与正常使用，在围护结构施工过程中保证槽壁稳定，施工平顺，在盾构过站的过程中保证盾构机机具完善与掘进顺利，在基坑开挖过程中保证基坑稳定，地连墙无较大变形，接头无渗水，便于推广使用。
6.为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：一种基坑临近建筑物变形控制施工方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
7.步骤一、临近建筑变形保护：对拟建车站的临近建筑物桩基周围采用多个袖伐管进行袖阀管双液注浆预先加固，袖伐管位置处形成袖伐管注浆加固体，注浆浆液采用质量比1：1的水泥水玻璃双液浆，加固深度为临近建筑物承台以下2m至基坑底3m范围，相邻两个袖伐管水平间距1m，沿临近建筑物桩基周边布置两排，排间距2m；
8.而后进行隔离桩的施工，隔离桩采用钻孔灌注桩，桩长为地面至基底下5m；隔离桩在基坑与临近建筑相邻平面并延伸出建筑基础范围3米内，采用双排间隔布置；
9.步骤二、地连墙等深槽壁加固：地连墙等深槽壁加固施工，槽壁加固采用d800@650mm三重管的高压旋喷桩，加固范围为地面以下2m至地连墙底部；地连墙接头采用王字接头，并在其上连接防绕流铁皮，施工导墙，导墙深度施工至地面以下3m，并利用1.5m的h型钢插入地下土体，其上端连接至导墙钢筋笼中，将h型钢与导墙钢筋笼浇筑牢固形成整体优化导墙；
10.步骤三、地连墙围护并控制临近建筑物变形：沿盾构隧道延伸方向设置两个位于双线隧道外侧和隔离桩之间的地连墙，沿盾构隧道宽度方向设置两个位于盾构断面且用于封闭两个地连墙的端头地连墙，地连墙和端头地连墙的交接位置处设置有水泥土回填体；
11.地连墙和端头地连墙均包括多个地连墙骨架笼，相邻两个地连墙骨架笼通过王字接头连接，地连墙或端头地连墙的两端均通过王字接头与两端的接头箱连接，防绕流铁皮连接在王字接头最外翼缘板的面板上，地连墙骨架笼外侧设置有多道定位块，地连墙骨架笼的一侧接头处通过多个横向主筋与王字接头连接，地连墙骨架笼的另一侧设置适应于王字接头的双峰型接头筋，地连墙骨架笼顶部设置有注浆孔，地连墙中地连墙骨架笼为地连墙钢筋笼，地连墙中横向主筋为钢筋，地连墙中王字接头为型钢接头；端头地连墙包括钢制端头地连墙和设置在所述钢制端头地连墙内且位于隧道贯穿的位置的柔性端头地连墙，所述钢制端头地连墙结构与地连墙结构一致，所述柔性端头地连墙中地连墙骨架笼为地连墙玻璃纤维筋笼，所述柔性端头地连墙中横向主筋为玻璃纤维筋，所述柔性端头地连墙中王字接头为玻璃纤维接头；
12.若地连墙接头不在盾构范围内，王字接头采用型钢接头，若地连墙接头在盾构范围内，盾构贯穿范围内王字接头均采用玻璃纤维接头；型钢接头和玻璃纤维接头的结构均相同，玻璃纤维接头与型钢接头每块面板的连接采用四道连接夹板进行固定，玻璃纤维筋与型钢接头和玻璃纤维接头均采用u型卡扣固定；
13.步骤四、坑底及端头加固：在盾构机驶过后对端头土体进行加固，采用素咬合桩加双液注浆形式加固，并在端头地连墙中设置预埋竖向注浆管和预埋横向注浆管，当盾构管片与洞门间隙出现渗水时进行注浆，形成环状隔水加固体；坑底三轴搅拌桩加固采用台阶型满堂加固，形成坑底加固体，地连墙内侧3m范围内加固深度为5m。
14.上述的一种基坑临近建筑物变形控制施工方法，其特征在于：所述接头箱为双峰型接头箱，所述双峰型接头箱与王字接头适配。
15.上述的一种基坑临近建筑物变形控制施工方法，其特征在于：所述钢制端头地连墙的型钢接头靠近隧道贯穿的位置的一侧高程位于盾构隧道高程范围内，所述钢制端头地连墙的型钢接头与所述柔性端头地连墙的玻璃纤维接头采用连接夹板进行固定，所述钢制端头地连墙的型钢接头的王字钢板与所述柔性端头地连墙的玻璃纤维接头对应王字玻璃纤维板通过四道连接夹板连接，连接夹板包括两个连接板，两个连接板通过多个连接螺栓夹持玻璃纤维接头的王字玻璃纤维板和型钢接头的王字钢板的板面。
16.上述的一种基坑临近建筑物变形控制施工方法，其特征在于：所述玻璃纤维筋通过多个u型卡扣与王字玻璃纤维板或王字钢板的板面连接，u型卡扣的两端套装有推动卡扣垫板，u型卡扣伸出卡扣垫板的两端分别安装有螺栓。
17.上述的一种基坑临近建筑物变形控制施工方法，其特征在于：所述地连墙玻璃纤维筋笼中竖向的玻璃纤维筋与钢制端头地连墙的地连墙钢筋笼中竖向的钢筋的衔接位置通过多个u型卡扣和多个定位老虎钳绑扎，所述地连墙玻璃纤维筋笼中竖向的玻璃纤维筋与钢制端头地连墙的地连墙钢筋笼中竖向的钢筋的衔接位置设置有弧形玻璃纤维筋段。
18.上述的一种基坑临近建筑物变形控制施工方法，其特征在于：步骤四中，坑底三轴搅拌桩加固采用三轴搅拌机施作成包含3m三轴搅拌桩、梯型三轴搅拌桩和5m三轴搅拌桩的三轴搅拌咬合桩。
19.本发明与现有技术相比具有以下优点：
20.1、本发明采用双排钻孔灌注桩作隔离桩加固，隔离桩双排间隔布置并嵌固于基底以下5m范围且自身具有一定刚度，当临近先隧后站施工产生地层扰动之后，土层会发生相对位移，具有一定刚度的双排隔离桩此时相当于一排支护形式，可有效减小土层中应力传递使得隔离桩之后土体的变形大幅度下降，便于推广使用。
21.2、本发明中端头地连墙的施作采用素混凝土和玻璃纤维材料改良切削性能并保持端头掌子面的稳定，首先在盾构掘进的范围内采用玻璃纤维筋与玻璃纤维接头代替钢筋与型钢接头，玻璃纤维筋采用特殊压制工艺将端部0.3m范围改为弧形截面，玻璃纤维筋与钢筋连接时采用高强定位卡钳进行预先固定，而后采用四道u型卡扣进行固定搭接，型钢接头与玻璃纤维接头之间采用多道连接夹板连接，玻璃纤维筋与两种接头之间的连接使用两道u型卡扣保证钢筋网成型完整具有满足吊装与浇筑的刚度，使用效果好；在对地连墙接头与施工形式的改进中，王字型钢接头可扩大地连墙接头渗水路径200％，防扰流铁皮可针对混凝土浇筑过程中漏浆的情况进行改善，施工中，首先放入双楔形接头箱再放入钢筋笼可对钢筋笼浇筑过程中的侧压力产生足够的支撑力保证地连墙的施工质量，其次接头箱的使用相较于常规的在接头背后填筑砂袋施工更加方便快捷；在端头地连墙中采用玻璃纤维材料替换钢材，玻璃纤维材料具有与钢材相当的抗拉强度，但其抗剪能力不足因此盾构机在不大幅度调整刀具的情况下就可完成地连墙的切削顺利过站，端头墙采用玻璃纤维材料相较于采用素砼墙的形式具有更大的稳定性在后期基坑开挖过程中掌子面更加稳定，可大幅度降低涌水涌砂风险保证后浇环梁的施工安全与施工质量，采用的双筋连接形式相较于常规形式具有施工便利，连接强度大的优点，双材接头的应用可在不增大地连墙分幅的前提下，允许盾构机正常掘进并能有一定的偏差容许度。
22.3、本发明方法步骤简单，可有效降低临近建筑物变形，保证周边管线及临近建构筑物的安全与正常使用，在围护结构施工过程中保证槽壁稳定，施工平顺，在盾构过站的过
程中保证盾构机机具完善与掘进顺利，在基坑开挖过程中保证基坑稳定，地连墙无较大变形，接头无渗水。
23.综上所述，本发明可有效降低临近建筑物变形，保证周边管线及临近建构筑物的安全与正常使用，在围护结构施工过程中保证槽壁稳定，施工平顺，在盾构过站的过程中保证盾构机机具完善与掘进顺利，在基坑开挖过程中保证基坑稳定，地连墙无较大变形，接头无渗水，便于推广使用。
24.下面通过附图和实施例，对本发明的技术方案做进一步的详细描述。
附图说明
25.图1为本发明地连墙围护结构俯视图。
26.图2为本发明袖阀管注浆与隔离桩位置布设俯视图。
27.图3为本发明袖阀管注浆与隔离桩位置布设剖视图。
28.图4为本发明导墙优化示意图。
29.图5为本发明地连墙施工及王字接头示意图。
30.图6为本发明端头墙玻璃纤维使用示意图。
31.图7为本发明玻璃纤维筋与钢筋连接示意图。
32.图8为本发明玻璃纤维筋与型钢接头连接示意图。
33.图9为本发明台阶型坑底加固示意图。
34.图10为本发明的方法流程框图。
35.附图标记说明:
36.1—临近建筑物承台；
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2—临近建筑物桩基；
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3—袖伐管；
37.301—袖伐管注浆加固体；
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4—隔离桩；
38.6—高压旋喷桩；
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7—地连墙；
39.701—地连墙骨架笼；
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702—横向主筋；
40.703—定位块；
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704—双峰型接头筋；
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705—注浆孔；
41.706—防绕流铁皮；
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8—水泥土回填体；
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9—导墙；
42.901—导墙钢筋笼；
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902—h型钢；
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10—王字接头；
43.1001—接头箱；
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1002—接头焊点；
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11—型钢接头；
44.12—玻璃纤维接头；
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13—钢筋；
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14—玻璃纤维筋；
45.1401—弧形玻璃纤维筋段； 15—盾构隧道；
46.16—定位老虎钳；
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17—u型卡扣；
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1701—卡扣垫板；
47.1702—螺栓；
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18—王字玻璃纤维板；
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19—王字钢板；
48.20—连接夹板；
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2001—连接板；
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2002—连接螺栓；
49.21—坑底加固体；
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2101—3m三轴搅拌桩；
50.2102—梯型三轴搅拌桩；
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2103—5m三轴搅拌桩。
具体实施方式
51.如图1至图10所示，本发明的一种基坑临近建筑物变形控制施工方法，包括以下步骤：
52.步骤一、临近建筑变形保护：对拟建车站的临近建筑物桩基2周围采用多个袖伐管3进行袖阀管双液注浆预先加固，袖伐管3位置处形成袖伐管注浆加固体301，注浆浆液采用质量比1：1的水泥水玻璃双液浆，加固深度为临近建筑物承台1以下2m至基坑底3m范围，相邻两个袖伐管3水平间距1m，沿临近建筑物桩基2周边布置两排，排间距2m；
53.而后进行隔离桩4的施工，隔离桩4采用钻孔灌注桩，桩长为地面至基底下5m；隔离桩在基坑与临近建筑相邻平面并延伸出建筑基础范围3米内，采用双排间隔布置；
54.需要说明的是，实施时还应做到在地连墙成槽之前对临近建筑基础进行袖阀管双液注浆，采用d80@1000预埋袖阀管双排跟踪注浆，采用预埋袖阀管进行成孔。注浆压力在砂土中选用0.2
‑
0.8mpa，在黏性土中采用0.5
‑
1.2mpa，注浆压力根据现场监测数据实时完善调整。采用内径56mm外径68mm单向阀管，注浆速度控制在10
‑
40l/min之间，扩散半径为0.6m将形成d1200的加固体。注浆材料选用35be中性水玻璃与p42.5普通硅酸盐水泥，水灰比为1：1，加入4％稳定剂和1％的减水剂，a:b混合体积比为1：1，将初凝时间控制在20s
‑
30s之间。现场对双液浆进行现场实验，要求无侧限抗压强度≥1.2mpa，渗透系数≤0.0001mm/s。注浆顺序为先两侧后中间跳孔注浆，袖伐管3每次上拔为0.5m。隔离桩4采用钻孔灌注桩工艺，d400@800mm双排间隔布置。灌注桩施工完成后采用声波透测法监测桩身完整性，监测桩数不少于总桩数的15％，其垂直度偏差不应小于总桩长的1％。
55.步骤二、地连墙等深槽壁加固：地连墙等深槽壁加固施工，槽壁加固采用d800@650mm三重管的高压旋喷桩6，加固范围为地面以下2m至地连墙底部；地连墙接头采用王字接头10，并在其上连接防绕流铁皮706，施工导墙9，导墙深度施工至地面以下3m，并利用1.5m的h型钢902插入地下土体，其上端连接至导墙钢筋笼901中，将h型钢902与导墙钢筋笼901浇筑牢固形成整体优化导墙；
56.需要说明的是，进行槽壁加固采用d800@650mm三重管高压旋喷桩，加固范围为地面以下2m至地连墙底部，水泥掺入量为25％，水灰质量比1：1，28天后抽检无侧限抗压强度不小于1mpa，在槽壁加固施工完成后进行导墙施工，导墙深度为地面以下3m，用型钢插入土体中，端部与导墙钢筋网焊接牢固后用混凝土将其浇筑为整体，导墙接头应与地连墙接头位置错开，浇筑完混凝土后沿纵向每隔2m架设上下两道支撑。
57.需要说明的是，实施时还应做到调整泥浆质量参数配比水：膨润土：cmc：na2co3＝1000：80：0.2：4，膨润土选用蒙脱石含量≥90％的优质钠基膨润土，如若泥浆页面出现大幅度降低时加入质量比为20的石棉，新制泥浆参数控制在比重大于等于1.08、粘度25s左右、ph值8至9.5，含沙量≤2.5％，循环再生泥浆与混凝土浇筑前槽内泥浆可适当增大参数控制，在钢筋笼放入后应对槽内泥浆进行检测，取上中下三个位置监测其参数是否满足，在施作地连墙7时，跳槽施工，减小每个槽段的长度选用6m槽段，当施作临近建筑边缘的地连墙时应先按两端后中间进的顺序施工。
58.步骤三、地连墙围护并控制临近建筑物变形：沿盾构隧道15延伸方向设置两个位于双线隧道外侧和隔离桩4之间的地连墙7，沿盾构隧道15宽度方向设置两个位于盾构断面且用于封闭两个地连墙7的端头地连墙71，地连墙7和端头地连墙71的交接位置处设置有水泥土回填体8；
59.地连墙7和端头地连墙71均包括多个地连墙骨架笼701，相邻两个地连墙骨架笼701通过王字接头10连接，地连墙7或端头地连墙71的两端均通过王字接头10与两端的接头
箱1001连接，防绕流铁皮706连接在王字接头10最外翼缘板的面板上，地连墙骨架笼701外侧设置有多道定位块703，地连墙骨架笼701的一侧接头处通过多个横向主筋702与王字接头10连接，地连墙骨架笼701的另一侧设置适应于王字接头的双峰型接头筋704，地连墙骨架笼701顶部设置有注浆孔705，地连墙7中地连墙骨架笼701为地连墙钢筋笼，地连墙7中横向主筋702为钢筋13，地连墙7中王字接头10为型钢接头11；端头地连墙71包括钢制端头地连墙和设置在所述钢制端头地连墙内且位于隧道贯穿的位置的柔性端头地连墙，所述钢制端头地连墙结构与地连墙7结构一致，所述柔性端头地连墙中地连墙骨架笼701为地连墙玻璃纤维筋笼，所述柔性端头地连墙中横向主筋702为玻璃纤维筋14，所述柔性端头地连墙中王字接头10为玻璃纤维接头12；
60.地连墙钢筋笼的一侧接头处通过接头焊点1002将横向主筋702与王字接头10焊接。
61.所述钢制端头地连墙的型钢接头11靠近隧道贯穿的位置的一侧高程位于盾构隧道15高程范围内，所述钢制端头地连墙的型钢接头11与所述柔性端头地连墙的玻璃纤维接头12采用连接夹板20进行固定，所述钢制端头地连墙的型钢接头11的王字钢板19与所述柔性端头地连墙的玻璃纤维接头12对应王字玻璃纤维板18通过四道连接夹板20连接，连接夹板20包括两个连接板2001，两个连接板2001通过多个连接螺栓2002夹持玻璃纤维接头12的王字玻璃纤维板18和型钢接头11的王字钢板19的板面。
62.所述玻璃纤维筋14通过多个u型卡扣17与王字玻璃纤维板18或王字钢板19的板面连接，u型卡扣17的两端套装有推动卡扣垫板1701，u型卡扣17伸出卡扣垫板1701的两端分别安装有螺栓1702。
63.所述地连墙玻璃纤维筋笼中竖向的玻璃纤维筋14与钢制端头地连墙的地连墙钢筋笼中竖向的钢筋13的衔接位置通过多个u型卡扣17和多个定位老虎钳16绑扎，所述地连墙玻璃纤维筋笼中竖向的玻璃纤维筋14与钢制端头地连墙的地连墙钢筋笼中竖向的钢筋13的衔接位置设置有弧形玻璃纤维筋段1401。
64.首先对玻璃纤维筋14的端头0.3m范围使用压制技术使其形成弧形截面渐变的弧形玻璃纤维筋段1401，采用多个定位老虎钳16固定连接玻璃纤维筋14与钢筋13，固定长度不小于1m；而后采用多道u型卡扣17进行连接；若地连墙接头不在盾构范围内，王字接头10采用型钢接头11，若地连墙接头在盾构范围内，盾构贯穿范围内王字接头10均采用玻璃纤维接头12；型钢接头11和玻璃纤维接头12的结构均相同，玻璃纤维接头12与型钢接头11每块面板的连接采用四道连接夹板20进行固定，玻璃纤维筋14与型钢接头11和玻璃纤维接头12均采用u型卡扣17固定；
65.若地连墙接头不在盾构范围内，王字接头10采用型钢接头11，若地连墙接头在盾构范围内，盾构贯穿范围内王字接头10均采用玻璃纤维接头12；型钢接头11和玻璃纤维接头12的结构均相同，玻璃纤维接头12与型钢接头11每块面板的连接采用四道连接夹板20进行固定，玻璃纤维筋14与型钢接头11和玻璃纤维接头12均采用u型卡扣17固定；
66.步骤四、坑底及端头加固：在盾构机驶过后对端头土体进行加固，采用素咬合桩加双液注浆形式加固，并在端头地连墙中设置预埋竖向注浆管和预埋横向注浆管，当盾构管片与洞门间隙出现渗水时进行注浆，形成环状隔水加固体；坑底三轴搅拌桩加固采用台阶型满堂加固，形成坑底加固体21，地连墙内侧3m范围内加固深度为5m。
67.本实施例中，步骤四中，坑底三轴搅拌桩加固采用三轴搅拌机施作成包含3m三轴搅拌桩2101、梯型三轴搅拌桩2102和5m三轴搅拌桩2103的三轴搅拌咬合桩。
68.需要说明的是，实施时还应做到在盾构机驶过之后对端头土体进行加固以隔绝渗水路径增强隧道管片与地连墙连接处的止水效果，素咬合桩与双液注浆加固范围为纵向5m，盾构外线外扩3m的板状加固，双液注浆加固为素咬合桩加固区与端头墙间的一排范围，端头地连墙中预埋有垂直注浆管和水平向注浆管，预留注浆管采用d60mmpvc管，间距1m，横向注浆管布置在盾构管片外扩0.5m与1m位置处形成环状止水隔离层，当在基坑开挖过程中盾构管片与地连墙之间有水流渗出时通过预埋注浆管进行双液注浆封堵，坑底加固采用台阶型满堂加固，在地连墙内侧3m范围内加固深度为基底以下5m，在地连墙内测3
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6m范围内采用梯型加固，加固深度逐渐从5m变为基底下3m，在其他内部区域加固深度为3m，坑底加固采用d850mm三轴搅拌桩的形式，对搅拌掺加剂进行改良，选用p42.5普通硅酸盐水泥掺量为25％，生石灰掺量为5％
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8％，早强减水剂为水泥用量的3％，水灰比1:1的配比方案，实桩段采用水泥掺和量为25％的改良方案，空桩段不加入拌合料，采用两喷四搅工艺，当三轴搅拌机碰到地下障碍物，进行清理后回填素土并分层夯实，为减小三轴搅拌对地层的扰动应在地连墙达到设计强度后，首先跳仓法进行抽条加固而后施工裙边加固最后再满堂施工，搅拌桩在80d龄期后对其抗压强度进行检验，其无侧限抗压强度应≥0.8mpa，综合地基承载力≥130kpa。
69.本发明使用时，采用双排钻孔灌注桩作隔离桩加固，隔离桩双排间隔布置并嵌固于基底以下5m范围且自身具有一定刚度，当临近先隧后站施工产生地层扰动之后，土层会发生相对位移，具有一定刚度的双排隔离桩此时相当于一排支护形式，可有效减小土层中应力传递使得隔离桩之后土体的变形大幅度下降；两个沿盾构隧道15延伸方向设置在双线隧道外侧的地连墙7均为钢混结构，两个沿盾构隧道15宽度方向设置在盾构断面且用于封闭两个地连墙7的端头地连墙71为钢混结构和玻璃纤维混凝土结构的组合结构，端头地连墙71包括钢制端头地连墙和设置在所述钢制端头地连墙内且位于隧道贯穿的位置的柔性端头地连墙，在盾构掘进的范围内采用玻璃纤维筋与玻璃纤维接头代替钢筋与型钢接头，玻璃纤维筋采用特殊压制工艺将端部0.3m范围改为弧形截面，玻璃纤维筋与钢筋连接时采用高强定位卡钳进行预先固定，而后采用四道u型卡扣进行固定搭接，型钢接头与玻璃纤维接头之间采用多道连接夹板连接，玻璃纤维筋与两种接头之间的连接使用两道u型卡扣保证钢筋网成型完整具有满足吊装与浇筑的刚度，使用效果好；在对地连墙接头与施工形式的改进中，王字型钢接头可扩大地连墙接头渗水路径200％，防扰流铁皮可针对混凝土浇筑过程中漏浆的情况进行改善，施工中，首先放入双楔形接头箱再放入钢筋笼可对钢筋笼浇筑过程中的侧压力产生足够的支撑力保证地连墙的施工质量，其次接头箱的使用相较于常规的在接头背后填筑水泥土回填体施工更加方便快捷；在端头地连墙中采用玻璃纤维材料替换钢材，玻璃纤维材料具有与钢材相当的抗拉强度，但其抗剪能力不足因此盾构机在不大幅度调整刀具的情况下就可完成地连墙的切削顺利过站，端头墙采用玻璃纤维材料相较于采用素砼墙的形式具有更大的稳定性在后期基坑开挖过程中掌子面更加稳定，可大幅度降低涌水涌砂风险保证后浇环梁的施工安全与施工质量，采用的双筋连接形式相较于常规形式具有施工便利，连接强度大的优点，双材接头的应用可在不增大地连墙分幅的前提下，允许盾构机正常掘进并能有一定的偏差容许度。
70.以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制，凡是根据本发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效结构变化，均仍属于本发明技术方案的保护范围内。