阻燃发泡体及发泡构件的制作方法

1.本发明涉及阻燃发泡体及发泡构件。


背景技术：

2.对于使用了树脂发泡体、发泡构件的部分的间隙的大小而言，近年发生了变化，要求能够对应更小的间隙。
3.树脂发泡体、发泡构件用于电子设备的画面保护、基板的保护等。近年，智能手机、笔记本电脑这样的电子设备不仅在室内使用，在外面移动时使用的情况也增加，其结果是，容易由于设备的下落、来自外部的压力负荷而施加无法预测的负载。因此，如果能够有效地使这样的负载的应力分散，则能够防止由无法预测的负载导致的电子设备的破坏。
4.因此，要求柔软性优异、能够对应更小的间隙、并且具有更高水平的应力分散性的树脂发泡体、发泡构件。
5.这里，树脂发泡体由热塑性聚合物构成，因此，存在容易燃烧的问题。智能手机、笔记本电脑这样的电子设备采用了电池、各种元件等发热体，也存在着火的担忧，因此，阻燃性的赋予是不可或缺的。
6.以往，为了赋予阻燃性，进行着各种阻燃剂的配合。作为这样的阻燃剂，可使用例如：溴类树脂、氯类树脂、磷类化合物、锑类化合物等。然而，这些阻燃剂由于处理性、对环境的影响等，存在希望尽可能避免采用的要求，最近，对不含这些化合物的阻燃剂进行着研究。作为这样的阻燃剂，可采用氢氧化镁、氢氧化铝等金属氢氧化物。然而，使用了这些金属氢氧化物的阻燃剂与现有的溴类树脂、氯类树脂、磷类化合物、锑类化合物等阻燃剂相比，阻燃性差，为了赋予与以往同等的阻燃性，需要大量的配合量，因此，存在成型性变差的问题。
7.近年，作为得到具有微细气泡结构的发泡体的方法，提出了在高压下使不活泼气体溶解于聚合物之后使压力急剧降低而形成发泡结构的方法。例如，在专利文献1中，公开了在压力容器中添加热塑性聚合物，一边加热至聚合物的软化点一边加入高压气体，然后使压力降低而形成气泡的方法。
8.然而，专利文献1中记载的发泡体虽然在某种程度上是柔软的发泡体，但是不具有阻燃性，而且也没有关于应力分散性的任何公开或启示。
9.专利文献2中公开了将作为对环境的负荷少的阻燃剂使用的金属氢氧化物与炭黑组合使用而得到高发泡且阻燃性及柔软性优异的树脂发泡体的方法。
10.然而，专利文献2中记载的树脂发泡体无法展现出充分的柔软性，而且也没有关于应力分散性的任何公开或启示。
11.现有技术文献
12.专利文献
13.专利文献1：日本特开平6
‑
322168号公报
14.专利文献2：日本特开2003
‑
165860公报


技术实现要素：

15.发明要解决的问题
16.本发明的课题在于提供具有高阻燃性、同时柔软性优异、并且应力分散性优异的阻燃发泡体。另外，本发明的课题还在于提供具有这样的阻燃发泡体作为阻燃发泡层的发泡构件。
17.解决问题的方法
18.本发明的阻燃发泡体的表观密度为0.02g/cm3～0.40g/cm3、50％压缩载荷为0.5n/cm2～8.0n/cm2、在拉伸试验中的断裂伸长率为120％以下。
19.在一个实施方式中，上述阻燃发泡体的平均气泡直径为10μm～200μm。
20.在一个实施方式中，上述阻燃发泡体的气泡直径的变动系数为0.5以下。
21.在一个实施方式中，上述阻燃发泡体的气泡率为30％以上。
22.在一个实施方式中，上述阻燃发泡体的气泡壁的厚度为0.1μm～10μm。
23.在一个实施方式中，上述阻燃发泡体包含阻燃剂。
24.在一个实施方式中，上述阻燃剂包含无卤无锑类阻燃剂。
25.在一个实施方式中，上述阻燃剂的堆积密度为0.8g/cm3以下。
26.在一个实施方式中，上述阻燃发泡体在650℃下的残渣为20重量％以上。
27.在一个实施方式中，构成上述阻燃发泡体的树脂为聚烯烃类树脂。
28.在一个实施方式中，上述聚烯烃类树脂是聚烯烃类弹性体以外的聚丙烯与聚烯烃类弹性体的混合物。
29.本发明的发泡构件在阻燃发泡层的至少一侧具有粘合剂层，该阻燃发泡层是上述阻燃发泡体。
30.发明的效果
31.根据本发明，能够提供具有高阻燃性、同时柔软性优异、并且应力分散性优异的阻燃发泡体。另外，能够提供具有这样的阻燃发泡体作为阻燃发泡层的发泡构件。
附图说明
32.图1是应力缓和试验机的剖面示意图。
33.符号说明
34.应力缓和试验机
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
1000
35.铁制的支撑体
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
100
36.聚碳酸酯板
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
200
37.应力测定膜
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
300
38.树脂发泡结构体
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
400
39.双面胶粘带
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
500
40.间隔件
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
600
41.abs板
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
700
42.铁球
ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
800
具体实施方式
43.《《1.阻燃发泡体》》
44.本发明的阻燃发泡体的表观密度为0.02g/cm3～0.40g/cm3、50％压缩载荷为0.5n/cm2～8.0n/cm2、在拉伸试验中的断裂伸长率为120％以下。通过使本发明的阻燃发泡体的表观密度、50％压缩载荷、在拉伸试验中的断裂伸长率在上述范围内，从而具有高阻燃性，同时柔软性优异，并且应力分散性优异。
45.本发明的阻燃发泡体具有气泡结构(气孔结构)。作为这样的气泡结构(气孔结构)，可列举独立气泡结构、连续气泡结构、半连续半独立气泡结构(混合存在有独立气泡结构和连续气泡结构的气泡结构)等。从能够进一步展现本发明效果这方面考虑，本发明的阻燃发泡体的气泡结构优选为连续气泡结构、半连续半独立气泡结构，更优选为半连续半独立气泡结构。在本发明的阻燃发泡体的气泡结构为半连续半独立气泡结构的情况下，其中的独立气泡结构的比例优选为40％以下、更优选为30％以下。
46.本发明的阻燃发泡体的独立气泡率例如如下所述地求出：在温度23℃、湿度50％的环境中，使测定对象在水分中下沉，测定之后的质量，然后在80℃的烘箱中使其充分地干燥后，再次测定质量。另外，如果是连续气泡，则能够保持水分，因此，可作为连续气泡测定其质量而求出。
47.本发明的阻燃发泡体的表观密度为0.02g/cm3～0.40g/cm3、优选为0.03g/cm3～0.30g/cm3、更优选为0.04g/cm3～0.20g/cm3、特别优选为0.05g/cm3～0.15g/cm3、最优选为0.07g/cm3～0.10g/cm3。通过使表观密度在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。关于表观密度的测定方法，在后面详细叙述。
48.本发明的阻燃发泡体的50％压缩载荷为0.5n/cm2～8.0n/cm2、优选为0.6n/cm2～6.0n/cm2、更优选为0.7n/cm2～5.5n/cm2、特别优选为0.8n/cm2～5.0n/cm2、最优选为0.9n/cm2～4.5n/cm2。通过使50％压缩载荷在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。关于50％压缩载荷的测定方法，在后面详细叙述。
49.本发明的阻燃发泡体在拉伸试验中的断裂伸长率为120％以下、优选为110％以下、更优选为105％以下、进一步优选为100％以下、特别优选为95％以下、最优选为90％以下。作为本发明的阻燃发泡体在拉伸试验中的断裂伸长率的下限，现实中优选为1％以上、更优选为5％以上、进一步优选为10％以上、特别优选为15％以上、最优选为20％以上。通过使在拉伸试验中的断裂伸长率在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。需要说明的是，如果在拉伸试验中的断裂伸长率小，则对阻燃发泡体施加负载时，该阻燃发泡体的气孔壁的变形变小，例如在添加了填料的情况下，在构成该阻燃发泡体的树脂与该填料的界面变得容易发生滑动，能够进一步缓和负载。另一方面，如果在拉伸试验中的断裂伸长率过大，则阻燃发泡体的气孔壁的变形变大，存在变得难以缓和负载的担忧。关于在拉伸试验中的断裂伸长率的测定方法，在后面详细叙述。
50.本发明的阻燃发泡体的平均气泡直径(平均气孔直径)优选为10μm～200μm、更优选为15μm～180μm、进一步优选为20μm～150μm、特别优选为23μm～120μm、特别优选为25μm
～100μm。通过使平均气泡直径在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。另外，压缩回复性也能够良好，进而受到冲击后能够以短时间回复至接近原来的厚度，因此，对于重复冲击的耐性能够更优异。关于平均气泡直径的测定方法，在后面详细叙述。
51.本发明的阻燃发泡体的气泡直径(气孔直径)的变动系数优选为0.5以下、更优选为0.48以下、进一步优选为0.45以下、特别优选为0.43以下、最优选为0.4以下。作为本发明的阻燃发泡体的气泡直径的变动系数的下限，现实中优选为0.01以上、更优选为0.05以上、进一步优选为0.1以上、特别优选为0.15以上、最优选为0.2以上。通过使气泡直径的变动系数在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。气泡直径的变动系数越大，应力越是在局部集中，因此，优选气泡直径的变动系数小的情况。关于气泡直径的变动系数的测定方法，在后面详细叙述。
52.本发明的阻燃发泡体的气泡率(气孔率)优选为30％以上、更优选为50％以上、进一步优选为65％以上、进一步优选为75％以上、特别优选为80％以上、最优选为90％以上。作为气泡率的上限，现实中为99％以下。通过使气泡率在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。如果气泡率小，则对阻燃发泡体进行压缩时的排斥应力变高，阻燃发泡体进入设备的间隙而使用时，存在对设备造成损伤的担忧。关于气泡率的测定方法，在后面详细叙述。
53.本发明的阻燃发泡体的气泡壁(气孔壁)的厚度优选为0.1μm～10μm、更优选为0.3μm～8μm、进一步优选为0.5μm～5μm、特别优选为0.7μm～4μm、最优选为1μm～3μm。通过使气泡壁(气孔壁)的厚度在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。气泡壁的厚度过薄时，阻燃发泡体容易对于负载而变形，存在无法得到充分的负载分散效果的担忧。气泡壁的厚度过厚时，阻燃发泡体变得难以对于负载而变形，在设备的间隙中使用时，存在高度差追随性变差的担忧。关于气泡壁的厚度的测定方法，在后面详细叙述。
54.本发明的阻燃发泡体在650℃下的残渣优选为20重量％以上、更优选为20重量％～80重量％、进一步优选为22重量％～70重量％、特别优选为26重量％～60重量％、最优选为30重量％～50重量％。关于在650℃下的残渣的测定方法，在后面详细叙述。
55.作为本发明的阻燃发泡体的形状，可以根据目的采用任意适当的形状。作为这样的形状，代表性地为片状，在该情况下，能够将本发明的阻燃发泡体作为阻燃发泡层处理。
56.在本发明的阻燃发泡体的形状为片状的情况(即，阻燃发泡层的情况)下，其厚度优选为30μm～5000μm、更优选为35μm～4000μm、进一步优选为40μm～3000μm、特别优选为45μm～2500μm。通过使阻燃发泡层的厚度在上述范围内，该阻燃发泡层即使对于微小间隙也能够容易地追随。另外，通过使阻燃发泡层的厚度在上述范围内，能够均匀地含有气泡，能够展现出优异的冲击吸收性。
57.在不损害本发明效果的范围内，本发明的阻燃发泡体可以通过任意适当的方法形成。作为这样的方法，代表性地，可举出使包含树脂材料(聚合物)的树脂组合物发泡的方法。
58.《1
‑
1.树脂组合物》
59.本发明的阻燃发泡体代表性地可以通过使树脂组合物发泡而得到。树脂组合物包
含树脂材料(聚合物)。
60.作为树脂组合物中所含的树脂材料(聚合物)，可以在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的树脂材料(聚合物)。作为这样的树脂材料(聚合物)，可列举例如：丙烯酸类树脂、有机硅类树脂、氨基甲酸酯类树脂、聚烯烃类树脂、酯类树脂、橡胶类树脂等。这样的树脂材料(聚合物)可以仅为一种，也可以为两种以上。
61.树脂组合物中的树脂材料(聚合物)的含有比例优选为30重量％～95重量％、更优选为35重量％～90重量％、进一步优选为40重量％～80重量％、特别优选为40重量％～60重量％。通过使树脂组合物中的树脂材料(聚合物)的含有比例在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。
62.作为树脂组合物中所含的树脂材料(聚合物)，从能够进一步展现出本发明效果的方面考虑，优选为聚烯烃类树脂。聚烯烃类树脂可以仅为一种，也可以为两种以上。
63.树脂组合物中所含的树脂材料(聚合物)中的聚烯烃类树脂的含有比例优选为50重量％～100重量％、更优选为70重量％～100重量％、进一步优选为90重量％～100重量％、特别优选为95重量％～100重量％、最优选实质上为100重量％。
64.作为聚烯烃类树脂，可优选列举选自聚烯烃及聚烯烃类弹性体中的至少一种，更优选为将聚烯烃与聚烯烃类弹性体组合使用的方式。
65.在将聚烯烃与聚烯烃类弹性体作为聚烯烃类树脂组合使用的情况下，从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，聚烯烃与聚烯烃类弹性体的含有比率(聚烯烃/聚烯烃类弹性体)以重量比率计优选为1/99～99/1、更优选为10/90～90/10、进一步优选为20/80～80/20、特别优选为30/70～70/30。
66.聚烯烃可以仅为一种，也可以为两种以上。
67.聚烯烃类弹性体可以仅为一种，也可以为两种以上。
68.需要说明的是，在本说明书中，在称为“聚烯烃”的情况下，不包括“聚烯烃类弹性体”。
69.作为聚烯烃，可以在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的聚烯烃。作为这样的聚烯烃，可列举例如：直链状的聚烯烃、支链状的(具有支链的)聚烯烃等。
70.作为这样的聚烯烃，可列举例如：以α
‑
烯烃为必须的单体成分而构成(形成)的聚合物、即在分子中(1分子中)至少具有来自α
‑
烯烃的结构单元的聚合物。这样的聚烯烃例如可以为仅由α
‑
烯烃构成的聚合物，也可以为由α
‑
烯烃和α
‑
烯烃以外的单体成分构成的聚合物。
71.聚烯烃可以为均聚物，也可以为包含两种以上单体的共聚物。在聚烯烃为共聚物的情况下，作为其共聚方式，可采用任意适当的共聚方式。作为这样的共聚方式，可列举例如：无规共聚物、嵌段共聚物等。
72.作为能够构成聚烯烃的α
‑
烯烃，优选例如碳原子数2～8的α
‑
烯烃(例如乙烯、丙烯、1
‑
丁烯、1
‑
戊烯、1
‑
己烯、4
‑
甲基
‑1‑
戊烯、1
‑
庚烯、1
‑
辛烯等)。能够构成聚烯烃的α
‑
烯烃可以仅为一种，也可以为两种以上。
73.作为能够构成聚烯烃的α
‑
烯烃以外的单体成分，可列举例如：乙酸乙烯酯、丙烯酸、丙烯酸酯、甲基丙烯酸、甲基丙烯酸酯、乙烯醇等烯属不饱和单体。能够构成聚烯烃的α
‑
烯烃以外的单体成分可以仅为一种，也可以为两种以上。
74.作为聚烯烃，具体可列举例如：低密度聚乙烯、中密度聚乙烯、高密度聚乙烯、直链状低密度聚乙烯、聚丙烯(丙烯均聚物)、乙烯与丙烯的共聚物、乙烯与乙烯以外的α
‑
烯烃的共聚物、丙烯与丙烯以外的α
‑
烯烃的共聚物、乙烯、丙烯及除乙烯和丙烯以外的α
‑
烯烃的共聚物、丙烯与烯属不饱和单体的共聚物等。
75.作为聚烯烃，从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，优选为以丙烯为必须的单体成分而构成的聚合物(聚丙烯类聚合物)、即至少具有来自丙烯的结构单元的聚合物。作为这样的聚丙烯类聚合物，可列举例如：聚丙烯(丙烯均聚物)、乙烯与丙烯的共聚物、丙烯与丙烯以外的α
‑
烯烃的共聚物等，优选为聚丙烯(丙烯均聚物)。聚丙烯类聚合物可以仅为一种，也可以为两种以上。
76.从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，聚烯烃在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)优选为0.2g/10分～10g/10分、更优选为0.25g/10分～5g/10分、进一步优选为0.3g/10分～3g/10分、特别优选为0.35g/10分～1.5g/10分。需要说明的是，聚烯烃在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)是指基于iso1133(jis
‑
k
‑
7210)在温度230℃、负载2.16kgf的条件下测定的mfr。
77.作为聚烯烃，从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，优选组合使用在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)在上述的范围内的两种以上不同的聚烯烃。在该情况下，组合使用在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)优选为0.2g/10分以上且小于0.7g/10分(更优选为0.2g/10分～0.65g/10分)的聚烯烃、与在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)优选为0.7g/10分～10g/10分(更优选为0.7g/10分～5g/10分、进一步优选为0.7g/10分～3g/10分、特别优选为0.7g/10分～1.5g/10分、最优选为0.7g/10分～1.3g/10分)的聚烯烃。
78.作为聚烯烃，在组合使用在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)为上述的范围内的两种以上不同的聚烯烃的情况下，从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，例如上述在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)优选为0.2g/10分以上且小于0.7g/10分(更优选为0.2g/10分～0.65g/10分)的聚烯烃、与在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)优选为0.7g/10分～10g/10分(更优选为0.7g/10分～5g/10分、进一步优选为0.7g/10分～3g/10分、特别优选为0.7g/10分～1.5g/10分、最优选为0.7g/10分～1.3g/10分)的聚烯烃的含有比率以重量比率计优选为1/99～99/1、更优选为10/90～90/10、进一步优选为20/80～80/20、特别优选为30/70～70/30、最优选为40/60～60/40。
79.作为聚烯烃，可以使用市售品，可列举例如：“e110g”(普瑞曼聚合物株式会社制)、“ea9”(日本聚丙烯株式会社制)、“ea9ft”(日本聚丙烯株式会社制)、“e
‑
185g”(普瑞曼聚合物株式会社制)、“wb140hms”(borealis公司制)、“wb135hms”(borealis公司制)等。
80.作为聚烯烃类弹性体，可以在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的聚烯烃类弹性体。作为这样的聚烯烃类弹性体，可列举例如：乙烯
‑
丙烯共聚物、乙烯
‑
丙烯
‑
二烯共聚物、乙烯
‑
乙酸乙烯酯共聚物、聚丁烯、聚异丁烯、氯化聚乙烯、使聚烯烃成分与橡胶成分物理分散而得到的弹性体、具有聚烯烃成分与橡胶成分发生了微相分离的结构的弹性体等所谓的非交联型的热塑性烯烃类弹性体(tpo)；通过在存在交联剂的条件下对包含形成基体的树脂成分a(烯烃类树脂成分a)及形成域(domain)的橡胶成分b的混合物进行动态热处理而得到的动态交联型热塑性烯烃类弹性体(tpv)；等等，该动态交联型热塑性烯烃类弹性体是具有在作为基体(海相)的树脂成分a中细密地分散有交联橡胶粒子作为域(岛相)的海
岛结构的多相体系的聚合物。
81.聚烯烃类弹性体优选包含橡胶成分。作为这样的橡胶成分，可列举日本特开平08
‑
302111号公报、日本特开2010
‑
241934号公报、日本特开2008
‑
024882号公报、日本特开2000
‑
007858号公报、日本特开2006
‑
052277号公报、日本特开2012
‑
072306号公报、日本特开2012
‑
057068号公报、日本特开2010
‑
241897号公报、日本特开2009
‑
067969号公报、日本再表03/002654号公报等中记载的橡胶成分。
82.作为具有聚烯烃成分与烯烃类橡胶成分发生了微相分离的结构的弹性体，具体可列举：由聚丙烯树脂(pp)和乙丙橡胶(epm)形成的弹性体、由聚丙烯树脂(pp)和乙烯
‑
丙烯
‑
二烯橡胶(epdm)形成的弹性体等。从相容性的观点考虑，聚烯烃成分与烯烃类橡胶成分的重量比以聚烯烃成分/烯烃类橡胶计优选为90/10～10/90、更优选为80/20～20/80。
83.对于动态交联型热塑性烯烃类弹性体(tpv)而言，一般来说，与非交联型的热塑性烯烃类弹性体(tpo)相比，其弹性模量高，并且压缩永久应变也小。由此，回复性良好，在制成发泡体的情况下，能够显示出优异的回复性。
84.动态交联型热塑性烯烃类弹性体(tpv)是指，如上述那样通过在存在交联剂的条件下对包含形成基体的树脂成分a(烯烃类树脂成分a)及形成域的橡胶成分b的混合物进行动态热处理而得到的具有在作为基体(海相)的树脂成分a中细密地分散有交联橡胶粒子作为域(岛相)的海岛结构的多相体系的聚合物。
85.作为动态交联型热塑性烯烃类弹性体(tpv)，可列举例如：日本特开2000
‑
007858号公报、日本特开2006
‑
052277号公报、日本特开2012
‑
072306号公报、日本特开2012
‑
057068号公报、日本特开2010
‑
241897号公报、日本特开2009
‑
067969号公报、日本再表03/002654号等中记载的动态交联型热塑性烯烃类弹性体。
86.作为动态交联型热塑性烯烃类弹性体(tpv)，可使用市售品，可列举例如：“zeotherm”(日本瑞翁株式会社制)、“thermorun”(三菱化学株式会社制)、“sarlink 3245d”(东洋纺织株式会社制)等。
87.从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，聚烯烃类弹性体在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)优选为2g/10分～15g/10分、更优选为3g/10分～10g/10分、进一步优选为3.5g/10分～9g/10分、特别优选为4g/10分～8g/10分、最优选为4.5g/10分～7.5g/10分。需要说明的是，聚烯烃类弹性体在温度230℃下的熔体流动速率(mfr)是指基于iso1133(jis
‑
k
‑
7210)在温度230℃、负载2.16kgf的条件下测定的mfr。
88.从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，聚烯烃类弹性体的熔融张力(190℃、断裂时)优选小于10cn、更优选为5cn～9.5cn。
89.从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，聚烯烃类弹性体的jis a硬度优选为30
°
～95
°
、更优选为35
°
～90
°
、进一步优选为40
°
～88
°
、特别优选为45
°
～85
°
、最优选为50
°
～83
°
。需要说明的是，jis a硬度是指基于so7619(jis k6253)测定的硬度。
90.从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，树脂组合物优选包含阻燃剂。能够在树脂组合物中包含的阻燃剂可以仅为一种，也可以为两种以上。
91.树脂组合物中的阻燃剂的含有比例优选为10重量％～70重量％、更优选为15重量％～65重量％、进一步优选为20重量％～60重量％、特别优选为40重量％～60重量％。通过使树脂组合物中的阻燃剂的含有比例在上述范围内，本发明的阻燃发泡体能够具有更高
的阻燃性，同时柔软性能够更优异，并且应力分散性能够更优异。
92.作为能够在树脂组合物中包含的阻燃剂，可列举例如：溴类阻燃剂、氯类阻燃剂、磷类阻燃剂、锑类阻燃剂等。然而，氯类阻燃剂、溴类阻燃剂在燃烧时会产生对人体有害且对设备类具有腐蚀性的气体成分，另外，磷类阻燃剂、锑类阻燃剂存在有害性、爆炸性等问题。因此，在本发明中，作为能够在树脂组合物的阻燃剂，优选无卤无锑类阻燃剂。
93.作为无卤无锑类阻燃剂，从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，为包含选自铝、镁、钙、镍、钴、锡、锌、铜、铁、钛及硼中的至少一种的化合物。作为这样的无机化合物，代表性地，可列举例如：氢氧化铝、氢氧化镁、氧化镁/氧化镍的水合物、氧化镁/氧化锌的水合物等水合金属化合物等。需要说明的是，水合金属化合物可以经表面处理。
94.作为能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的堆积密度，可以在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的堆积密度。作为这样的堆积密度，从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，优选为0.8g/cm3以下、更优选为0.6g/cm3以下、进一步优选为0.4g/cm3以下、特别优选为0.35g/cm3以下、最优选为0.3g/cm3以下。堆积密度的下限值在现实中为0.01g/cm3以上、优选为0.05g/cm3以上、更优选为0.1g/cm3以上。如果能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的堆积密度在上述范围内，则即使阻燃剂的用量少也能够赋予充分的阻燃性。而且，如果能够减少阻燃剂的用量，则能够得到高发泡、柔软且应力分散性优异的阻燃发泡体。另外，能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的堆积密度过高时，存在阻燃剂在树脂组合物中的分散性变差的担忧，存在阻燃发泡体的阻燃性产生偏差、或者损害阻燃发泡体的外观品质的担忧。
95.作为能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的粒径，可以在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的粒径。作为这样的粒径，从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，优选为5μm以下、更优选为3μm以下、进一步优选为1μm以下。能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的粒径的下限值在现实中为0.1μm以上。如果能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的粒径在上述范围内，则能够提高阻燃剂在树脂组合物中的分散性，因此，能够均匀地展现出阻燃发泡体的阻燃性，并且也能够保持阻燃发泡体的外观品质。能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的粒径过高时，存在阻燃剂在树脂组合物中的分散性变差的担忧，存在阻燃发泡体的阻燃性产生偏差、或者损害阻燃发泡体的外观品质的担忧。另外，能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的粒径过高时，存在阻燃发泡体的负载分散性降低的担忧。
96.作为能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的比表面积，可以在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的比表面积。作为这样的比表面积，从能够进一步展现本发明效果的方面考虑，优选为2m2/g以上、更优选为4m2/g以上、进一步优选为6m2/g以上。能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的比表面积的上限值在现实中为20m2/g以下。能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的比表面积在上述范围内时，能够提高阻燃剂在树脂组合物中的分散性，因此，能够均匀地展现出阻燃发泡体的阻燃性，并且还能够保持阻燃发泡体的外观品质。能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的比表面积过高时，存在阻燃剂在树脂组合物中的分散性变差的担忧，存在阻燃发泡体的阻燃性产生偏差、或者损害阻燃发泡体的外观品质的担忧。另外，能够在树脂组合物中包含的阻燃剂的比表面积过高时，存在阻燃发泡体的负载分散性降低的担忧。
97.能够在树脂组合物中包含的阻燃剂可以实施了表面处理。作为这样的表面处理，可以在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的表面处理。作为这样的表面处理，可列
举例如：硅烷偶联处理、硬脂酸处理等。
98.可以在不损害本发明效果的范围内在树脂组合物中包含任意适当的其它成分。这样的其它成分可以仅为一种，也可以为两种以上。作为这样的其它成分，可列举例如：橡胶、作为树脂材料配合的聚合物以外的树脂、软化剂、脂肪族类化合物、防老化剂、抗氧剂、光稳定剂、耐候剂、紫外线吸收剂、分散剂、增塑剂、碳、抗静电剂、表面活性剂、交联剂、增稠剂、防锈剂、有机硅类化合物、张力改性剂、防收缩剂、流动性改性剂、凝胶化剂、固化剂、填充剂、加强剂、发泡剂、发泡成核剂、着色剂(颜料、染料等)、ph调节剂、溶剂(有机溶剂)、热聚合引发剂、光聚合引发剂、润滑剂、结晶成核剂、结晶化促进剂、硫化剂、表面处理剂、分散助剂等。
99.《1
‑
2.阻燃发泡体的形成》
100.本发明的阻燃发泡体代表性地通过使树脂组合物发泡而得到。作为发泡的方法(气泡的形成方法)，可采用物理方法、化学方法等发泡成型中通常利用的方法。即，本发明的阻燃发泡体代表性地可以是通过物理方法进行发泡而形成的发泡体(物理发泡体)，也可以是通过化学方法进行发泡而形成的发泡体(化学发泡体)。物理方法一般是通过使空气、氮等气体成分分散于聚合物溶液并通过机械混合形成气泡的方法(机械发泡体)。化学方法一般是通过利用添加于聚合物基体的发泡剂的热分解产生的气体形成气孔而得到发泡体的方法。
101.待实施发泡成型的树脂组合物例如可以通过用任意适当的熔融混炼装置、例如开放型的混合辊、非开放型的班伯里混合机、单螺杆挤出机、双螺杆挤出机、连续式混炼机、加压捏合机等任意适当的机构将构成成分混合而制备。
102.＜形成本发明的阻燃发泡体的实施方式1＞
103.作为形成本发明的阻燃发泡体的一个实施方式1，例如可列举以下方式：经过使乳液树脂组合物(包含树脂材料(聚合物)等的乳液)机械发泡而起泡化的工序(工序a)来形成阻燃发泡体。作为起泡装置，可列举例如：高速剪切方式的装置、振动方式的装置、加压气体的喷出方式的装置等。这些起泡装置中，从气泡直径的微细化、大容量制作的观点考虑，优选高速剪切方式的装置。形成本发明的阻燃发泡体的该一个实施方式1无论是在由哪种树脂组合物形成时均可以应用。
104.从成膜性的观点考虑，优选乳液的固体成分浓度高的情况。乳液的固体成分浓度优选为30重量％以上、更优选为40重量％以上、进一步优选为50重量％以上。
105.通过机械搅拌进行起泡时的气泡是气体进入到乳液中而成的。作为气体，只要对于乳液无活性，就可以在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的气体。作为这样的气体，可列举例如：空气、氮气、二氧化碳等。
106.经过将通过上述方法起泡化后的乳液树脂组合物(含气泡乳液树脂组合物)涂敷于基材上并进行干燥的工序(工序b)，能够得到本发明的阻燃发泡体。作为基材，可列举例如：进行了剥离处理的塑料膜(进行了剥离处理的聚对苯二甲酸乙二醇酯膜等)、塑料膜(聚对苯二甲酸乙二醇酯膜等)等。
107.在工序b中，作为涂敷方法、干燥方法，可以在在不损害本发明效果的范围内采用任意适当的方法。工序b优选包括：将涂布于基材上的含气泡乳液树脂组合物以50℃以上且小于125℃的温度干燥的预干燥工序b1；和之后进一步以125℃以上且200℃以下的温度进
行干燥的正式干燥工序b2。
108.通过设置预干燥工序b1和正式干燥工序b2，能够防止由急剧的温度上升导致的气泡的合为一体化、气泡的破裂。特别是对于厚度小的发泡片而言，由于温度的急剧的上升，气泡会合为一体化、破裂，因此，设置预干燥工序b1的意义很大。预干燥工序b1中的温度优选为50℃～100℃。预干燥工序b1的时间优选为0.5分钟～30分钟、更优选为1分钟～15分钟。正式干燥工序b2中的温度优选为130℃～180℃、更优选为130℃～160℃。正式干燥工序b2的时间优选为0.5分钟～30分钟、更优选为1分钟～15分钟。
109.＜形成本发明的阻燃发泡体的实施方式2＞
110.作为形成本发明的阻燃发泡体的一个实施方式2，可举出利用发泡剂使树脂组合物发泡而形成发泡体的方式。作为发泡剂，可使用在发泡成型中通常使用的发泡剂，从环境保护及对于被发泡体的低污染性的观点考虑，优选使用高压的不活泼气体。
111.作为不活泼气体，只要对于树脂组合物无活性且能够浸渗，就可以采用任意适当的不活泼气体。作为这样的不活泼气体，可列举例如：二氧化碳、氮气、空气等。这些气体也可以混合使用。这些当中，从对于树脂材料(聚合物)的浸渗量多、浸渗速度快的观点考虑，优选二氧化碳。
112.不活泼气体优选为超临界状态。即，特别优选使用超临界状态的二氧化碳。在超临界状态下，不活泼气体对于树脂组合物的溶解度进一步增大，能够以高浓度混入不活泼气体，并且压力急剧下降时，不活泼气体成为高浓度，因此，气泡核的产生变多，即使气孔率相同，该气泡核成长而能够形成的气泡的密度与其它状态的情况相比也更大，因此，能够得到微细的气泡。需要说明的是，二氧化碳的临界温度为31℃、临界压力为7.4mpa。
113.作为通过在树脂组合物中浸渗高压的不活泼气体而形成发泡体的方法，可列举例如经过下述工序而形成的方法等：在高压下使包含树脂材料(聚合物)的树脂组合物中浸渗不活泼气体的气体浸渗工序；在该工序后降低压力而使树脂材料(聚合物)发泡的减压工序；以及根据需要进行的通过加热而使气泡生长的加热工序。在该情况下，可以使预先成型的未发泡成型体浸于不活泼气体中，另外也可以在加压状态下使不活泼气体浸渗于熔融的树脂组合物中之后在减压时实施成型。这些工序可以以间歇方式、连续方式中的任意方式进行。即，可以是预先将树脂组合物成型为片状等适宜的形状并制成未发泡树脂成型体后、在该未发泡树脂成型体中浸渗高压的气体并释放压力而发泡的间歇方式；也可以是在加压下将树脂组合物与高压的气体一起进行混炼、成型，同时释放压力而同时进行成型和发泡的连续方式。
114.以下示出以间歇方式制造发泡体的例子。例如，通过使用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机等挤出机对树脂组合物进行挤出而制作发泡体成型用树脂片。或者使用辊、凸轮、捏合机、班伯里型等设置有叶片的混炼机预先对树脂组合物进行均匀混炼，再利用热板的加压等压制加工成给定的厚度从而制作未发泡树脂成型体。将这样得到的未发泡树脂成型体放入高压容器中，注入高压不活泼气体(超临界状态的二氧化碳等)，在未发泡树脂成型体中浸渗不活泼气体。在充分地浸渗有不活泼气体的时刻，释放压力(通常至大气压)，在树脂中产生气泡核。可以使气泡核直接在室温下成长，但根据情况，也可以通过加热使其成长。作为加热的方法，可采用水浴、油浴、热辊、热风烘箱、远红外线、近红外线、微波等公知、惯用的方法。如此地使气泡生长之后，通过冷水等急剧冷却并将形状固定化，由此可以得到发泡
体。需要说明的是，供于发泡的未发泡树脂成型体不限于片状物，也可以根据用途使用各种形状的未发泡树脂成型体。另外，供于发泡的未发泡树脂成型体除了挤出成型、加压成型以外，也可以通过注塑成型等其它成型法来制作。
115.以下示出以连续方式制造发泡体的例子。例如，通过下述混炼浸渗工序、成型减压工序进行发泡成型，该混炼浸渗工序一边使用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机等挤出机对树脂组合物进行混炼，一边注入(导入)高压的气体(特别是不活泼气体、进而为二氧化碳)，使高压的气体充分地浸渗于树脂组合物中；该成型减压工序通过设置于挤出机的前端的模头等将树脂组合物挤出，由此释放压力(通常至大气压)，同时进行成型和发泡。另外，以连续方式进行发泡成型时，可以根据需要设置通过加热而使气泡成长的加热工序。如此地使气泡成长之后，可以根据需要通过冷水等急剧地进行冷却将形状固定化。另外，高压的气体的导入可以连续地进行，也可以不连续地进行。此外，在混炼浸渗工序及成型减压工序中，可以使用例如挤出机、注塑成型机。需要说明的是，作为使气泡核成长时的加热方法，可列举水浴、油浴、热辊、热风烘箱、远红外线、近红外线、微波等任意适当的方法。作为发泡体的形状，可采用任意适当的形状。作为这样的形状，可列举例如：片状、棱柱状、圆筒状、异型形状等。
116.从能够得到高发泡的发泡体的方面考虑，将树脂组合物发泡成型时的气体的混合量例如相对于树脂组合物总量优选为2重量％～10重量％、更优选为2.5重量％～8重量％、进一步优选为3重量％～6重量％。
117.使不活泼气体在树脂组合物中浸渗时的压力可以考虑操作性等适宜选择。这样的压力例如优选为6mpa以上(例如为6mpa～100mpa)、更优选为8mpa以上(例如为8mpa～50mpa)。需要说明的是，从保持二氧化碳的超临界状态的观点考虑，在使用超临界状态的二氧化碳的情况下的压力优选为7.4mpa以上。在压力低于6mpa的情况下，发泡时的气泡成长显著，气泡直径变得过大，有时无法得到优选的平均气孔直径(平均气泡直径)。这是因为，压力低时，气体的浸渗量与高压时相比相对较少，气泡核形成速度降低，形成的气泡核数变少，所以平均每1个气泡的气体量反而增加，气泡直径变得极大。另外，在低于6mpa的压力区域内，浸渗压力仅仅稍有变化就会导致气泡直径、气泡密度大幅变化，因此，气泡直径及气泡密度的控制容易变得困难。
118.气体浸渗工序中的温度根据使用的不活泼气体、树脂组合物中的成分的种类等而不同，能够在宽范围内选择。在考虑了操作性等的情况下，优选为10℃～350℃。在未发泡成型体中浸渗不活泼气体时的浸渗温度在间歇式的情况下优选为10℃～250℃、更优选为40℃～230℃。另外，将浸渗有气体的熔融聚合物挤出并同时进行发泡和成型时的浸渗温度在连续式的情况下优选为60℃～350℃。需要说明的是，在使用二氧化碳作为不活泼气体的情况下，为了保持超临界状态，浸渗时的温度优选为32℃以上、更优选为40℃以上。
119.在减压工序中，作为减压速度，为了得到均匀的微细气泡，优选为5mpa/秒～300mpa/秒。
120.加热工序中的加热温度优选为40℃～250℃、更优选为60℃～250℃。
121.《《2.发泡构件》》
122.本发明的发泡构件在阻燃发泡层的至少一侧具有粘合剂层，该阻燃发泡层是上述说明的本发明的阻燃发泡体。
123.本发明的发泡构件所具有的阻燃发泡层的厚度优选为30μm～5000μm、更优选为35μm～4000μm、进一步优选为40μm～3000μm、特别优选为45μm～2500μm。通过使阻燃发泡层的厚度在上述范围内，该阻燃发泡层即使对于微小间隙也能够容易地追随。另外，通过使阻燃发泡层的厚度在上述范围内，能够均匀地含有气泡，能够展现出优异的冲击吸收性。
124.粘合剂层的厚度优选为5μm～300μm、更优选为6μm～200μm、进一步优选为7μm～100μm、特别优选为8μm～50μm。通过使粘合剂层的厚度在上述范围内，本发明的发泡构件能够发挥优异的冲击吸收性。
125.作为粘合剂层，可采用由任意适当的粘合剂形成的层。作为构成粘合剂层的粘合剂，可列举例如：橡胶类粘合剂(合成橡胶类粘合剂、天然橡胶类粘合剂等)、氨基甲酸酯类粘合剂、丙烯酸氨基甲酸酯类粘合剂、丙烯酸类粘合剂、有机硅类粘合剂、聚酯类粘合剂、聚酰胺类粘合剂、环氧类粘合剂、乙烯基烷基醚类粘合剂、氟类粘合剂、橡胶类粘合剂等。作为构成粘合剂层的粘合剂，优选为选自丙烯酸类粘合剂、有机硅类粘合剂、橡胶类粘合剂中的至少一种。这样的粘合剂可以仅为一种，也可以为两种以上。粘合剂层可以为一层，也可以为两层以上。
126.作为粘合剂，如果以粘合方式进行分类，则可列举例如：乳液型粘合剂、溶剂型粘合剂、紫外线交联型(uv交联型)粘合剂、电子束交联型(eb交联型)粘合剂、热熔融型粘合剂(热熔型粘合剂)等。这样的粘合剂可以仅为一种，也可以为两种以上。
127.粘合剂层的水蒸气透湿度优选为50(g/(m2·
24小时))以下、更优选为30(g/(m2·
24小时))以下、进一步优选为20(g/(m2·
24小时))以下、特别优选为10(g/(m2·
24小时))以下。如果粘合剂层的水蒸气透湿度在上述范围内，则本发明的发泡片能够使冲击吸收性稳定化而不会受到由水分导致的影响。
128.可以在不损害本发明效果的范围内在构成粘合剂层的粘合剂中包含任意适当的其它成分。
129.作为其它成分，可列举例如：其它聚合物成分、软化剂、防老化剂、固化剂、增塑剂、填充剂、抗氧剂、热聚合引发剂、光聚合引发剂、紫外线吸收剂、光稳定剂、着色剂(颜料、染料等)、溶剂(有机溶剂)、表面活性剂(例如、离子型表面活性剂、有机硅类表面活性剂、氟类表面活性剂等)、交联剂(例如多异氰酸酯类交联剂、有机硅类交联剂、环氧类交联剂、烷基醚化三聚氰胺类交联剂等)等。需要说明的是，热聚合引发剂、光聚合引发剂可以包含于用于形成聚合物成分的材料中。
130.本发明的发泡构件可以通过任意适当的方法来制造。本发明的发泡构件的制造方法例如可列举：将阻燃发泡层与粘合剂层层叠而制造的方法；在将粘合剂层的形成材料与阻燃发泡层层叠后通过固化反应等形成粘合剂层而制造的方法等。
131.实施例
132.以下，通过实施例对本发明进行具体说明，但本发明不受这些实施例的任何限定。需要说明的是，实施例等中的试验及评价方法如下所述。需要说明的是，在记载为“份”的情况下，只要没有特别说明，则是指“重量份”，在记载为“％”的情况下，只要没有特别说明，则是指“重量％”。
133.＜表观密度的测定方法＞
134.阻燃发泡体的密度(表观密度)如下所述地进行计算。将实施例/比较例中得到的
树脂发泡结构体冲裁成20mm
×
20mm尺寸，作为试验片，用卡尺测定试验片的尺寸，接下来，通过电子天平测定试验片的重量，并且通过下式进行计算。
135.表观密度(g/cm3)＝试验片的重量/试验片的体积
136.＜50％压缩载荷的测定方法＞
137.按照jis k 6767中记载的发泡体的压缩硬度测定方法进行了测定。具体而言，将实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体切出30mm
×
30mm尺寸，作为试验片，以压缩速度10mm/min压缩至压缩率成为50％为止，将此时的应力(n)换算成平均每单位面积(1cm2)的值，作为50％压缩载荷(n/cm2)。
138.＜在拉伸试验中的断裂伸长率的测定方法＞
139.按照jis k 6767中记载的发泡体的拉伸伸长率测定方法进行了测定。
140.＜平均气泡直径(平均气孔直径)、气泡直径(气孔直径)的变动系数的测定方法＞
141.作为计测器，使用数字显微镜(商品名“vhx
‑
500”，、keyence株式会社制)，导入实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体的气泡部的放大图像，使用相同计测器的解析软件，通过进行图像解析而求出平均气泡直径(平均气孔直径)(μm)。需要说明的是，导入的放大图像的气泡数为400个左右。另外，根据气孔直径的全部数据计算标准偏差，使用下式计算出变动系数。
142.变动系数＝标准偏差/平均气泡直径(平均气孔直径)
143.＜气泡率(气孔率)的测定方法＞
144.在温度23℃、湿度50％的环境中进行了测定。通过100mm
×
100mm的冲裁刀模对实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体进行冲裁，测定了冲裁后的试样的尺寸。另外，用测定端子的直径(φ)为20mm的1/100千分尺测定了厚度。根据这些值计算出实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体的体积。接下来，通过最小刻度0.01g以上的托盘天平测定了实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体的重量。根据这些值计算出实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体的气泡率(气孔率)。
145.＜气泡壁(气孔壁)的厚度的测定方法＞
146.作为计测器，使用数字显微镜(商品名“vhx
‑
500”、keyence株式会社制)，导入实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体的气泡部的放大图像，使用相同计测器的解析软件，通过进行图像解析而求出气泡壁(气孔壁)的厚度(μm)。需要说明的是，导入的放大图像的气泡数为400个左右。
147.＜阻燃发泡体在650℃下的残渣的测定方法＞
148.在铂制容器中加入5mg的实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体，在氮气气氛中以升温速度20℃/min的条件在25℃～680℃的测定范围内进行升温，使用tg/dta6200(sii nanotechnology公司制)测定了在650℃下的残渣。
149.＜水平燃烧距离的测定方法＞
150.按照在ul94中记载的发泡体的阻燃试验方法进行了测定。存在水平燃烧距离越小阻燃性越优异的倾向。
151.＜应力分散度的测定方法＞
152.图1是应力分散度的测定中使用的应力缓和试验机1000的剖面示意图。
153.如图1所示，在铁制的支撑体100上放置聚碳酸酯板(200mm
×
300mm
×
厚度1mm)
200，在其上放置应力测定膜300(商品名“prescale”(两片，微压用(4lw)，富士较胶片株式会社制，具有加压的部分显色的面的片，50mm
×
50mm
×
厚度0.16mm)。接下来，在应力测定膜300上放置测定对象的实施例/比较例中得到的树脂发泡结构体(150mm
×
200mm
×
厚度0.5mm)400，在其上粘贴双面胶粘带(no.5603、日东电工制、厚度0.03mm)500，配置厚度0.3mm的间隔件600，在最上部放置abs板(200mm
×
300mm
×
厚度3mm)700。从其上在中心部放置铁球(φ25mm)800，施加了100n的负载1min。
154.然后，观察应力测定膜300的颜色的变化，将颜色不从应力测定膜300的中心展开而成为点状者设为c、将颜色从应力测定膜300的中心起展开至25mm者设为b、将颜色从应力测定膜300的中心起大幅展开至50mm端部者设为a。
155.〔实施例1〕
156.使用株式会社日本制钢所(jsw)制造的双螺杆混炼机将聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：0.40g/10min]：32.5重量份、聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：1.1g/10min]：32.5重量份、聚烯烃类弹性体[商品名“thermorun 5850n”、三菱化学制]：35重量份、氢氧化镁：120重量份(商品名“mgz
‑
1”、sakai chemical industry co.,ltd.制)、碳(商品名“旭#35”、旭碳株式会社制)：10重量份、及硬脂酸单甘油酯：1重量份在200℃的温度下混炼后，以线料状挤出，水冷后成型为颗粒状。将该颗粒投入株式会社日本制钢所制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛中以13(注入后12)mpa的压力注入了二氧化碳气体。相对于树脂100重量份，以3重量份的比例注入了二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适于发泡的温度，从模头挤出，得到了厚度为2.2mm的片状的树脂发泡结构体(1)。
[0157]
对于该树脂发泡结构体(1)而言，其表观密度为0.07g/cm3、50％压缩载荷为4.0n/cm2、断裂伸长率为89％。
[0158]
将结果示于表1。
[0159]
〔实施例2〕
[0160]
使用株式会社日本制钢所(jsw)制造的双螺杆混炼机将聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：0.40g/10min]：32.5重量份、聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：1.1g/10min]：32.5重量份、聚烯烃类弹性体[商品名“milastomer 8030n”、三井化学制]：35重量份、氢氧化镁：120重量份(商品名“kisuma 5p、协和化学工业制)、碳(商品名“旭#35”、旭碳株式会社制)：10重量份、及硬脂酸单甘油酯：1重量份在200℃的温度下混炼后，以线料状挤出，水冷后成型为颗粒状。将该颗粒投入株式会社日本制钢所制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛中以13(注入后12)mpa的压力注入了二氧化碳气体。相对于树脂100重量份，以3重量份的比例注入了二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适于发泡的温度，从模头挤出，得到了厚度为2.2mm的片状的树脂发泡结构体(2)。
[0161]
对于该树脂发泡结构体(2)而言，其表观密度为0.07g/cm3、50％压缩载荷为3.5n/cm2、断裂伸长率为77％。
[0162]
将结果示于表1。
[0163]
〔实施例3〕
[0164]
使用株式会社日本制钢所(jsw)制造的双螺杆混炼机将聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：0.40g/10min]：19重量份、聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：1.1g/10min]：19重量份、聚烯烃类弹性体[商品名“milastomer 8030n”、三井化学制]：67重量份、
氢氧化镁：80重量份(商品名“kisuma 5p”、协和化学工业制)、碳(商品名“旭#35”、旭碳株式会社制)：10重量份、及硬脂酸单甘油酯：1重量份在200℃的温度下混炼后，以线料状挤出，水冷后成型为颗粒状。将该颗粒投入株式会社日本制钢所制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛中以13(注入后12)mpa的压力注入了二氧化碳气体。相对于树脂100重量份，以3重量份的比例注入了二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适于发泡的温度，从模头挤出，得到了厚度为1.8mm的片状的树脂发泡结构体(3)。
[0165]
对于该树脂发泡结构体(3)而言，其表观密度为0.07g/cm3、50％压缩载荷为1.7n/cm2、断裂伸长率为90％。
[0166]
将结果示于表1。
[0167]
〔实施例4〕
[0168]
使用株式会社日本制钢所(jsw)制造的双螺杆混炼机将聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：0.40g/10min]：16.5重量份、聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：1.1g/10min]：16.5重量份、聚烯烃类弹性体[商品名“milastomer 8030n”、三井化学制]：67重量份、氢氧化镁：60重量份(商品名“kisuma 5p”、协和化学工业制)、碳(商品名“旭#35”、旭碳株式会社制)：10重量份、及硬脂酸单甘油酯：1重量份在200℃的温度下混炼后，以线料状挤出，水冷后成型为颗粒状。将该颗粒投入株式会社日本制钢所制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛中以13(注入后12)mpa的压力注入了二氧化碳气体。相对于树脂100重量份，以3重量份的比例注入了二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适于发泡的温度，从模头挤出，得到了厚度为1.8mm的片状的树脂发泡结构体(4)。
[0169]
对于该树脂发泡结构体(4)而言，其表观密度为0.085g/cm3、50％压缩载荷为2.1n/cm2、断裂伸长率为85％。
[0170]
将结果示于表1。
[0171]
〔实施例5〕
[0172]
使用株式会社日本制钢所(jsw)制造的双螺杆混炼机将聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：0.40g/10min]：20.5重量份、聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：1.1g/10min]：20.5重量份、聚烯烃类弹性体[商品名“milastomer 8030n”、三井化学制]：59重量份、氢氧化镁：60重量份(商品名“kisuma 5p”、协和化学工业制)、碳(商品名“旭#35”、旭碳株式会社制)：100重量份、及硬脂酸单甘油酯：1重量份在200℃的温度下混炼后，以线料状挤出，水冷后成型为颗粒状。将该颗粒投入株式会社日本制钢所制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛中以13(注入后12)mpa的压力注入了二氧化碳气体。相对于树脂100重量份，以3重量份的比例注入了二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适于发泡的温度，从模头挤出，得到了厚度为1.8mm的片状的树脂发泡结构体(5)。
[0173]
对于该树脂发泡结构体(5)而言，其表观密度为0.085g/cm3、50％压缩载荷为2.9n/cm2、断裂伸长率为80％。
[0174]
将结果示于表1。
[0175]
〔比较例1〕
[0176]
使用株式会社日本制钢所(jsw)制造的双螺杆混炼机将聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：0.40g/10min]：16.5重量份、聚丙烯[熔体流动速率(mfr)(230℃)：1.1g/10min]：16.5重量份、聚烯烃类弹性体[商品名“thermorun5850n”、三菱化学制]：67重量份、
氢氧化镁：40重量份(商品名“kisuma 5p”、协和化学工业制)、碳(商品名“旭#35”、旭碳株式会社制)：10重量份、及硬脂酸单甘油酯：1重量份在200℃的温度下混炼后，以线料状挤出，水冷后成型为颗粒状。将该颗粒投入株式会社日本制钢所制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛中以13(注入后12)mpa的压力注入了二氧化碳气体。相对于树脂100重量份，以3重量份的比例注入了二氧化碳气体。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适于发泡的温度，从模头挤出，得到了厚度为1.8mm的片状的树脂发泡结构体(c1)。
[0177]
对于该树脂发泡结构体(c1)而言，其表观密度为0.065g/cm3、50％压缩载荷为1.8n/cm2、断裂伸长率为140％。
[0178]
将结果示于表1。
[0179]
〔比较例2〕
[0180]
将以聚氨酯为主成分的发泡体作为树脂发泡结构体(c2)。
[0181]
对于该树脂发泡结构体(c2)而言，其表观密度为0.40g/cm3、50％压缩载荷为12n/cm2、断裂伸长率为130％。
[0182]
将结果示于表1。
[0183]
〔比较例3〕
[0184]
通过设置有辊型的叶片的实验室粉碎机(东洋精机制作所制)将聚丙烯[密度：0.9g/cm3、熔体流动速率(mfr)(230℃)：4g/10min]：50重量份、烯烃类弹性体[商品名“milastomer 8030n”、三井化学制]：50重量份、通过油炉法制造的炭黑：10重量份、由式mgo
·
nio
·
h2o表示的多面体形状的复合化金属氢氧化物(平均粒径0.7μm)：100重量份在180℃的温度下混炼后，使用加热至180℃的热板加压成型为厚度0.5mm、φ80mm的片状。将该片放入耐压容器，在150℃的气氛中在15mpa的加压下保持10分钟，由此使二氧化碳浸渗。接着急剧地减压，由此得到了树脂发泡结构体(c3)。
[0185]
对于该树脂发泡结构体(c3)而言，其表观密度为0.033g/cm3、50％压缩载荷为2.49n/cm2、断裂伸长率为140％。
[0186]
将结果示于表1。
[0187]
〔比较例4〕
[0188]
用分散器(“robomix”、primix株式会社制)将丙烯酸乳液溶液(固体成分量55％、丙烯酸乙酯
‑
丙烯酸丁酯
‑
丙烯腈共聚物(以使用的单体的重量比计为45:48:7))：100重量份、脂肪酸铵类表面活性剂(硬脂酸铵的水分散液、固体成分量33％)(表面活性剂a)：2重量份、羧基甜菜碱型两性表面活性剂(“amogen cb
‑
h”、第一工业制药株式会社制)(表面活性剂b)：2重量份、唑啉类交联剂(“epocros ws
‑
500”、日本触媒株式会社制、固体成分量39％)：4重量份、颜料(炭黑)(“naf
‑
5091”、大日精化工业株式会社制)：1重量份搅拌混合而起泡化。将该发泡组合物涂布于经过了剥离处理的pet(聚对苯二甲酸乙二醇酯)膜(厚度：38μm、商品名“mrf#38”、三菱树脂株式会社制)上，在70℃下干燥4.5分钟、在140℃下干燥4.5分，得到了树脂发泡结构体(c4)(厚度：0.20mm)。
[0189]
对于该树脂发泡结构体(c4)而言，其表观密度为0.70g/cm3、50％压缩载荷为7.2n/cm2、断裂伸长率为100％。
[0190]
将结果示于表1。
[0191]
〔比较例5〕
[0192]
用分散器(“robomix”、primix株式会社制)将丙烯酸乳液溶液(固体成分量55％、丙烯酸乙酯
‑
丙烯酸丁酯
‑
丙烯腈共聚物(以使用的单体的重量比计为45:48:7))：100重量份、脂肪酸铵类表面活性剂(硬脂酸铵的水分散液、固体成分量33％)(表面活性剂a)：1.6重量份、羧基甜菜碱型两性表面活性剂(“amogen cb
‑
h”、第一工业制药株式会社制)(表面活性剂b)：1.6重量份、唑啉类交联剂(“epocros ws
‑
500”、日本触媒株式会社制、固体成分量39％)：4重量份、颜料(炭黑)(“naf
‑
5091”、大日精化工业株式会社制)：2重量份、聚丙烯酸类增稠剂(丙烯酸乙酯
‑
丙烯酸共聚物(以使用的单体的含有比例计为丙烯酸20重量％)、固体成分量28.7％)：0.8重量份、表面处理二氧化硅粒子(“nipsil e150j”、tosoh
·
silica株式会社制)：25重量份搅拌混合而起泡化。将该发泡组合物涂布于经过了剥离处理的pet(聚对苯二甲酸乙二醇酯)膜(厚度：38μm、商品名“mrf#38”、三菱树脂株式会社制)上，在70℃下干燥4.5分钟、在140℃下干燥4.5分钟，得到了树脂发泡结构体(c5)(厚度：0.20mm)。
[0193]
对于该树脂发泡结构体(c5)而言，其表观密度为0.30g/cm3、50％压缩载荷为11n/cm2、断裂伸长率为80％。
[0194]
将结果示于表1。
[0195]
[表1]
[0196][0197]
〔制造例1〕
[0198]
在具备搅拌机、温度计、氮气导入管、回流冷凝器、滴液漏斗的反应容器中加入作为单体成分的丙烯酸丁酯(ba)60份、丙烯酸2
‑
乙基己酯(2eha)40份、丙烯酸(aa)5份、以及作为聚合溶剂的甲苯135份，一边导入氮气一边搅拌了2小时。如上所述地将聚合体系内的氧除去后，添加作为聚合引发剂的偶氮二异丁腈(aibn)0.1份，在60℃下进行6小时的溶液聚合，得到了丙烯酸类聚合物的甲苯溶液。该丙烯酸类聚合物的mw为40
×
104。
[0199]
相对于上述甲苯溶液中所含的丙烯酸类聚合物100份，添加作为增粘树脂的聚合松香酯(商品名“pensel d
‑
125”、软化点120～130℃、荒川化学工业株式会社制)30份及异氰酸酯类交联剂(商品名“coronate l”、东曹株式会社制、固体成分75％)2份，制备丙烯酸类粘合剂组合物，将该丙烯酸类粘合剂组合物涂布于经过了剥离处理的pet(聚对苯二甲酸乙二醇酯)膜(厚度：38μm、商品名“mrf#38”、三菱树脂株式会社制)上，在120℃下干燥5分
钟，由此得到了厚度为30μm的粘合剂层(1)。
[0200]
〔实施例6〕
[0201]
在实施例1中得到的树脂发泡结构体(1)的一侧贴合制造例1中得到的粘合剂层(1)，由此得到了树脂发泡结构体(1)/粘合剂层(1)的两层结构的发泡构件(1)。
[0202]
〔实施例7〕
[0203]
在实施例1中得到的树脂发泡结构体(1)的两侧贴合制造例1中得到的粘合剂层(1)，由此得到了粘合剂层(1)/树脂发泡结构体(1)/粘合剂层(1)的三层结构的发泡构件(2)。
[0204]
工业实用性
[0205]
本发明的阻燃发泡体例如可以适宜地用作电子设备用的阻燃发泡体。