磁流变流体及磁流变流体的制造方法与流程

1.本发明涉及磁流变流体及磁流变流体的制造方法。更具体地，涉及一种包括分散介质、磁性颗粒及触变剂，且由于具有预定的粘弹性特性使分散稳定性及沉淀稳定性得到改善的磁流变流体及磁流变流体的制造方法。


背景技术：

2.磁流变流体(magneto rheological fluid，mrf)作为油或者水等分散介质中混合有磁敏微小尺寸的微磁性颗粒(magnetic particle)的悬浮液，是基于外部施加的磁场使流动特性能够得到实时控制的智能材料之一。
3.这种磁流变流体基于外部磁场表现出流变学的行为及电学的、热学的、机械的物性发生变化的磁流变现象。通常，当未施加外部磁场时磁流变流体表现出牛顿流体(newtonian fluid)性质，但是当施加外部磁场时，其内部的磁性颗粒沿着平行于施加的磁场方向形成链状结构，从而具有妨碍流体的流动的剪切力或者流动阻力，并表现出即使不具有剪切应变率也能够产生一定的屈服应力的宾汉(bingham)流体的性质。
4.磁流变流体由于具有对流体的阻力、快速响应速度、可逆的特性，因此在如阻尼器的振动控制装置、汽车的离合器、刹车等各种工业领域，其应用可能性非常高。
5.为了有效地利用磁流变流体，需要具有高屈服应力，而且流体粘度应该充分低，以在施加磁场后重新去除时能够迅速地恢复到原来的状态，其内部的磁性颗粒应均匀地分布在分散介质内。
6.然而，构成磁流变流体的磁性颗粒的密度(例如，铁颗粒的振实密度为3.9～4.1g/cm3)远大于分散介质的密度(例如，硅油在常温下的密度约为0.8～1.0/cm3)，因此磁性颗粒在分散介质内因重力发生沉淀，进而导致磁流变流体的分散稳定性下降。由此，使用者在使用磁流变流体时需要对沉降于容器内被分离的磁性颗粒和分散介质进行重新混合或者重新分散，由此会给使用者带来不便，而且在重新混合/重新分散过程中磁流变流体的物性也有可能发生变化。
7.为了解决这一问题，韩国发明专利申请第2000-0025029号通过在磁性颗粒表面吸附亲水性的表面活性剂并基于与乳液状的水液滴相互作用提高了分散稳定性，但这存在很难长时间维持稳定性的问题。另外，美国授权发明专利第5645752号通过使用硅溶胶和硅低聚物来形成触变网络(thixotropic network)以实现分散稳定性，但长时间保管时颗粒之间凝聚，从而导致不易重新分散的问题。
8.另外，现有技术试图通过在磁流变流体中混合特定材料或者与之发生反应来提高分散稳定性，但是由于没有提出能够改善分散或者沉淀稳定性的明确的标准，因此需要对这方面进行研究。


技术实现要素：

9.技术问题
10.因此，本发明是为了解决如上所述的现有技术的诸多问题而提出的，其目的在于，提供一种能够改善分散介质内的磁性颗粒的沉降(sedimentation)程度的磁流变流体及磁流变流体的制造方法。
11.此外，本发明的目的在于，提供一种提出改善分散稳定性及沉淀稳定性的物性标准的磁流变流体及磁流变流体的制造方法。
12.此外，本发明的目的在于，提供一种能够改善分散稳定性及沉淀稳定性的同时具有高屈服应力的磁流变流体以及磁流变流体的制造方法。
13.但是，这些技术问题仅为示例性的，本发明的范围并不受限于此。
14.技术方案
15.本发明的上述目的通过磁流变流体实现，所述磁流变流体包括分散介质、磁性颗粒及触变剂，其中，磁流变流体具有粘弹性(viscoelasticity)，当磁流变流体的粘弹性的剪切应力(shear stress；τ)为τ＝τ0sin(wt)，剪切应变(shear strain；γ)为γ＝γ0sin(wt δ)＝g'sin(wt) g”cos(wt)[g'为储能模量(storage modulus)，g”为耗能模量(loss modulus)]时，未施加磁场时，对于施加在磁流变流体的剪切应变0.01％至满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值的区间，g”的倾斜率等于或者小于0。
[0016]
此外，根据本发明的一实施例，随着触变剂的含量增加，满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值会增加。
[0017]
此外，根据本发明的一实施例，随着磁性颗粒的含量增加，基于触变剂的三维网络形成变得弱化，从而满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值会减小。
[0018]
此外，根据本发明的一实施例，随着触变剂的含量增加，基于触变剂的三维网络得到强化，从而磁流变流体的粘度会增加。
[0019]
此外，根据本发明的一实施例，未施加磁场时，初始线性区域中的g'至少大于250pa，初始线性区域中的g”至少大于75pa。
[0020]
此外，根据本发明的一实施例，未施加磁场时，流动点(flow point，τf)值至少大于10pa。
[0021]
此外，根据本发明的一实施例，当施加磁场时，对于施加在磁流变流体的剪切应变0.01％至满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值的区间，在g'和g”值相同之前，可包括g”的倾斜率由正向负转变的至少一个部分。
[0022]
此外，根据本发明的一实施例，随着施加磁场的强度变大，在g'和g”值相同之前，g”的倾斜率由正向负转变的部分的剪切应变值会变大。
[0023]
此外，根据本发明的一实施例，随着磁性颗粒的含量增加，对于施加在磁流变流体的剪切应变值为0.01％至100％的区间，g”的积分值会变大。
[0024]
此外，根据本发明的一实施例，随着施加的磁场的强度变大，对于施加在磁流变流体的剪切应变值为0.01％至100％的区间，g”的积分值会变大。
[0025]
此外，根据本发明的一实施例，施加的磁场强度与隆起面积具有y＝ax b[x为磁场强度，y为隆起面积]的线性关系，并且a＝73.1
±
2.0。
[0026]
此外，根据本发明的一实施例，满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值为15％以上35％以下时，在量筒中60天自然沉降并进行测定后得到的沉降速率(sedimentation rate)s至少大于80％，s(vol％)＝100-[(
△
s)/(h)]x 100[
△
s为圆筒中填充磁流变流体并经过
规定时间后的上清液的高度，h为圆筒中填充磁流变流体的最初高度]。
[0027]
此外，根据本发明的一实施例，触变剂至少可包括硅或者粘土成分。
[0028]
此外，本发明的上述目的可通过磁流变流体的制造方法实现，所述磁流变流体(magnetic rheological fluid)包括分散介质、磁性颗粒及触变剂，其中，磁流变流体具有粘弹性(viscoelasticity)，当磁流变流体的粘弹性的剪切应力(shear stress；τ)为τ＝τ0sin(wt)，剪切应变(shear strain；γ)为γ＝γ0sin(wt δ)＝g'sin(wt) g”cos(wt)[g'为储能模量，g”为耗能模量]时，未施加磁场时，对于施加在磁流变流体的剪切应变0.01％至满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值的区间，g”的倾斜率等于或者小于0。
[0029]
此外，根据本发明的一实施例，随着触变剂的含量增加，满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值会增加。
[0030]
此外，根据本发明的一实施例，随着磁性颗粒的含量增加，基于触变剂的三维网络形成变得弱化，从而满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值会减小。
[0031]
此外，根据本发明的一实施例，随着触变剂的含量增加，基于触变剂的三维网络得到强化，从而磁流变流体的粘度会增加。
[0032]
此外，根据本发明的一实施例，施加磁场时，对于施加在磁流变流体的剪切应变0.01％至满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值的区间，在g'和g”值相同之前，可包括g”的倾斜率由正向负转变的至少一个部分。
[0033]
此外，根据本发明的一实施例，随着施加的磁场强度变大，在g'和g”值相同之前，g”的倾斜率由正向负转变的部分所对应的剪切应变值会变大。
[0034]
此外，根据本发明的一实施例，随着磁性颗粒的含量增加，施加在磁流变流体的剪切应变值为0.01％至100％区间的g”的积分值将变大。
[0035]
此外，随着施加的磁场的强度变大，对于施加在磁流变流体的剪切应变值为0.01％至100％的区间，g”的积分值会变大。
[0036]
此外，根据本发明的一实施例，施加的磁场强度与隆起面积具有y＝ax b[x为磁场强度，y为隆起面积]的线性关系，并且a＝73.1
±
2.0。
[0037]
有益效果
[0038]
根据本发明如上所述的结构，具有能够改善磁性颗粒在磁流变流体的分散介质内的沉降(sedimentation)程度的效果。
[0039]
此外，根据本发明，具有能够提出可改善磁流变流体的分散稳定性及沉淀稳定性的物性标准的效果。
[0040]
此外，根据本发明，具有使磁流变流体的分散稳定性及沉淀稳定性得到改善的同时具有高屈服应力的效果。
[0041]
当然，本发明的范围并不会受限于这些效果。
附图说明
[0042]
图1是图示本发明的一实施例的具有粘弹性特性的磁流变流体的储能模量和耗能模量的曲线图。(参照https：//wiki.anton-paar.com/kr-en/amplitude-sweeps/)
[0043]
图2是本发明的一实施例的磁流变流体中触变剂(thixotropic agent)的行为的示意图。(参照j.non-newtonian fluid mech.，70(1997)1-33)
[0044]
图3是测定本发明的一实施例的磁流变流体的沉降速率的示意图。
[0045]
图4是图示本发明的一实施例的试样的交叉点-粘度的曲线图。
[0046]
图5是图示本发明的一实施例的试样的交叉点-沉降速率的曲线图。
[0047]
图6是图示本发明的一实施例的未施加磁场(a)时和施加磁场(b)时的储能模量g'、耗能模量g”的曲线图。
[0048]
图7是图示本发明的一实施例的隆起面积与剪切应力间的关系的曲线图。
[0049]
图8是模拟本发明的一实施例的隆起图表的曲线图。
[0050]
图9图示计算本发明的一实施例的隆起面积的过程。
[0051]
图10是图示本发明的一实施例的基于磁场强度的储能模量和耗能模量的曲线图。
[0052]
图11是图示本发明的一实施例的基于磁场强度的隆起面积的曲线图。
具体实施方式
[0053]
对本发明的后述详细说明，可参照作为本发明的特定实施例图示的附图。为了使本领域技术人员能够实施本发明，下面具体说明这些实施例。本发明的各种实施例虽然相互不同，但并非相互排斥。例如，在此记载的一实施例的特定形状、结构及特征，可在不超出本发明的精神及范围的情况下由其他实施例来实现。此外，公开的各实施例的个别组件的位置或者布置，在不超出本发明的精神和范围的情况下可进行变更。因此，后述的详细说明并非用于限定，只要能够合理地说明，本发明的范围将由与其权利要求项主张的等同的所有范围及附上的权利要求书来限定。附图中类似的附图标记在各方面表示相同或者类似的功能，并且为了便于说明，长度和面积，厚度等以及其形状也可以放大表示。
[0054]
本说明书中使用的术语“包含/包括”或“具有”等术语用于指示说明书中记载的特征、数字、步骤、操作、构件、组件或它们的组合的存在，但不排除一个或多个其它特征、数字、步骤、操作、构件、组件或它们的组合的存在或附加的可能性。
[0055]
下面，参照附图对本发明的优选实施例进行详细说明，以使本发明所属领域的技术人员能够容易地实施本发明。
[0056]
根据本发明的一实施例，磁流变流体基于外部磁场可在液相与固相之间进行变换或者可具有液相和固相混合的混合相。磁流变流体中包括的磁性颗粒基于外部磁场可形成链状，由此呈现出类似于固体的特性。
[0057]
根据本发明的一实施例，磁流变流体可混合包括分散介质、磁性颗粒以及触变剂(thixotropic agent)。
[0058]
分散介质作为使磁性粉末复合体分散并形成悬浮液的物质，可具有极性或者非极性，为了最大化磁流变效果，优选具有较低的粘度。
[0059]
作为一示例，分散介质可以是选自由硅油、矿物油、石蜡油、玉米油、烃油、蓖麻油、真空油组成的群中的至少一个。而且，分散介质的40℃运动粘度(kinematic viscometer)可约为5～300mm2/s。如果运动粘度低于上述范围，则存在使沉淀性降低的问题，如果高于上述范围，则可能出现流动性下降的问题，因此运动粘度优选在上述范围内。
[0060]
磁性颗粒可选自铁、羰基铁(carbonyl iron)、铁合金体、氧化铁、氮化铁、碳化铁、低碳钢、镍，钴以及其混合物或者其合金中的至少一个。磁性颗粒的平均粒径可约为1～100μm。而且，磁性颗粒可以是无涂层的磁性颗粒或者涂有有机树脂的磁性颗粒。
[0061]
作为一示例，磁流变流体可包括约65～85wt％含量的磁性颗粒。如果磁性颗粒的含量低于上述范围，会出现剪切应力下降的问题，如果磁性颗粒的含量大于上述范围，则可能会出现流动性的问题，因此含量优选在所述范围内。
[0062]
触变剂可使用随着在磁流变流体中混合分散使磁流变流体显示触变性(thixotropy)的公知的触变剂。
[0063]
此外，磁流变流体还可包括作为一般添加剂的分散剂、耐磨剂、防氧化剂、防腐剂等。
[0064]
本发明提出了粘弹性(viscoelasticity)，以作为用于测定与磁流变流体的固体类似的特性的手段。就弹性(elastic)而言，剪切应力(stress)-剪切应变(strain)曲线表现为线性度。粘弹性在剪切应力-剪切应变曲线中表现为迟滞，这是由于被施于外力时发生能量损失而引起的。
[0065]
图1是图示本发明的一实施例的具有粘弹性特性的磁流变流体的储能模量和耗能模量的曲线图。(参照https：//wiki.anton-paar.com/kr-en/amplitude-sweeps/)
[0066]
参照图1，粘弹性需要振动(oscillation)的剪切应力(stress；τ)和剪切应变(strain；γ)，可表述如下。
[0067]
τ＝τ0sin(wt)
[0068]
γ＝γ0sin(wt δ)
[0069]
其中，(
ⅰ
)如果δ＝0，则为弹性物质，(
ⅱ
)如果δ＝π/2，则为粘性物质，(
ⅲ
)如果0《δ《π/2，则为粘弹性物质。
[0070]
可表示为γ＝γ0sin(wt δ)＝γ0(sin(wt)cosδ cos(wt)singδ)
[0071]
＝g'sin(wt) g”cos(wt)。
[0072]
其中，g'为储能模量(storage modulus)，g”为耗能模量(loss modulus)。
[0073]
通过磁流变流体的粘弹性测试(linear viscoelastic region test)可测定三种参数如储能模量g'、耗能模量g”、交叉点(crosspoint)、流动点(flow point，τf)。作为在固定的底座上布置磁流变流体后从上部利用挤压装置挤压磁流变流体的同时使其旋转并测定力矩的方法，可进行粘弹性测试。作为一实施例，在温度t＝25℃中，可以将挤压装置的角速度调为ω＝10rad/s，并测定g、g”、交叉点、流动点。
[0074]
参照图1的(a)，交叉点对应满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变(shear strain)值。即，从tanδ《1(固体特性显优势的结构)向tanδ》1(流体特性显优势的结构)过渡的分界点的剪切应变值相当于交叉点。另外，参照图1(b)，流动点对应满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应力(shear stress)值。而且，参照图1(c)，τ＝τ0sin(wt)和γ＝γ0sin(wt δ)表现出δ左右的相位差。在图1的(a)和图1的(b)中初期lg g'和lg g”值无变动的区域可视为线性区域。
[0075]
图2是图示本发明的一实施例的磁流变流体中触变剂的行为的示意图。
[0076]
从图2的(a)到图2的(c)，磁流变流体内的三维网络结构逐渐被破坏(break down)，磁流变流体的粘度变低可成为粘性物质。相反，从图2的(c)到图2的(a)，磁流变流体内的三维网络结构逐渐形成(build up)，磁流变流体的粘度变高可成为弹性物质。
[0077]
触变剂随着时间的流逝可在磁流变流体内形成三维网络结构。图2的(c)图示了图2的(a)的变化形态，粘度增加且固体特性增加。如果施加外力，则触变剂的三维网络结构可被破坏。从另一观点，图1的粘弹性测试中交叉点的值可与三维网络的强度成比例。
[0078]
图3是测定本发明的一实施例的磁流变流体的沉降速率的示意图。
[0079]
参照图3，沉降速率(sedimentation rate)s可测定如下。
[0080]
s(vol％)＝100-[(
△
s)/(h)]x 100
[0081]
其中，
△
s相当于圆筒中装入磁流变流体并经过规定时间后的上清液的高度，h相当于圆筒中装入磁流变流体的最初高度。上清液是指在磁流变流体中基于磁性颗粒的沉降发生层分离后的上层。
[0082]
作为一示例，将磁流变流体装入可维持水平的容器中，并将未发生沉降的状态设为100％，可对每一设定时间测定沉降程度。
[0083]
图4是图示本发明的一实施例的试样的交叉点-粘度的曲线图。交叉点对应满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值。在未施加磁场且温度为25℃以及剪切速度为1500/s条件下，对粘度进行了测定。
[0084]
本发明中，利用7种试样进行了测定。准备了磁性颗粒的含量、触变剂的种类、触变剂的含量不同的试样。作为触变剂，硅系列具有代表性的有气相法二氧化硅(fumed silica)等，粘土系列具有代表性的有皂土(bentonite)粘土、蒙皂石(smectite)粘土、蒙脱土(montmorillonite)粘土、锂皂石(hectorite)粘土等，具体的商品包括claysclaytone af，等。
[0085]
(试样1)
[0086]
使用了含有70～80wt％的磁性颗粒及1～5wt％的触变剂1且余量为分散介质及添加剂的磁流变流体。触变剂1是以硅成分为基础的触变剂。
[0087]
(试样2)
[0088]
使用了含有与试样1相同含量的磁性颗粒及相比试样1少10％的触变剂2且余量为分散介质及添加剂的磁流变流体。触变剂2是以粘土为基础的密度为1.5g/ml的亲有机质页硅酸盐(organophilic phyllosilicate)系列的触变剂。
[0089]
(试样3)
[0090]
使用了含有与试样1相同含量的磁性颗粒及与试样1相同含量的触变剂2且余量为分散介质及添加剂的磁流变流体。
[0091]
(试样4)
[0092]
使用了含有与试样1相同含量的磁性颗粒及相比试样1多10％的触变剂3且余量为分散介质及添加剂的磁流变流体。触变剂3是以粘土为基础的皂土(bentonite)系列的触变剂。
[0093]
(试样5)
[0094]
使用了含有相比试样1少5％的磁性颗粒及与试样1相同含量的触变剂3且余量为分散介质及添加剂的磁流变流体。
[0095]
(试样6)
[0096]
使用了含有与试样1相同含量的磁性颗粒及与试样1相同含量的触变剂3且余量为分散介质及添加剂的磁流变流体。
[0097]
(试样7)
[0098]
使用了含有相比试样1多5％含量的磁性颗粒及与试样1相同含量的触变剂3且余量为分散介质及添加剂的磁流变流体。
[0099]
各试样在未施加磁场时和施加时的初期线性区域中的g'和g”值、交叉点及流动点(flow point，τf)值分别如下表。
[0100]
【表1】
[0101]
未施加磁场时g'(pa)g”(pa)交叉点(％)τf(pa)试样180.644.50.590.29试样2235.289.02.292.95试样3215.966.64.683.77试样4271.678.231.0211.16试样5297.586.121.4911.45试样6324.895.1318.0210.40试样7383.5107.315.5910.08
[0102]
【表2】
[0103][0104]
参照图4可知，在试样1、试样2和试样3、试样4至试样7的三组中，交叉点和粘度表现出逐渐增加。结果，可以确认的是，根据触变剂1、触变剂2、触变剂3的种类，g'、g”发生变化且g'和g”变为不同，从而交叉点和粘度显示出不同。
[0105]
此外，比较试样2和试样3可知，试样3显示出较高的交叉点和粘度，比较试样4和试样6可知，试样4显示出较高的交叉点和粘度。即，即使使用相同的触变剂，随着触变剂的含量增加，可以确认磁流变流体内的三维网络得到强化，进而使交叉点和粘度增加。
[0106]
此外，比较试样5至试样7可知，从试样5到试样7粘度逐渐增加，但交叉点逐渐减少。即，可确认随着磁性颗粒含量的增加，虽然磁性颗粒数量增加使磁流变流体的粘度增加，但增加的磁性颗粒会妨碍基于触变剂的三维网络的形成，因此g'的上升程度大于g”的上升程度，其结果导致交叉点变小。
[0107]
图5是图示本发明的一实施例的试样的交叉点-沉降速率的曲线图。
[0108]
参照图5可知，随着各试样的交叉点的增加，沉降速率得到改善。作为一示例，为了使磁流变流体在实际使用中具有优异的沉淀稳定性，要求在60天进行自然沉降后进行测定时具有80％以上的沉降速率。图5中，为了具有80％以上的沉降速率，磁流变流体的交叉点优选至少为15％以上35％以下。即，本发明的磁流变流体的特征是，满足tanδ＝g”/g'＝1的剪切应变值至少为15％以上。图5中试样4至7满足上述条件。
[0109]
此外，在试样4至试样7中可知，未施加磁场时，g'表现为大于250pa，优选表现为250pa以上且450pa以下；施加磁场时，g'表现为大于1000kpa，优选表现为1000kpa以上且1200kpa以下。
[0110]
此外，在试样4至试样7中可知，未施加磁场时，流动点(flow point，τf)值表现为大于10pa，优选表现为10pa以上12pa以下。
[0111]
图6是图示本发明的一实施例的未施加磁场(a)时和施加磁场(b)时的储能模量g'和耗能模量g”的曲线图。
[0112]
如图6的(a)所示，当未施加磁场时，耗能模量g”中不会出现隆起(bump)。g”的倾斜率具有水平或者负的倾斜率，因此倾斜率值为0以下。作为一示例，在剪切应变0.01％到交叉点的区间，g”的倾斜率值可为0以下。
[0113]
相反，如图6的(b)所示，当施加磁场时，例如施加250mt的磁场时，耗能模量g”中会出现隆起。隆起可对应g'和g”值相同之前(即，到达交叉点之前)g”的倾斜率由正向负转变的至少一个部分。作为一示例，在剪切应变0.01％到交叉点的区间，可包括在交叉点前g”的倾斜率由正向负转变的至少一个部分。出现隆起时，隆起的面积表示磁流变流体的流动阻力，其对应基于磁流变流体发挥的阻尼力(damping force)损失的能量。此时，计算隆起面积的积分可利用一般的数值积分方法，如梯形积分法(trapezoidal rule)。
[0114]
图7是图示本发明的一实施例的隆起面积与剪切应力间的关系的曲线图。
[0115]
图7的(a)是试样5至试样7的隆起面积的示图。例如，当施加约250mt的磁场时，隆起面积可理解为是表示试样5至试样7的磁流变流体可发挥的最大阻尼力的参数，可通过对图6的(b)的耗能模量g”进行剪切应变积分来算出。将剪切应变表示为％进行积分时，可除以100并进行积分。
[0116]
此外，隆起面积可对应向磁流变流体施加磁场时形成的用于破坏磁性颗粒的链状结构的力。
[0117]
参照图7的(b)可知，从试样5到试样7，隆起面积逐渐变大，在施加570mt磁场且磁流变流体的剪切速度为1500/s的情况下，剪切应力变大。即，可以确认，随着磁性颗粒的含量变大，隆起面积变大。这对应图4中试样5到试样7粘度逐渐增加的情况。
[0118]
图8是模拟本发明的一实施例的隆起图表的曲线图。图9图示计算本发明的一实施例的隆起面积的过程。
[0119]
参照图8，通过对测定的耗能模量g”图表进行模拟，可推导出隆起的最大值。
[0120]
根据一实施例，耗能模量g”图表可通过如下数学式进行数值化。
[0121][0122]
模拟图表的方法可使用公知方法，但不限于所述高斯(gaussian)方法。
[0123]
然后，参照图9，可对耗能模量g”图表的下端区域进行积分。耗能模量g”图表，即，隆起图表的下端区域的积分值可对应隆起面积。隆起面积是与磁流变流体可发挥的最大阻尼力对应的参数。当施加约250mt磁场时，基于图7和图9的本发明的磁流变流体的隆起面积可约为16kpa至17.5kpa。
[0124]
图10是图示根据本发明的一实施例的磁场强度的储能模量和耗能模量的曲线图。图11是图示根据本发明的一实施例的磁场强度的隆起面积的曲线图。
[0125]
参照图10可知，以(a)0.106t、(b)0.343t、(c)0.458t、(d)0.675t，磁场强度逐渐增加的话，隆起向右侧移动。即，可以确认与隆起对应的剪切应变值变大。
[0126]
参照图11可知，随着施加的磁场强度增加，隆起面积变大。随着施加的磁场强度增加，磁流变流体内将形成较多的磁性颗粒的链状结构，因此将增加与破坏该链状结构的力对应的隆起面积。
[0127]
磁场强度与隆起面积的关系可由线性函数(图11的虚线)表示。根据一实施例，y＝ax b时[x为磁场强度，y为隆起面积]，如果绘制图11的虚线倾斜率，则a可显示约为73.1
±
2.0。
[0128]
如上，本发明提出了可改善磁流变流体的分散稳定性及沉淀稳定性的物性标准，而且具有在磁流变流体的分散介质内可改善磁性颗粒的沉降(sedimentation)程度的效果。另外，本发明的磁流变流体具有改善分散稳定性及沉淀稳定性的同时具有高屈服应力的效果。
[0129]
本发明如上所述图示并说明了优选实施例，但本发明不限定于所述实施例，在不超出本发明思想的范围内，本发明所属领域的技术人员可进行各种变形和变更。这种变形及变更应视为属于本发明和权利要求的范围内。