有机硅生产中废碱液的排污系统的制作方法

1.本技术涉及化工废碱液排污领域，尤其涉及一种有机硅生产中废碱液的排污系统。


背景技术：

2.二甲基二氯硅烷水解产物中残余的氯含量偏高，降低二甲基二氯硅烷水解产物中残余的氯含量的方法通常有碱洗法、水蒸气处理法、多级连续水解法及吸附处理法。其中碱洗法是目前国内外应用较普遍，且快捷经济的方法。
3.目前有机硅生产中的碱洗法是采用无机碱液对二甲基二氯硅烷水解产物进行洗涤，以除去二甲基二氯硅烷水解产物中残余的氯，得到含氯盐的碱液。当碱液中的碱浓度偏低时，无法再对二甲基二氯硅烷水解产物进行洗涤，因此需要对该碱液进行排污。


技术实现要素：

4.本技术提供一种有机硅生产中废碱液的排污系统，用以解决上述有机硅生产中废碱液排放的问题。
5.本技术提供一种有机硅生产中废碱液的排污系统，包括：碱液储罐、搅拌釜、相分离器、循环泵、排污泵和污水处理装置。
6.循环泵连接在碱液储罐与搅拌釜之间，相分离器连接在碱液储罐与搅拌釜之间，排污泵连接在碱液储罐与污水处理装置之间。
7.碱液储罐用于存储无机碱液；循环泵用于将无机碱液从碱液储罐中泵出并泵入至搅拌釜内。
8.搅拌釜，用于搅拌使得无机碱液与二甲基二氯硅烷的水解产物在混合，以使无机碱液去除水解产物中的氯化氢，获得混合液。
9.相分离器，用于输入来自搅拌釜的混合液，并使得混合液分层为上层油层和下层碱液层，以及将下层碱液层输入至碱液储罐内。
10.排污泵，用于在碱液储罐内碱液的浓度小于等于2％时开启，并将碱液储罐内浓度小于等于2％的无机碱液泵送至污水处理装置。
11.可选的，系统还包括：
12.碱液储罐还设置有无机碱液输入口，无机碱液输入口用于输入浓度为8％-15％的无机碱液，其中，无机碱液输入口与碱液储罐和相分离器连接的口不同。
13.可选的，输入至搅拌釜内的二甲基二氯硅烷的水解产物的温度为90℃，搅拌釜的外部套设有夹套。
14.夹套用于通入来自搅拌釜外部的水蒸气，以使水蒸气将将混合液在搅拌釜中加热至90℃；
15.可选的，夹套的上部设有水蒸气进口，水蒸气进口用于将来自搅拌釜外部的水蒸气通过水蒸气入口通入夹套内，使水蒸气对混合液在搅拌釜中加热至90℃；
16.夹套的下端设有凝液出口，凝液出口，用于向外排放水蒸气冷凝形成的凝液。
17.可选的，相分离器与搅拌釜的底部连接，碱液储罐与相分离器的底部连接。
18.可选的，相分离器的底部设置有碱液层出口，碱液层出口用于将下层碱液层输入至碱液储罐内；
19.相分离器的上部设置有油层出口，油层出口用于将上层油层输出。
20.可选的，循环泵与搅拌釜的顶部连接，用于将无机碱液在搅拌釜的顶部泵入至搅拌釜内。
21.可选的，碱液储罐和循环泵连接的连接口，以及，碱液储罐和排污泵连接的连接口设置在不同位置。
22.本技术提供的有机硅生产中废碱液的排污系统，实现了对二甲基二氯硅烷水解产物进行碱洗的过程中对废碱液排污的目的，且本方案中通过设置两个泵，一个为循环泵用于将无机碱液泵入至搅拌釜内，另一个为排污泵用于将废碱液泵入至污水处理设备。相比于只设置一个泵(为循环泵)，该循环泵不仅将无机碱液泵入至搅拌釜内还将废碱液泵入至污水处理设备，造成循环泵长期运行在扬程大的情况下，循环泵的功率偏大，造成能量损失。本技术的方案采用设置两个泵，循环泵无需将废碱液泵入至污水处理设备，可以降低循环泵的扬程，以保证循环泵既能满足工作需求也能在较低功率下工作，节省了能耗。
附图说明
23.为了更清楚地说明本技术实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本技术的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
24.图1为本技术一实施例提供的有机硅生产中废碱液的排污系统的流程图；
25.图2为本技术一实施例提供的有机硅生产中废碱液的排污系统的结构示意图；
26.图3为本技术另一实施例提供的有机硅生产中废碱液的排污系统的结构示意图；
27.图4为本技术一对比例提供的有机硅生产中废碱液的排污系统的结构示意图。
28.附图标记说明：
29.210：碱液储罐；
30.2101：无机碱液输入口；
31.220：搅拌釜；
32.230：相分离器；
33.240：循环泵；
34.250：排污泵；
35.260：污水处理装置；
36.2201：夹套；
37.2202：水蒸气进口；
38.2203：凝液出口；
39.2301：碱液层出口；
40.2302：油层出口。
具体实施方式
41.为使本技术实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面对本技术实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本技术一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本技术中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，也属于本技术保护的范围。
42.图1为本技术一实施例提供的有机硅生产中废碱液的排污系统的流程图，图2为本技术一实施例提供的有机硅生产中废碱液的排污系统的结构示意图，如图1和图2所示，本实施例可以包括：
43.s101、将二甲基二氯硅烷的水解产物从搅拌釜顶部输送至搅拌釜内，以及通过循环泵将无机碱液从碱液储罐中泵出并泵入至搅拌釜内。
44.本实施例的方法可以应用于图2所示的有机硅生产中废碱液的排污系统，本实施例的有机硅生产中废碱液的排污系统包括：碱液储罐210、搅拌釜220、相分离器230、循环泵240、排污泵250和污水处理装置260，循环泵240连接在碱液储罐210与搅拌釜220之间，相分离器230连接在碱液储罐210与搅拌釜220之间，排污泵250连接在碱液储罐210与污水处理装置260之间。碱液储罐210用于存储无机碱液，循环泵240用于将无机碱液从碱液储罐210中泵出并泵入至搅拌釜220内。
45.具体地，将二甲基二氯硅烷的水解产物从搅拌釜220顶部输送至搅拌釜220内，以及开启循环泵240，在循环泵240工作的状态下，通过循环泵240将无机碱液从碱液储罐210中泵出并泵入至搅拌釜220内。
46.s102、通过搅拌釜的搅拌将无机碱液与水解产物在搅拌釜中混合，以使无机碱液去除水解产物中的氯化氢，获得混合液。
47.其中，搅拌釜220用于搅拌使得无机碱液与二甲基二氯硅烷的水解产物在搅拌釜220内混合，所以开启搅拌釜220，无机碱液与水解产物在搅拌釜220的搅拌作用下混合，使得无机碱液去除水解产物中的氯化氢，从而获得混合液。
48.s103、将混合液输入相分离器，混合液在相分离器中分层为上层油层和下层碱液层。
49.s104、将下层碱液输入至碱液储罐内，以便通过循环泵将无机碱液从碱液储罐中再次泵出至搅拌釜内。
50.其中，相分离器230用于输入来自搅拌釜220的混合液，并使得混合液分层为上层油层和下层碱液层，以及将下层碱液层输入至碱液储罐210内。
51.具体地，在搅拌釜220内得到混合液后，将混合液从搅拌釜220内输入至相分离器230，混合液在相分离器230中分为两层，上层为油层(含有二甲基二氯硅烷的水解产物)，下层为碱液层(含有无机碱液和氯盐)。相分离器230还设置有碱液层出口2301，然后将分层得到的下层碱液层从碱液层出口2301输入至碱液储罐210内，通过循环泵240可以将碱液储罐210内的碱液再次泵入至搅拌釜220内，以便进行多次去除水解产物中的氯化氢，达到碱液储罐210内的碱液多次循环使用的目的。
52.可选的，相分离器230还设置有油层出口2302，相应地，本实施例的方法还可以将上层油层从相分离器230的油层出口2302输出，以输入至二甲基二氯硅烷的水解产物的下一步工序(比如水洗工序等)。
53.s105、当碱液储罐内的无机碱液的浓度小于等于2％时，通过排污泵将碱液储罐内浓度小于等于2％的无机碱液泵送至污水处理装置。
54.其中，排污泵250用于将碱液储罐210内的无机碱液泵送至污水处理装置260。
55.具体地，将碱液储罐210内的无机碱液通过酸碱滴定的方法进行检测以获得碱液储罐210内的无机碱液的浓度，当碱液储罐210内的无机碱液的浓度小于等于2％时，表示碱液储罐210内的无机碱液无法再用于去除水解产物中的氯化氢，此时碱液储罐210内的无机碱液可以称为废碱液，需要排放处理，所以可以关闭循环泵240，开启排污泵250，排污泵250将碱液储罐210内浓度小于等于2％的无机碱液泵送至污水处理装置260，由污水处理装置260对浓度小于等于2％的无机碱液作为污水进行处理，处理后达到环保要求后排放。其中，废碱液中包括浓度小于等于2％的无机碱液、氯盐、少量二甲基二氯硅烷的水解产物等。
56.本实施例通过上述方案，实现了对二甲基二氯硅烷水解产物进行碱洗的过程中对废碱液排污的目的，而且本方案中通过设置两个泵，一个为循环泵用于将无机碱液泵入至搅拌釜内，另一个为排污泵用于将废碱液泵入至污水处理设备。如果只设置一个泵(为循环泵)，该循环泵不仅将无机碱液泵入至搅拌釜内还将废碱液泵入至污水处理设备，由于碱液储罐与污水处理设备之间的距离较远，使得循环泵的扬程需要设置得增大，而大部分时间循环泵工作在将无机碱液泵入至搅拌釜内，而无机碱液与搅拌釜之间的距离较近，这会造成循环泵长期运行在扬程大的情况下，循环泵的功率也会偏大，造成能量损失。因此，本技术的方案采用设置两个泵，循环泵无需将废碱液泵入至污水处理设备，从而可以降低循环泵的扬程，以保证循环泵既能满足工作需求也能在较低功率下工作，节省了能耗。
57.可选的，碱液储罐210顶部还设置有无机碱液输入口2101，无机碱液输入口2101用于将无机碱液在进行对二甲基二氯硅烷的水解产物碱洗之前输入至碱液储罐210，其中，无机碱液输入口2101与碱液储罐210和相分离器230连接的口不同。
58.可选的，通过循环泵240将无机碱液从碱液储罐210中泵出并泵入至搅拌釜220内之前，还包括：
59.将质量浓度为8％-15％的无机碱液从无机碱液输入口2101输入至碱液储罐中210。
60.可选的，在一种可能实现的方法中，无机碱液包括如下一项或多项：氢氧化钠、氢氧化钾、碳酸钠。具体地，二甲基二氯硅烷的水解产物中含有少量的氯化氢，通过加入无机碱液对水解产物中的氯化氢进行酸碱中和反应，生成氯盐以除去水解产物中的氯。
61.可选的，输入至搅拌釜220内的二甲基二氯硅烷的水解产物的温度为90℃。图3为本技术另一实施例提供的有机硅生产中废碱液的排污系统的结构示意图，如图3所示，搅拌釜220的外部套设有夹套2201，本实施例的方法还包括将来自搅拌釜220外部的水蒸气通入夹套2201内，以使水蒸气将混合液在搅拌釜220中加热至90℃。
62.具体地，搅拌釜220用于搅拌使得无机碱液与二甲基二氯硅烷的水解产物在搅拌釜220内混合，所以开启搅拌釜220，无机碱液与水解产物在搅拌釜220的搅拌作用下混合。夹套2201的上部设置有水蒸气进口2202，本实施例同时还将来自搅拌釜220外部的水蒸气通过水蒸气进口2202通入夹套2201内，使水蒸气对混合液在搅拌釜220中加热，使得水蒸气通过夹套2201对搅拌釜220内的混合液加热至90℃，在此温度下可以加快无机碱液去除水解产物中的氯化氢的速率的目的，从而获得混合液。
63.可选的，夹套2201的下部设置有凝液出口2203，当水蒸气对搅拌釜220内的混合液进行加热后冷凝形成凝液，通过凝液出口2203向外排放水蒸气冷凝形成的凝液，使得夹套2201可以持续通入水蒸气，保证对混合液持续加热。
64.可选的，二甲基二氯硅烷的水解产物输入至搅拌釜220的流量为12.1m3/h，循环泵240泵送无机碱液至搅拌釜220的流量为151m3/h；排污泵250的流量为20m3/h。由此可知，循环泵在较低功率下工作，节省了能耗。
65.可选的，相分离器230与搅拌釜220的底部连接，使得搅拌釜220内的混合液能顺利流入相分离器230中。碱液储罐210与相分离器230的底部连接，使得相分离器230下层碱液层能顺利流入碱液储罐210内。
66.可选的，循环泵240与搅拌釜220的顶部连接，用于将无机碱液在搅拌釜220的顶部泵入至搅拌釜220内，无机碱液从顶部流入底部，使得无机碱液与二甲基二氯硅烷的水解产物进行混合。
67.可选的，碱液储罐和循环泵240连接的连接口，以及，碱液储罐210和排污泵250连接的连接口设置在不同位置。因此，当需要将无机碱液泵入搅拌釜220内时开启循环泵240即可，当需要将废碱液泵入污水处理装置260时开启排污泵250即可，方便人员操作。
68.可选的，碱液储罐和循环泵240连接的连接口，以及，碱液储罐210和排污泵250连接的连接口设置在相同位置。当需要将无机碱液泵入搅拌釜220内时，将循环泵240与连接口连接，再开启循环泵240，当需要将废碱液泵入污水处理装置260时将排污泵250与连接口连接，再开启排污泵250。
69.下面以具体的实施例对本技术的技术方案进行详细举例说明。
70.实施例1
71.本实施例中有机硅生产中废碱液的排污系统，在具体工作时的运行流程如下：
72.将二甲基二氯硅烷的水解产物从搅拌釜顶部以12.1m3/h的流量输送至搅拌釜内，以及通过循环泵将质量分数为8％的氢氧化钠碱液从碱液储罐中泵出并以151m3/h的流量泵入至搅拌釜内，循环泵的扬程为55m(根据实施例1中从碱液储罐与搅拌釜之间的距离确定)。其中，循环泵连接在碱液储罐与搅拌釜之间，氢氧化钠碱液与水解产物在搅拌釜中混合，获得混合液。搅拌釜的外部套设有夹套，夹套用于通入来自搅拌釜外部的水蒸气，以使水蒸气将混合液在搅拌釜中加热至90℃，在搅拌釜中使氢氧化钠碱液去除水解产物中的氯化氢，其中，夹套的下端设有凝液排出口，凝液排出口用于向外排放水蒸气冷凝形成的凝液。
73.将混合液输入相分离器，混合液在相分离器中分层为上层油层和下层碱液层，其中，相分离器连接在碱液储罐与搅拌釜之间，且相分离器与搅拌釜的底部连接。
74.碱液储罐与相分离器的底部连接，将下层碱液输入至碱液储罐内，以便通过循环泵将氢氧化钠碱液从碱液储罐中再次泵出至搅拌釜内，对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，同时将上层油层从相分离器的上部油层输出口输出至下一步水解工序。
75.将碱液储罐内的氢氧化钠碱液通过酸碱滴定进行检测以获得碱液储罐内的氢氧化钠碱液的浓度，当碱液储罐内的氢氧化钠碱液的浓度小于等于2％时，氢氧化钠碱液不能对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，即为废碱液，通过将碱液储罐与排污泵连接，将碱液储罐内的废碱液泵送至污水处理装置，排污泵的流量为20m3/h，扬程为34m。
76.实施例2
77.本实施例中有机硅生产中废碱液的排污系统，在具体工作时的运行流程如下：
78.将二甲基二氯硅烷的水解产物从搅拌釜顶部以12.1m3/h的流量输送至搅拌釜内，以及通过循环泵将质量分数为15％的碳酸钠碱液从碱液储罐中泵出并以151m3/h的流量泵入至搅拌釜内，循环泵的扬程为45m(根据实施例2中从碱液储罐与搅拌釜之间的距离确定)。其中，循环泵连接在碱液储罐与搅拌釜之间，碳酸钠碱液与水解产物在搅拌釜中混合，获得混合液。搅拌釜的外部套设有夹套，夹套用于通入来自搅拌釜外部的水蒸气，以使水蒸气将混合液在搅拌釜中加热至90℃，在搅拌釜中使碳酸钠碱液去除水解产物中的氯化氢，其中，夹套的下端设有凝液排出口，凝液排出口用于向外排放水蒸气冷凝形成的凝液。
79.将混合液输入相分离器，混合液在相分离器中分层为上层油层和下层碱液层，其中，相分离器连接在碱液储罐与搅拌釜之间，且相分离器与搅拌釜的底部连接。
80.碱液储罐与相分离器的底部连接，将下层碱液输入至碱液储罐内，以便通过循环泵将碳酸钠碱液从碱液储罐中再次泵出至搅拌釜内，对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，同时将上层油层从相分离器的上部油层输出口输出至下一步水解工序。
81.将碱液储罐内的碳酸钠碱液通过酸碱滴定进行检测以获得碱液储罐内的碳酸钠碱液的浓度，当碱液储罐内的氢氧化钠碱液的浓度小于等于2％时，碳酸钠碱液不能对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，即为废碱液，通过将碱液储罐与排污泵连接，将碱液储罐内的废碱液泵送至污水处理装置，排污泵的流量为20m3/h，扬程为34m。
82.实施例3
83.本实施例中有机硅生产中废碱液的排污系统，在具体工作时的运行流程如下：
84.将二甲基二氯硅烷的水解产物从搅拌釜顶部以12.1m3/h的流量输送至搅拌釜内，以及通过循环泵将质量分数为10％的氢氧化钠碱液从碱液储罐中泵出并以151m3/h的流量泵入至搅拌釜内，循环泵的扬程为40m(根据实施例3中从碱液储罐与搅拌釜之间的距离确定)。其中，循环泵连接在碱液储罐与搅拌釜之间，氢氧化钠碱液与水解产物在搅拌釜中混合，获得混合液。搅拌釜的外部套设有夹套，夹套用于通入来自搅拌釜外部的水蒸气，以使水蒸气将混合液在搅拌釜中加热至90℃，在搅拌釜中使氢氧化钠碱液去除水解产物中的氯化氢，其中，夹套的下端设有凝液排出口，凝液排出口用于向外排放水蒸气冷凝形成的凝液。
85.将混合液输入相分离器，混合液在相分离器中分层为上层油层和下层碱液层，其中，相分离器连接在碱液储罐与搅拌釜之间，且相分离器与搅拌釜的底部连接。
86.碱液储罐与相分离器的底部连接，将下层碱液输入至碱液储罐内，以便通过循环泵将氢氧化钠碱液从碱液储罐中再次泵出至搅拌釜内，对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，同时将上层油层从相分离器的上部油层输出口输出至下一步水解工序。
87.将碱液储罐内的氢氧化钠碱液通过酸碱滴定进行检测以获得碱液储罐内的氢氧化钠碱液的浓度，当碱液储罐内的氢氧化钠碱液的浓度小于等于2％时，氢氧化钠碱液不能对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，即为废碱液，通过将碱液储罐与排污泵连接，将碱液储罐内的废碱液泵送至污水处理装置，排污泵的流量为20m3/h，扬程为34m。
88.实施例4
89.本实施例中有机硅生产中废碱液的排污系统，在具体工作时的运行流程如下：
90.将水解产物从搅拌釜顶部以12.1m3/h的流量输送至搅拌釜内，以及通过循环泵将质量分数为12％的碳酸钠碱液从碱液储罐中泵出并以151m3/h的流量泵入至搅拌釜内，循环泵的扬程为25m(根据实施例4中从碱液储罐与搅拌釜之间的距离确定)。其中，循环泵连接在碱液储罐与搅拌釜之间，碳酸钠碱液与水解产物在搅拌釜中混合，获得混合液。搅拌釜的外部套设有夹套，夹套用于通入来自搅拌釜外部的水蒸气，以使水蒸气将混合液在搅拌釜中加热至90℃，在搅拌釜中使碳酸钠碱液去除水解产物中的氯化氢，其中，夹套的下端设有凝液排出口，凝液排出口用于向外排放水蒸气冷凝形成的凝液。
91.将混合液输入相分离器，混合液在相分离器中分层为上层油层和下层碱液层，其中，相分离器连接在碱液储罐与搅拌釜之间，且相分离器与搅拌釜的底部连接。
92.碱液储罐与相分离器的底部连接，将下层碱液输入至碱液储罐内，以便通过循环泵将碳酸钠碱液从碱液储罐中再次泵出至搅拌釜内，对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，同时将上层油层从相分离器的上部油层输出口输出至下一步水解工序。
93.将碱液储罐内的碳酸钠碱液通过酸碱滴定进行检测以获得碱液储罐内的碳酸钠碱液的浓度，当碱液储罐内的碳酸钠碱液的浓度小于等于2％时，碳酸钠碱液不能对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，即为废碱液，通过将碱液储罐与排污泵连接，将碱液储罐内的废碱液泵送至污水处理装置，排污泵的流量为20m3/h，扬程为34m。
94.对比例1
95.本实施例中有机硅生产中废碱液的排污系统，在具体工作时的运行流程如下：
96.将通过上步水解工序后的温度为90℃的二甲基二氯硅烷的水解产物从搅拌釜顶部以12.1m3/h的流量输送至搅拌釜内，以及通过循环泵将质量分数为8％的氢氧化钠碱液从碱液储罐中泵出并以151m3/h的流量泵入至搅拌釜内，循环泵的扬程为70m(根据碱液储罐与污水处理装置之间的距离确定)。其中，循环泵连接在碱液储罐与搅拌釜之间，氢氧化钠碱液与水解产物在搅拌釜中混合，获得混合液。搅拌釜的外部套设有夹套，夹套用于通入来自搅拌釜外部的水蒸气，以使水蒸气将混合液在搅拌釜中加热至90℃，在搅拌釜中使氢氧化钠碱液去除水解产物中的氯化氢，其中，夹套的下端设有凝液排出口，凝液排出口用于向外排放水蒸气冷凝形成的凝液。
97.将混合液输入相分离器，混合液在相分离器中分层为上层油层和下层碱液层，其中，相分离器连接在碱液储罐与搅拌釜之间，且相分离器与搅拌釜的底部连接。
98.碱液储罐与相分离器的底部连接，将下层碱液输入至碱液储罐内，以便通过循环泵将氢氧化钠碱液从碱液储罐中再次泵出至搅拌釜内，对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，同时将上层油层从相分离器的上部油层输出口输出至下一步水解工序。
99.将碱液储罐内的氢氧化钠碱液通过酸碱滴定进行检测以获得碱液储罐内的氢氧化钠碱液的浓度，当碱液储罐内的氢氧化钠碱液的浓度小于等于2％时，氢氧化钠碱液不能对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤，即为废碱液。图4为本技术对比例提供的有机硅生产中废碱液的排污系统的结构示意图，如图4所示，此时通过循环泵将碱液储罐内的废碱液以151m3/h的流量泵送至污水处理装置。
100.其中，上述实施例1至实施例4中排污泵的扬程是根据碱液储罐与污水处理装置的距离确定的，各实施例中碱液储罐与污水处理装置的距离不同。其中，实施例1至实施例4中碱液储罐与污水处理装置的距离与对比例1中碱液储罐与污水处理装置的距离相同。
101.循环泵的功率计算方法为w＝qhρg/(3600*η*1000)，其中q为泵的流量，h为泵的扬程，ρ为碱液密度，g为重力加速度，η为泵的效率。通过计算实施例1至实施例4中循环泵的输出功率相比于对比例1中循环泵的输出功率降低的百分数，来计算循环泵的节能率ξ，通过计算得最后的公式为ξ＝1-h2/h1，其中h1表示对比例1中循环泵的扬程，h2表示实施例中循环泵的扬程。
102.本技术对上述实施例1至实施例4中的循环泵相对于对比例1中的循环泵的节能率进行计算，得到如表一所示结果。
103.表一
[0104] 循环泵扬程(m)碱液碱液浓度节能率(％)实施例155氢氧化钠8％21.4％实施例245碳酸钠15％35.7％实施例340氢氧化钠10％42.9％实施例425碳酸钠12％64.3％对比例170氢氧化钠8％-[0105]
通过上述各实施例的方案，本技术具有如下有益效果：
[0106]
(1)本技术实现了对二甲基二氯硅烷的水解产物中的氯化氢进行洗涤和对废碱液的排污处理，相比于现有技术(对比例1)，降低了循环泵的扬程，且使循环泵节能。
[0107]
(2)循环泵因为不需要输送废碱液扬程变小，大大降低了循环泵的能量消耗。
[0108]
(3)本技术的工艺操作方便，降低了生产成本，且易于实现产业化。
[0109]
最后应说明的是，以上各实施例仅用以说明本技术的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本技术进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解；其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本技术各实施例技术方案的范围。