用于新鲜混凝土的模具和锅炉
1.本技术为申请日为2018年1月18日进入中国国家阶段的pct专利申请“用于制造尺寸稳定的混凝土工件的方法以及尺寸稳定的混凝土工件”（国家申请号：201680042325.3，申请人：赛乐斯股份有限公司）的分案申请。
技术领域
2.本发明涉及一种根据权利要求1的前序部分的用于制造尺寸稳定的混凝土工件的方法、根据权利要求14的前序部分的用于将新鲜混凝土浇铸到模具中的锅炉，以及根据权利要求16至18的前序部分的混凝土工件。
背景技术：
3.混凝土广泛地来使用，然而仍具有不适宜的特征，例如较低的抗拉强度，其是迫切的进一步研发的对象并且常常还以更大或更小的步伐来改善。
4.然而迄今通常容忍的是，混凝土工件在尺寸上不那么稳定。如此常见地在建筑上设置如下混凝土工件，其公差在每米长度一毫米的范围内(理论长度的 /-0.5mm的偏差)。这例如在窗栏的情况中也是这种情况，其中，简单利用金属护板遮盖可能的间隙。
5.通过混凝土的强度特征的进展的改善方案基本上开启了更宽泛的用途，其中，混凝土工件的几何形状于是还越来越多地匹配于所设置的荷载，也就是说变得更为复杂，以便于使用经改善的强度特征。于是，相应的混凝土工件的较小的精确度又为不利的。
技术实现要素：
6.本发明的目的相应地是提供一种用于制造尺寸稳定的混凝土工件的方法或提供一种尺寸稳定的混凝土工件。
7.该目的通过带有权利要求1的特征部分的特征的方法且通过根据权利20至22的特征部分的特征的混凝土工件以及通过带有权利要求18的特征部分的特征的用于将新鲜混凝土浇铸到模具中的锅炉来实现。
8.由于在新鲜混凝土的水合作用期间在模具的壁中预先进行确定的温度分布，可控制新鲜混凝土的水合作用，其一方面可通过新鲜混凝土来供给且之后还通过由其自身产生的热来加速，然而还通过由新鲜混凝土导出的热来减速。这所具有的结果是，可控制通过水合作用和热膨胀引起的体积变化以及水合作用引起的结构变化，并且由此将在水合的混凝土中持续地产生的几何形状的扭曲并且伴随于此的应力保持在阈限以下，在该阈限以上在水合的混凝土中形成缺陷，该缺陷于是直至完全的水合作用不再被消除并且还降低混凝土工件的尺寸稳定性和强度。由于完全封闭的模具完全以新鲜混凝土填充，因此新鲜混凝土的整个表面与模具处于接触，这实现在混凝土工件的整个本体上控制水合作用。10mpa的压力强度在混凝土工件拆模板之前确保混凝土工件在拆模板期间不会被机械地损坏，于是预先避免的由于脱模所产生缺陷不会再在拆模板的情况中形成。最终最大颗粒的直径的限制所引起的是，穿过水合的新鲜混凝土的传热不受干扰，其否则引起混乱的温度分布，其在水
合的几何形状的扭曲的情况中干扰相应的应力且由此形状稳定性。
9.如果可避免在水合期间形成这样的几何形状的扭曲，则得出形状稳定的工件，其满足高要求并且在强度上也不会降低。尤其还可根据本发明生产尺寸稳定的批量件，其以预定的几何形状各具有每米工件长度仅 /-25微米的公差。
10.就此而言应注意的是，对于研究在水合的混凝土中构建的弹性模数而言已知一种试验组件，其使水合的混凝土保持在恒定的温度上，其中然而持续地通过到混凝土上的机械作用测量其弹性模数，这不可不干扰混凝土，而且导致混凝土的几何形状的扭曲。通过恒定的温度简易化对水合的经由弹性模数识别出的走向的评估，因为之后省去了专业人士已知的用于时间进度的等价计算，这是因为水合通过所产生的自热不同速度地继续(claude boulay等人所著：如何自最早期开始自动地监控混凝土弹性模数 ，材料和结构(how to monitor the modulus of elasticity of concrete, automatically since the earliest age，materials and strucktures)(2014)47:141-155)。
11.通过使用带有权利要求11或12的特征部分的特征的模具，可使水合作用通过加热新鲜混凝土受控地加速，这可通过高生产率实现高效的制造。
12.通过根据权利要求14的用于浇铸新鲜混凝土的锅炉构造用于改变离开的新鲜混凝土的流速，模具的注塑新鲜混凝土的填充速度可在其横截面变化上例如保持恒定或也匹配于横截面。由此防止在横截面狭窄部中填充速度如此高，使得例如留下空气填充的槽口，其又防止模具的温度控制的壁与新鲜混凝土的接触。换句话说，在空气填充的槽口的情况中，模具没有完全以新鲜混凝土填充，从而附加于工件的有缺陷的轮廓之外至少局部地在槽口的区域中不可控制水合并且由此可在水合的混凝土中形成有害的几何形状的扭曲。例如在纤维强化的混凝土的情况中恒定的或匹配的填充速度的另外有利的效果在于，对于混凝土的强度而言，纤维的期望的(通常偶然的)定向不受干扰，例如在横截面狭窄部中通过过高的填充速度形成涡流时，则可以是这种情况。
13.通过使根据本发明的混凝土工件具有50微米每米的公差(工件的每米长度与理论尺寸的 /-25微米的偏差)，可将其用在迄今通过混凝土工件不可覆盖的范围中。一次以单件的意义、然而之后还作为批量件，其全部尺寸精确地构造并且可实现相应的结构形式。对此还包括(除了不计其数的另外的应用外)在用于太阳能收集器的集中器的领域中的应用，例如用于制造在盘收集器中的小平面，其由带有抛物线形表面的支座和直接或非直接地放在抛物线形表面上的反射层形成，其中，反射层承担支座的抛物线形表面的轮廓。在此，根据本发明可产生10mrad或更少地直至1mrad或甚至仍要更少的对于阳光的高集中度而言足够的聚焦区域。
14.构造成用于太阳能收集器的反射层的抛物线形支座如其在以下所描述的那样。
附图说明
15.接下来根据附图稍微更详细地来说明本发明。
16.图1示出了带有一定数量小平面的根据现有技术的盘收集器，其将射线集中在吸收器上，图2a以俯视图显示了用于收集器的小平面的根据本发明制造的混凝土支座的一实施例，
图2b以侧视图和仰视图示出了图2a的混凝土支座，图2c以仰视图放大地显示了混凝土支座的一区段，图3a显示了用于制造图2a的混凝土支座的两件式的完全封闭的模具，图3b以朝向布置在上半模具处的冷却模块的俯视图显示了处于关闭状态中的图3a的模具，图4显示了用于将新鲜混凝土浇铸到模具中的根据本发明的锅炉，以及图5a至5c示出了本发明的锅炉具有与排出通道相连接的新鲜混凝土容器和用于在新鲜混凝土容器中产生过压的组件。
具体实施方式
17.图1显示了根据现有技术的盘收集器1，其根据文献wo2011/072410来构造。抛物线形的集中器2由各个小平面3组成，其分别将阳光反射到吸收器4上，其布置在抛物线曲面形的集中器2的焦点中。由此小平面3自身不是抛物线曲面，其形成集中器2的抛物线曲面形的局部区域，由此小平面3的反射表面的几何形状根据其与抛物线曲面形的集中器2的顶点5的距离而不同。这样的小平面3这里被称为是抛物线曲面的，其如所提到的那样总的形成抛物线曲面。
18.小平面3的反射表面由压力加载的、以铝气相喷镀的、布置在过压腔中的、灵活的薄膜形成，其由于小平面3的椭圆形外形和其压力加载仿照抛物线曲面2的局部弯曲来形成。每个小平面3由此是抛物线曲面形的集中器2的如下部分且由此是抛物线曲面的如下部分，即，吸收器4的焦点位于其中的那部分。通过这样的布置可实现超过1000直至3000或更多的阳光的集中。
19.图2a显示了根据本发明的、构造成盘状的且具有周缘11的用于(为了简化附图而移除的)反射层的混凝土支座10，其中，混凝土支座10和反射层形成用于根据图1的盘收集器的小平面。这样的反射层可通过反射膜、例如铝气相喷镀的pet膜来形成或通过另外的薄膜、例如薄的铝板来形成。反射层直接放在混凝土支座10的构造成抛物线曲面形的表面12上并且在运行中例如通过周围环境压力压到表面12上，因为在表面11与反射层之间的空隙经由负压通道13被抽真空。在一具体的实施形式中，椭圆形的混凝土支座10的主轴线测量为1379mm，副轴线为1196mm，吸收器4的位置(图1)与负压通道11的通口相距几米。
20.所得出的是，构造成抛物线曲面形的表面12具有高精确度、也就是说较小的公差，否则不可实现上面所要求的集中度。
21.图2b一次以侧视图且之后以仰视图显示了图2a的混凝土支座10，其中，在仰视图中可看见带有底侧16的肋部15的金银丝细工的肋部结构，同样地在盘收集器的框架中的用于混凝土支座10的布置的承载销17。周缘11通过环绕的肋部15'的外侧来形成。
22.图2c又以仰视图放大地显示了混凝土支座10的一区段，其用于清楚说明肋部结构且与此相关的尺寸的公差、尤其表面12(图2a)的尺寸的公差。
23.根据本发明的方法制造的混凝土支座的尺寸公差如所提及的那样为0.05mm每米，这在混凝土支座10的外侧处的肋部15的高度h为40mm的情况中使得表面11与其理论尺寸的偏差总计仅为 /-0.001mm。换句话说是这样的，即，混凝土支座10在其拆模板之后在没有后处理的情况中具有高精确性的表面12，其准确性实现对于经反射的射线而言的直至1mrad
的几何焦斑。“几何焦斑”的原因是因为混凝土表面12自身过少地反射且必须以反射层覆盖，参见以上说明。然而在此，将其轮廓赋予反射层的表面12，使得反射层在运行中获得焦斑，其大致相应于带有直至仅1mrad的表面12的几何焦斑。
24.对于由于困难的抛物线曲面形状而复杂的构件(其在现有技术中仅可困难地且在相对高成本下制造)而言，存在简单的、耐用的且成本适宜的构型和制造。
25.在图2a至2c中示出的混凝土支座10仅为用于可根据本发明的方法制造的混凝土工件的一示例。(多个实施例下的)另一实施例形成用于机床或加工中心的混凝土基底，其以微米范围高精度地工作，其中，视加工而定可在刀具或工件处引起巨大的力；此外，工件自身可实现几顿的重量。这里需要带有高精度的表面的稳定的基底，因为机架须以微米范围精确地来设立，以便于在加工工件中能实现所需的准确性。
26.图3显示了用于实施根据本发明的方法的模具20，其具有用于表面12的模塑成型的上半部21(用于支承反射层，参见图2a)和用于肋部结构(参见图2b)的下半部22。
27.用于构造混凝土工件10(图2a)的表面12的壁面25是尺寸稳定的，也就是说所具有的公差等于或优选地小于通过根据本发明的方法在制成的混凝土支座10中可实现的公差。用于构造肋部结构(图2b,c)的下半部22的壁面可具有较大的公差，因为对于混凝土支座10的所设置的用途而言，这样的肋部15的尺寸稳定性并不重要。换句话说是这样的，即，模具20在预先确定的几何形状中是尺寸稳定的，且根据本发明在其它范围中同样可以是或不是尺寸稳定的。
28.显而易见的是，输送通道23用于新鲜混凝土，并且出口通道24用于在注塑的情况中泄漏的空气且用于最终在完全填充模具之后离开的新鲜混凝土。模具20是完全封闭的，也就是说，待注塑的混凝土工件是被全面包围的，其整个表面与模具的壁处于接触，而不使周围环境空气进入。
29.图3b显示了关闭的、待运行的模具20，其支承在金属架26上，然而其下面的、位于底部上的部分为了简化附图被剪切。两个模半部21,22夹紧在金属支座27之间，模具20是关闭的。虚线标记旋转轴线28，绕该旋转轴线28可使模具翻倾，使得其可从所示出的水平位置翻倾到垂直位置中。
30.上模半部21具有环形的凹口29，将配合相同地成型的环形的温度模块30放入其中，该温度模块30在所示出的实施形式中大致在待注塑的混凝土支座10(图2a至2c)的尺寸上延伸，并且具有用于热交换介质(这里是水)的入口31和出口32。入口31和出口32经由环形铺设在温度模块30中的热交换通道33相连接，从而经由热交换通道33循环的水可使上模半部至少在待浇铸的混凝土支座10的范围中行进到预先确定的温度上，该温度应当沿温度曲线或应为一预先确定地恒定的温度。温度模块30如此程度地透明地绘出，使得热交换通道33的走向可见。
31.在附图中不可见的是，下模半部22当然同样设有温度模块，其在其构造中相应于温度模块30，使得两个模半部21,22可同样地通过循环水来加热或冷却。
32.为了简化附图，移除了与入口31且与出口32相连接的用于循环热交换介质的冷却单元和/或加热单元。其可常规地来构建并且通过专业人士与具体情况相应地来设计。因此，在加热单元的情况中，模具20具有用于浇铸到其中的新鲜混凝土的接触面的加热组件，其优选地构造成液体加热装置、尤其优选地构造成水加热装置。
33.所得出的是，模具20可经由温度模块30来冷却且加热，视循环的热交换介质的温度而定，温度模块30因此还可以作为加热组件来起作用。
34.模具20优选地由铝构成，然而也可尤其优选地由铝硅合金构成，其大致具有与浇铸到其中的混凝土相同的热伸展系数α
t
。于是对于混凝土的水合作用而言可经历一温度曲线，而不在混凝土与模具之间产生热引起的体积差，该体积差在水合作用的每个阶段中非期望地损害混凝土与模具的壁的接触。
35.因为待浇铸的混凝土的热伸展系数α
t
根据其相应的组成而变化，因此，专业人士在具体情况中可协调混凝土和模具的系数α
t
。新鲜混凝土的α
t
的通常范围在6*10-6
/k与20*10-6
/k之间、优选地在6*10-6
/k与18*10-6
/k之间，对于纤维混凝土而言尤其优选地在6*10-6
/k与14*10-6
/k之间。相应地，根据本发明设置带有在所述范围中的热伸展系数α
t
的用于被浇铸到其中的新鲜混凝土的水合作用的模具。
36.图4显示了根据本发明的用于将新鲜混凝土浇铸到模具41中的锅炉40，其用于制造在所示出的实施形式中在横截面中成透镜形的对象。模具41相应的改变其横截面，优选地与模具20(图3a和3b)类似地构建，并且在此被带入到垂直的位置中，在其中模具41经由锅炉40的在这里构造成管路43的排出通道被填充以新鲜混凝土42。在象征性地示出的支撑部44上与模具20(图3b)类似地支承有模具41。锅炉41含有至少一个装料新鲜混凝土43、即跟为了完全填满模具41所需要的一样多。为了简化附图移除温度模块30(图3b)或类似地用于控制温度的组件。
37.锅炉40支承在象征性示出的支架45上并且具有过压区域46，在其中优选地可经由通过压缩器47产生的空气压力将压力施加到新鲜混凝土42的表面48上，由此通过管路43经由入口49将新鲜混凝土42注射到模具41中，其中，持续地将在模具41中所含有的由新鲜混凝土42挤出的空气通过出口50泄漏出。
38.根据本发明，压缩器47另外设有可编程的控制部51，通过其可持续预先确定地改变过压区域47中的空气压力，因此同样预先确定地改变流动穿过管路43的新鲜混凝土的体积流。这使得能够根据本发明使填充速度vf(也就是说混凝土的液位p在模具41中向上上升的速度)协调于其横截面变化、更确切地说待填充的中空腔52的横截面变化。优选地，填充速度vf在模具41的横截面变化上保持恒定。
39.总的来说，根据本发明构造的锅炉在排出装料新鲜混凝土期间预先确定地改变其体积流，其中，其优选地具有与排出通道相连接的新鲜混凝土容器和用于在新鲜混凝土容器中优选地通过空气产生过压的组件，并且其中，构造有如下组件，其在排出装料新鲜混凝土期间如此持续地改变过压，使得所排出的混凝土的体积流相应地改变当前的理论值。为了确定用于体积流的当前理论值，参见图5a至5c。
40.在图中在模具41旁边示出的图表55在垂直轴线上显示了模具41的高度h并且在水平轴线上显示了流动穿过管路43的新鲜混凝土42的流速v
fb
。曲线56质地显示了对于恒定的填充速度vf的情况而言的流速v
fb
。
41.明显的是，在新鲜混凝土42的液位高度p的情况中在入口47(高度he)中流速v
fb
最小并且具有值v
min
。如果液位p达到中空腔52，也就是说模具的横截面变宽，则由此必须连续地提升流速v
fb
，由此使填充速度vf保持恒定(在高度h
x
上具有一般值v
x
)。其中，在高度hd上(在模具41的最宽的横截面上)达到最大值v
max
。
42.之后，流速v
fb
随减小的横截面相应持续地降低，直至其又在出口48处(高度ha)达到最小值v
min
，利用最小值进一步填充出口48的部分，以便于确保模具41完全填充。随后(在高度hs上)停止流速v
fb
，因为装料混凝土被填充到模具41中。
43.由此锅炉根据本发明构造用于在排出装料新鲜混凝土期间预先确定地改变其体积流，其中，借助于这样的锅炉优选地如此以不同的流速v
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将新鲜混凝土注射模具，即，在模具的横截面变化上以预先确定的、优选地以大致恒定的流速v
fb
填充模具，其中，另外优选地通过过压实现新鲜混凝土的注射并且通过改变过压来控制流动速度。
44.在图3a中可看出下模半部22的肋部结构。现在，注射到垂直定向的模具20中的新鲜混凝土的液位p从入口23向上上升至出口24，持续地改变模具20的横截面，其对于恒定的填充速度vf而言引起流速v
fb
的持续匹配。在此，可在水平横截面上将模具20的中空腔分解并且相应地确定横截面的面的填充速度vf。如果设置有例如500或1000个横截面，则得出横截面且由此流速v
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的精细分级的变化。由此可相应的编程控制部51(图4)并且通过pid调节器如此调节过压区域46中的压力，使得实际流速v
fb
引起模具20的大致恒定的实际的填充速度vf。专业人士可在具体的情况中根据待使用的模具的中空腔轻易地确定横截面的数量以及合适的调节器模块。
45.图5a至5c显示了在利用新鲜混凝土62填充模具60期间来自带有空腔61的用于待浇铸的肋部的模具60的一截段。空腔61在其上端部由倒圆的棱边63来限制。新鲜混凝土62的表面64在箭头方向上向上上升，并且由于新鲜混凝土的相对较高的粘度朝向模具60的壁下降。
46.图5a显示了某一时刻，在其中新鲜混凝土62的液位高度达到了空腔61的位置，并且新鲜混凝土62穿入到其中。随着进一步升高的液位高度并且在过高的填充速度的情况中，得出根据图5b的情况，在其中表面64接触模具的倒圆的棱边63并且由此在空腔61的背面包围空气喷嘴65。图5c显示了稍微更迟的情况。空气喷嘴65被稍微压缩，然而确定地防止了空腔61可利用新鲜混凝土62来完全填充。
47.所得出的是，在过高填充速度的情况中，用于水合作用的待注塑的混凝土工件的肋部的侧边不可贴靠在模具60的壁处，这导致在工件中涉及其几何形状和涉及其尺寸稳定性的缺陷。现在，混凝土的液位高度如此慢地上升，使得在其表面64与倒圆的棱边63相接触地封闭该空腔之前，空腔61能完全以新鲜混凝土62填充，而不形成注塑缺陷。由此，结合模具的几何结构给出最大允许的填充速度vf。视该几何结构而定，最大填充速度vf是相同的或对于模具的不同区域而言是不同的。专业人士可根据具体的模具和待浇铸的新鲜混凝土轻易确定填充速度vf的速度曲线(恒定的或预先确定地是变化的)。在匹配填充速度vf的情况中有利的是，由此在确定的混凝土混合方面可最快速地填充模具，这有助于有效的生产过程。
48.根据本发明，制造用于反射层的尺寸稳定的混凝土工件，例如混凝土支座10(图2a至2c)，
•
通过完全封闭的，在预先确定的几何形状中以新鲜混凝土完全地填充尺寸稳定的模具，例如根据图3b或4的模具20或41。新鲜混凝土可例如是常规的纤维混凝土，如其由专业人士根据所设置的使用目的来选择的那样。完全封闭的模具如以上所提及的那样确保了，新鲜混凝土在其整个表面上是温度受控的并且不可发生与周围环境的湿气交换，其干
扰期望的、受控的水合作用。
49.•
在此，在联接的且未受干扰的进行的水合作用期间进行模具的包围水合的混凝土的壁的预先确定的温度分布。由此得出在水合混凝土本体内部中预先确定的温度分布，由此避免保持的几何扭曲，并且除了通过未被干扰地进行的水合作用的该温度控制外还避免例如机械地引起的另外几何扭曲。
50.•
最终，在压力强度大于10mpa的情况中使混凝土工件脱模，即以对于在通过专业人士谨慎地进行的拆模板的情况中足够的稳定性而言的压力强度来使混凝土工件脱模，由此又避免几何扭曲。
51.•
在此，新鲜混凝土的最大颗粒具有小于模具的最小尺寸的20%的直径。在混凝土中存在的颗粒的热传导性与水泥的热传导性不同，从而在附加料范围中形成带有非均匀的热分布的区域，其可干扰在水合的混凝土工件中期望的预先确定的温度分布。该效果取决于待制造的混凝土工件的局部尺寸：申请人的实验得出，当最大颗粒的直径未达到模具的最小尺寸的20%时，在水合作用期间停止非期望的、减小混凝土工件的尺寸稳定性的扭曲。
52.优选地，模具的壁的温度分布如此来设置，即，温度分布在水合的混凝土中在水合开始直至拆模板在允许的15℃、优选地10℃、尤其优选地5℃的区间内。基本上在水合的混凝土的温度控制的情况中通过模具的壁不可避免混凝土中的温度梯度。专业人士可通过利用具体的混凝土混合物的实验来轻易地确定，当前哪种温度梯度是允许的或不允许的。申请人的实验显示出，当在某一时刻在水合混凝土中的最高和最低温度彼此相离不超过5℃时，也就是说混凝土中的温度分布保持在允许的5℃的区间内时，可轻易实现混凝土工件尺寸的每米 /-25微米的尺寸精确度。对于每米 /-50微米的较小的尺寸精确度而言，视所使用的混凝土混合物而定，10℃或15℃的温度区间就可足够了，这可通过专业人士经由简单的实验轻易地来确定。
53.对于混凝土工件的快速制造而言可根据本发明使水合的混凝土工件沿着经历一温度曲线，也就是说，例如为了使水合作用加速而提高其温度。当然，该温度曲线通过模具的壁与混凝土的接触面的温度来产生。优选地在连续经历温度曲线期间维持以上提及的、所允许的温度区间。在此，尤其优选地在有效制造的意义中如此进行在混凝土中的温度的提高，即，尽最快可能地加热混凝土，但是使其温度分布始终保持在5℃、10℃或15℃的所允许的区间中。这里通过实验还可轻易地确定，在确定的混凝土混合物中哪个区间是尽最快可能的这样的加热，例如对于实验而言通过使模具设有温度传感器，混凝土围绕这些温度传感器来浇铸。
54.优选地，例如对于制造混凝土支座10(图2a至2c)而言，温度曲线可设置成，使得混凝土中的温度在2小时内从25℃升高到45℃，随后保持该温度并且最终温度在3小时内从45℃降低到25℃。
55.当然，专业人士可设有补偿收缩的混凝土混合物，补偿收缩的添加物在现有技术中已知。由此防止在尺寸稳定的模具中由于在水合作用期间的收缩形成不可消除的几何扭曲。另一方面同样地根据本发明，在温度曲线中热膨胀协调于收缩：于是温度曲线如此设有水合混凝土的温度的升高，即，使得其热膨胀基本上补偿收缩。伴随于此的是，模具具有比混凝土更小的热伸展系数α
t
，且随后将工件在高温下拆模板并且自由地冷却，以便于避免由于热缩小引起几何扭曲。专业人士在具体的情况中可使模具的材料和几何形状、混凝土
混合物和温度曲线彼此协调。
56.与模具的最小尺寸无关地，优选地使用带有小于1mm、尤其优选地小于0.5mm直径的最大颗粒，以便于尤其在水合作用所经历的温度曲线期间还与所使用的混凝土混合物无关地实现无缺陷的尺寸稳定性。
57.替代根据图3和带有温度模块(或另一合适的冷却装置或加热装置)的图4的形式，还可根据本发明使用如下模具，其尺寸比在完全填充的情况中在其中存在的新鲜混凝土的尺寸的三倍、优选地四倍、尤其优选地五倍更大。由此，模具可吸收水合混合土的热量，而无须使其在水合作用期间自身主动地冷却，并且相应地简单地且适宜地来制造和运行。
58.混凝土支座10的示例(图2a至2c)应简短地示出根据本发明的方法：在预先准备的清洁之后将模具20加热到25℃，同时通过混合其组成部分配制新鲜混凝土。新鲜混凝土的粘性坯料由于混合过程而含有空气泡，其优选地在负压腔中从混凝土被移除，在负压腔中保留的剩余压力优选地为150mbar、尤其优选地为50mbar。对于具体的混凝土混合物而言专业人士这里还可确定负压处理的持续时间。空气泡引起水合混凝土混合物的温度分布中的不均匀性并且阻碍期望的、均匀的缝隙转换，因此对于混凝土工件的无缺陷的尺寸稳定性而言优选无气泡的混凝土混合物。
59.之后将气泡减少的或无气泡的混凝土混合物注射到模具中，其在如同模具20的几何形状的情况中为此被带入到垂直的位置中，这使得无缺陷的填充简易化。在完全填充模具之后优选地将其又带入到水平的位置中，其中，上半部21(图3a)然而位于下面，从而通过混凝土的自重由混凝土尤其良好的加载尺寸稳定的表面25(图3a)并且如此再一次降低对于在混凝土支座的表面12(图2a)处可能的缺陷而言的可能性。
60.在24小时水合作用时间后将混凝土支座拆模板并且通过完全填充模具所引起的浇铸销(gusszapfe)(其来自输送通道23和离开通道24(图3a))机械地移除。紧接完全水合作用之后最终还贮藏在90℃的水中经72小时。
61.总的来说，根据本发明是一种混凝土工件，其带有凹形的表面，其在几何形状上产生10mrad或更少的、优选地4mrad或更少的、完全优选地1mrad或更少的聚焦区域，其中，表面进一步优选地凹地弯曲成两个维度(dimension)。换句话说是这样的，对于每种可设想到的目的而言，当然不仅可制造带有可根据本发明实现的准确度的二维弯曲的表面。
62.如果根据本发明的混凝土工件以理论尺寸来制造，则根据本发明实际尺寸位于每m工件尺寸 /-50*10-6
m、优选地 /-25*10-6
m的公差内。
63.如果根据本发明的批量地制造混凝土工件，则其形状相同地来构造，其中，相同的几何尺寸相应地位于每m工件尺寸 /-50*10-6
m、优选地 /-25*10-6
m的公差内。
1.本技术为申请日为2018年1月18日进入中国国家阶段的pct专利申请“用于制造尺寸稳定的混凝土工件的方法以及尺寸稳定的混凝土工件”（国家申请号：201680042325.3，申请人：赛乐斯股份有限公司）的分案申请。
技术领域
2.本发明涉及一种根据权利要求1的前序部分的用于制造尺寸稳定的混凝土工件的方法、根据权利要求14的前序部分的用于将新鲜混凝土浇铸到模具中的锅炉，以及根据权利要求16至18的前序部分的混凝土工件。
背景技术：
3.混凝土广泛地来使用，然而仍具有不适宜的特征，例如较低的抗拉强度，其是迫切的进一步研发的对象并且常常还以更大或更小的步伐来改善。
4.然而迄今通常容忍的是，混凝土工件在尺寸上不那么稳定。如此常见地在建筑上设置如下混凝土工件，其公差在每米长度一毫米的范围内(理论长度的 /-0.5mm的偏差)。这例如在窗栏的情况中也是这种情况，其中，简单利用金属护板遮盖可能的间隙。
5.通过混凝土的强度特征的进展的改善方案基本上开启了更宽泛的用途，其中，混凝土工件的几何形状于是还越来越多地匹配于所设置的荷载，也就是说变得更为复杂，以便于使用经改善的强度特征。于是，相应的混凝土工件的较小的精确度又为不利的。
技术实现要素：
6.本发明的目的相应地是提供一种用于制造尺寸稳定的混凝土工件的方法或提供一种尺寸稳定的混凝土工件。
7.该目的通过带有权利要求1的特征部分的特征的方法且通过根据权利20至22的特征部分的特征的混凝土工件以及通过带有权利要求18的特征部分的特征的用于将新鲜混凝土浇铸到模具中的锅炉来实现。
8.由于在新鲜混凝土的水合作用期间在模具的壁中预先进行确定的温度分布，可控制新鲜混凝土的水合作用，其一方面可通过新鲜混凝土来供给且之后还通过由其自身产生的热来加速，然而还通过由新鲜混凝土导出的热来减速。这所具有的结果是，可控制通过水合作用和热膨胀引起的体积变化以及水合作用引起的结构变化，并且由此将在水合的混凝土中持续地产生的几何形状的扭曲并且伴随于此的应力保持在阈限以下，在该阈限以上在水合的混凝土中形成缺陷，该缺陷于是直至完全的水合作用不再被消除并且还降低混凝土工件的尺寸稳定性和强度。由于完全封闭的模具完全以新鲜混凝土填充，因此新鲜混凝土的整个表面与模具处于接触，这实现在混凝土工件的整个本体上控制水合作用。10mpa的压力强度在混凝土工件拆模板之前确保混凝土工件在拆模板期间不会被机械地损坏，于是预先避免的由于脱模所产生缺陷不会再在拆模板的情况中形成。最终最大颗粒的直径的限制所引起的是，穿过水合的新鲜混凝土的传热不受干扰，其否则引起混乱的温度分布，其在水
合的几何形状的扭曲的情况中干扰相应的应力且由此形状稳定性。
9.如果可避免在水合期间形成这样的几何形状的扭曲，则得出形状稳定的工件，其满足高要求并且在强度上也不会降低。尤其还可根据本发明生产尺寸稳定的批量件，其以预定的几何形状各具有每米工件长度仅 /-25微米的公差。
10.就此而言应注意的是，对于研究在水合的混凝土中构建的弹性模数而言已知一种试验组件，其使水合的混凝土保持在恒定的温度上，其中然而持续地通过到混凝土上的机械作用测量其弹性模数，这不可不干扰混凝土，而且导致混凝土的几何形状的扭曲。通过恒定的温度简易化对水合的经由弹性模数识别出的走向的评估，因为之后省去了专业人士已知的用于时间进度的等价计算，这是因为水合通过所产生的自热不同速度地继续(claude boulay等人所著：如何自最早期开始自动地监控混凝土弹性模数 ，材料和结构(how to monitor the modulus of elasticity of concrete, automatically since the earliest age，materials and strucktures)(2014)47:141-155)。
11.通过使用带有权利要求11或12的特征部分的特征的模具，可使水合作用通过加热新鲜混凝土受控地加速，这可通过高生产率实现高效的制造。
12.通过根据权利要求14的用于浇铸新鲜混凝土的锅炉构造用于改变离开的新鲜混凝土的流速，模具的注塑新鲜混凝土的填充速度可在其横截面变化上例如保持恒定或也匹配于横截面。由此防止在横截面狭窄部中填充速度如此高，使得例如留下空气填充的槽口，其又防止模具的温度控制的壁与新鲜混凝土的接触。换句话说，在空气填充的槽口的情况中，模具没有完全以新鲜混凝土填充，从而附加于工件的有缺陷的轮廓之外至少局部地在槽口的区域中不可控制水合并且由此可在水合的混凝土中形成有害的几何形状的扭曲。例如在纤维强化的混凝土的情况中恒定的或匹配的填充速度的另外有利的效果在于，对于混凝土的强度而言，纤维的期望的(通常偶然的)定向不受干扰，例如在横截面狭窄部中通过过高的填充速度形成涡流时，则可以是这种情况。
13.通过使根据本发明的混凝土工件具有50微米每米的公差(工件的每米长度与理论尺寸的 /-25微米的偏差)，可将其用在迄今通过混凝土工件不可覆盖的范围中。一次以单件的意义、然而之后还作为批量件，其全部尺寸精确地构造并且可实现相应的结构形式。对此还包括(除了不计其数的另外的应用外)在用于太阳能收集器的集中器的领域中的应用，例如用于制造在盘收集器中的小平面，其由带有抛物线形表面的支座和直接或非直接地放在抛物线形表面上的反射层形成，其中，反射层承担支座的抛物线形表面的轮廓。在此，根据本发明可产生10mrad或更少地直至1mrad或甚至仍要更少的对于阳光的高集中度而言足够的聚焦区域。
14.构造成用于太阳能收集器的反射层的抛物线形支座如其在以下所描述的那样。
附图说明
15.接下来根据附图稍微更详细地来说明本发明。
16.图1示出了带有一定数量小平面的根据现有技术的盘收集器，其将射线集中在吸收器上，图2a以俯视图显示了用于收集器的小平面的根据本发明制造的混凝土支座的一实施例，
图2b以侧视图和仰视图示出了图2a的混凝土支座，图2c以仰视图放大地显示了混凝土支座的一区段，图3a显示了用于制造图2a的混凝土支座的两件式的完全封闭的模具，图3b以朝向布置在上半模具处的冷却模块的俯视图显示了处于关闭状态中的图3a的模具，图4显示了用于将新鲜混凝土浇铸到模具中的根据本发明的锅炉，以及图5a至5c示出了本发明的锅炉具有与排出通道相连接的新鲜混凝土容器和用于在新鲜混凝土容器中产生过压的组件。
具体实施方式
17.图1显示了根据现有技术的盘收集器1，其根据文献wo2011/072410来构造。抛物线形的集中器2由各个小平面3组成，其分别将阳光反射到吸收器4上，其布置在抛物线曲面形的集中器2的焦点中。由此小平面3自身不是抛物线曲面，其形成集中器2的抛物线曲面形的局部区域，由此小平面3的反射表面的几何形状根据其与抛物线曲面形的集中器2的顶点5的距离而不同。这样的小平面3这里被称为是抛物线曲面的，其如所提到的那样总的形成抛物线曲面。
18.小平面3的反射表面由压力加载的、以铝气相喷镀的、布置在过压腔中的、灵活的薄膜形成，其由于小平面3的椭圆形外形和其压力加载仿照抛物线曲面2的局部弯曲来形成。每个小平面3由此是抛物线曲面形的集中器2的如下部分且由此是抛物线曲面的如下部分，即，吸收器4的焦点位于其中的那部分。通过这样的布置可实现超过1000直至3000或更多的阳光的集中。
19.图2a显示了根据本发明的、构造成盘状的且具有周缘11的用于(为了简化附图而移除的)反射层的混凝土支座10，其中，混凝土支座10和反射层形成用于根据图1的盘收集器的小平面。这样的反射层可通过反射膜、例如铝气相喷镀的pet膜来形成或通过另外的薄膜、例如薄的铝板来形成。反射层直接放在混凝土支座10的构造成抛物线曲面形的表面12上并且在运行中例如通过周围环境压力压到表面12上，因为在表面11与反射层之间的空隙经由负压通道13被抽真空。在一具体的实施形式中，椭圆形的混凝土支座10的主轴线测量为1379mm，副轴线为1196mm，吸收器4的位置(图1)与负压通道11的通口相距几米。
20.所得出的是，构造成抛物线曲面形的表面12具有高精确度、也就是说较小的公差，否则不可实现上面所要求的集中度。
21.图2b一次以侧视图且之后以仰视图显示了图2a的混凝土支座10，其中，在仰视图中可看见带有底侧16的肋部15的金银丝细工的肋部结构，同样地在盘收集器的框架中的用于混凝土支座10的布置的承载销17。周缘11通过环绕的肋部15'的外侧来形成。
22.图2c又以仰视图放大地显示了混凝土支座10的一区段，其用于清楚说明肋部结构且与此相关的尺寸的公差、尤其表面12(图2a)的尺寸的公差。
23.根据本发明的方法制造的混凝土支座的尺寸公差如所提及的那样为0.05mm每米，这在混凝土支座10的外侧处的肋部15的高度h为40mm的情况中使得表面11与其理论尺寸的偏差总计仅为 /-0.001mm。换句话说是这样的，即，混凝土支座10在其拆模板之后在没有后处理的情况中具有高精确性的表面12，其准确性实现对于经反射的射线而言的直至1mrad
的几何焦斑。“几何焦斑”的原因是因为混凝土表面12自身过少地反射且必须以反射层覆盖，参见以上说明。然而在此，将其轮廓赋予反射层的表面12，使得反射层在运行中获得焦斑，其大致相应于带有直至仅1mrad的表面12的几何焦斑。
24.对于由于困难的抛物线曲面形状而复杂的构件(其在现有技术中仅可困难地且在相对高成本下制造)而言，存在简单的、耐用的且成本适宜的构型和制造。
25.在图2a至2c中示出的混凝土支座10仅为用于可根据本发明的方法制造的混凝土工件的一示例。(多个实施例下的)另一实施例形成用于机床或加工中心的混凝土基底，其以微米范围高精度地工作，其中，视加工而定可在刀具或工件处引起巨大的力；此外，工件自身可实现几顿的重量。这里需要带有高精度的表面的稳定的基底，因为机架须以微米范围精确地来设立，以便于在加工工件中能实现所需的准确性。
26.图3显示了用于实施根据本发明的方法的模具20，其具有用于表面12的模塑成型的上半部21(用于支承反射层，参见图2a)和用于肋部结构(参见图2b)的下半部22。
27.用于构造混凝土工件10(图2a)的表面12的壁面25是尺寸稳定的，也就是说所具有的公差等于或优选地小于通过根据本发明的方法在制成的混凝土支座10中可实现的公差。用于构造肋部结构(图2b,c)的下半部22的壁面可具有较大的公差，因为对于混凝土支座10的所设置的用途而言，这样的肋部15的尺寸稳定性并不重要。换句话说是这样的，即，模具20在预先确定的几何形状中是尺寸稳定的，且根据本发明在其它范围中同样可以是或不是尺寸稳定的。
28.显而易见的是，输送通道23用于新鲜混凝土，并且出口通道24用于在注塑的情况中泄漏的空气且用于最终在完全填充模具之后离开的新鲜混凝土。模具20是完全封闭的，也就是说，待注塑的混凝土工件是被全面包围的，其整个表面与模具的壁处于接触，而不使周围环境空气进入。
29.图3b显示了关闭的、待运行的模具20，其支承在金属架26上，然而其下面的、位于底部上的部分为了简化附图被剪切。两个模半部21,22夹紧在金属支座27之间，模具20是关闭的。虚线标记旋转轴线28，绕该旋转轴线28可使模具翻倾，使得其可从所示出的水平位置翻倾到垂直位置中。
30.上模半部21具有环形的凹口29，将配合相同地成型的环形的温度模块30放入其中，该温度模块30在所示出的实施形式中大致在待注塑的混凝土支座10(图2a至2c)的尺寸上延伸，并且具有用于热交换介质(这里是水)的入口31和出口32。入口31和出口32经由环形铺设在温度模块30中的热交换通道33相连接，从而经由热交换通道33循环的水可使上模半部至少在待浇铸的混凝土支座10的范围中行进到预先确定的温度上，该温度应当沿温度曲线或应为一预先确定地恒定的温度。温度模块30如此程度地透明地绘出，使得热交换通道33的走向可见。
31.在附图中不可见的是，下模半部22当然同样设有温度模块，其在其构造中相应于温度模块30，使得两个模半部21,22可同样地通过循环水来加热或冷却。
32.为了简化附图，移除了与入口31且与出口32相连接的用于循环热交换介质的冷却单元和/或加热单元。其可常规地来构建并且通过专业人士与具体情况相应地来设计。因此，在加热单元的情况中，模具20具有用于浇铸到其中的新鲜混凝土的接触面的加热组件，其优选地构造成液体加热装置、尤其优选地构造成水加热装置。
33.所得出的是，模具20可经由温度模块30来冷却且加热，视循环的热交换介质的温度而定，温度模块30因此还可以作为加热组件来起作用。
34.模具20优选地由铝构成，然而也可尤其优选地由铝硅合金构成，其大致具有与浇铸到其中的混凝土相同的热伸展系数α
t
。于是对于混凝土的水合作用而言可经历一温度曲线，而不在混凝土与模具之间产生热引起的体积差，该体积差在水合作用的每个阶段中非期望地损害混凝土与模具的壁的接触。
35.因为待浇铸的混凝土的热伸展系数α
t
根据其相应的组成而变化，因此，专业人士在具体情况中可协调混凝土和模具的系数α
t
。新鲜混凝土的α
t
的通常范围在6*10-6
/k与20*10-6
/k之间、优选地在6*10-6
/k与18*10-6
/k之间，对于纤维混凝土而言尤其优选地在6*10-6
/k与14*10-6
/k之间。相应地，根据本发明设置带有在所述范围中的热伸展系数α
t
的用于被浇铸到其中的新鲜混凝土的水合作用的模具。
36.图4显示了根据本发明的用于将新鲜混凝土浇铸到模具41中的锅炉40，其用于制造在所示出的实施形式中在横截面中成透镜形的对象。模具41相应的改变其横截面，优选地与模具20(图3a和3b)类似地构建，并且在此被带入到垂直的位置中，在其中模具41经由锅炉40的在这里构造成管路43的排出通道被填充以新鲜混凝土42。在象征性地示出的支撑部44上与模具20(图3b)类似地支承有模具41。锅炉41含有至少一个装料新鲜混凝土43、即跟为了完全填满模具41所需要的一样多。为了简化附图移除温度模块30(图3b)或类似地用于控制温度的组件。
37.锅炉40支承在象征性示出的支架45上并且具有过压区域46，在其中优选地可经由通过压缩器47产生的空气压力将压力施加到新鲜混凝土42的表面48上，由此通过管路43经由入口49将新鲜混凝土42注射到模具41中，其中，持续地将在模具41中所含有的由新鲜混凝土42挤出的空气通过出口50泄漏出。
38.根据本发明，压缩器47另外设有可编程的控制部51，通过其可持续预先确定地改变过压区域47中的空气压力，因此同样预先确定地改变流动穿过管路43的新鲜混凝土的体积流。这使得能够根据本发明使填充速度vf(也就是说混凝土的液位p在模具41中向上上升的速度)协调于其横截面变化、更确切地说待填充的中空腔52的横截面变化。优选地，填充速度vf在模具41的横截面变化上保持恒定。
39.总的来说，根据本发明构造的锅炉在排出装料新鲜混凝土期间预先确定地改变其体积流，其中，其优选地具有与排出通道相连接的新鲜混凝土容器和用于在新鲜混凝土容器中优选地通过空气产生过压的组件，并且其中，构造有如下组件，其在排出装料新鲜混凝土期间如此持续地改变过压，使得所排出的混凝土的体积流相应地改变当前的理论值。为了确定用于体积流的当前理论值，参见图5a至5c。
40.在图中在模具41旁边示出的图表55在垂直轴线上显示了模具41的高度h并且在水平轴线上显示了流动穿过管路43的新鲜混凝土42的流速v
fb
。曲线56质地显示了对于恒定的填充速度vf的情况而言的流速v
fb
。
41.明显的是，在新鲜混凝土42的液位高度p的情况中在入口47(高度he)中流速v
fb
最小并且具有值v
min
。如果液位p达到中空腔52，也就是说模具的横截面变宽，则由此必须连续地提升流速v
fb
，由此使填充速度vf保持恒定(在高度h
x
上具有一般值v
x
)。其中，在高度hd上(在模具41的最宽的横截面上)达到最大值v
max
。
42.之后，流速v
fb
随减小的横截面相应持续地降低，直至其又在出口48处(高度ha)达到最小值v
min
，利用最小值进一步填充出口48的部分，以便于确保模具41完全填充。随后(在高度hs上)停止流速v
fb
，因为装料混凝土被填充到模具41中。
43.由此锅炉根据本发明构造用于在排出装料新鲜混凝土期间预先确定地改变其体积流，其中，借助于这样的锅炉优选地如此以不同的流速v
fb
将新鲜混凝土注射模具，即，在模具的横截面变化上以预先确定的、优选地以大致恒定的流速v
fb
填充模具，其中，另外优选地通过过压实现新鲜混凝土的注射并且通过改变过压来控制流动速度。
44.在图3a中可看出下模半部22的肋部结构。现在，注射到垂直定向的模具20中的新鲜混凝土的液位p从入口23向上上升至出口24，持续地改变模具20的横截面，其对于恒定的填充速度vf而言引起流速v
fb
的持续匹配。在此，可在水平横截面上将模具20的中空腔分解并且相应地确定横截面的面的填充速度vf。如果设置有例如500或1000个横截面，则得出横截面且由此流速v
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的精细分级的变化。由此可相应的编程控制部51(图4)并且通过pid调节器如此调节过压区域46中的压力，使得实际流速v
fb
引起模具20的大致恒定的实际的填充速度vf。专业人士可在具体的情况中根据待使用的模具的中空腔轻易地确定横截面的数量以及合适的调节器模块。
45.图5a至5c显示了在利用新鲜混凝土62填充模具60期间来自带有空腔61的用于待浇铸的肋部的模具60的一截段。空腔61在其上端部由倒圆的棱边63来限制。新鲜混凝土62的表面64在箭头方向上向上上升，并且由于新鲜混凝土的相对较高的粘度朝向模具60的壁下降。
46.图5a显示了某一时刻，在其中新鲜混凝土62的液位高度达到了空腔61的位置，并且新鲜混凝土62穿入到其中。随着进一步升高的液位高度并且在过高的填充速度的情况中，得出根据图5b的情况，在其中表面64接触模具的倒圆的棱边63并且由此在空腔61的背面包围空气喷嘴65。图5c显示了稍微更迟的情况。空气喷嘴65被稍微压缩，然而确定地防止了空腔61可利用新鲜混凝土62来完全填充。
47.所得出的是，在过高填充速度的情况中，用于水合作用的待注塑的混凝土工件的肋部的侧边不可贴靠在模具60的壁处，这导致在工件中涉及其几何形状和涉及其尺寸稳定性的缺陷。现在，混凝土的液位高度如此慢地上升，使得在其表面64与倒圆的棱边63相接触地封闭该空腔之前，空腔61能完全以新鲜混凝土62填充，而不形成注塑缺陷。由此，结合模具的几何结构给出最大允许的填充速度vf。视该几何结构而定，最大填充速度vf是相同的或对于模具的不同区域而言是不同的。专业人士可根据具体的模具和待浇铸的新鲜混凝土轻易确定填充速度vf的速度曲线(恒定的或预先确定地是变化的)。在匹配填充速度vf的情况中有利的是，由此在确定的混凝土混合方面可最快速地填充模具，这有助于有效的生产过程。
48.根据本发明，制造用于反射层的尺寸稳定的混凝土工件，例如混凝土支座10(图2a至2c)，
•
通过完全封闭的，在预先确定的几何形状中以新鲜混凝土完全地填充尺寸稳定的模具，例如根据图3b或4的模具20或41。新鲜混凝土可例如是常规的纤维混凝土，如其由专业人士根据所设置的使用目的来选择的那样。完全封闭的模具如以上所提及的那样确保了，新鲜混凝土在其整个表面上是温度受控的并且不可发生与周围环境的湿气交换，其干
扰期望的、受控的水合作用。
49.•
在此，在联接的且未受干扰的进行的水合作用期间进行模具的包围水合的混凝土的壁的预先确定的温度分布。由此得出在水合混凝土本体内部中预先确定的温度分布，由此避免保持的几何扭曲，并且除了通过未被干扰地进行的水合作用的该温度控制外还避免例如机械地引起的另外几何扭曲。
50.•
最终，在压力强度大于10mpa的情况中使混凝土工件脱模，即以对于在通过专业人士谨慎地进行的拆模板的情况中足够的稳定性而言的压力强度来使混凝土工件脱模，由此又避免几何扭曲。
51.•
在此，新鲜混凝土的最大颗粒具有小于模具的最小尺寸的20%的直径。在混凝土中存在的颗粒的热传导性与水泥的热传导性不同，从而在附加料范围中形成带有非均匀的热分布的区域，其可干扰在水合的混凝土工件中期望的预先确定的温度分布。该效果取决于待制造的混凝土工件的局部尺寸：申请人的实验得出，当最大颗粒的直径未达到模具的最小尺寸的20%时，在水合作用期间停止非期望的、减小混凝土工件的尺寸稳定性的扭曲。
52.优选地，模具的壁的温度分布如此来设置，即，温度分布在水合的混凝土中在水合开始直至拆模板在允许的15℃、优选地10℃、尤其优选地5℃的区间内。基本上在水合的混凝土的温度控制的情况中通过模具的壁不可避免混凝土中的温度梯度。专业人士可通过利用具体的混凝土混合物的实验来轻易地确定，当前哪种温度梯度是允许的或不允许的。申请人的实验显示出，当在某一时刻在水合混凝土中的最高和最低温度彼此相离不超过5℃时，也就是说混凝土中的温度分布保持在允许的5℃的区间内时，可轻易实现混凝土工件尺寸的每米 /-25微米的尺寸精确度。对于每米 /-50微米的较小的尺寸精确度而言，视所使用的混凝土混合物而定，10℃或15℃的温度区间就可足够了，这可通过专业人士经由简单的实验轻易地来确定。
53.对于混凝土工件的快速制造而言可根据本发明使水合的混凝土工件沿着经历一温度曲线，也就是说，例如为了使水合作用加速而提高其温度。当然，该温度曲线通过模具的壁与混凝土的接触面的温度来产生。优选地在连续经历温度曲线期间维持以上提及的、所允许的温度区间。在此，尤其优选地在有效制造的意义中如此进行在混凝土中的温度的提高，即，尽最快可能地加热混凝土，但是使其温度分布始终保持在5℃、10℃或15℃的所允许的区间中。这里通过实验还可轻易地确定，在确定的混凝土混合物中哪个区间是尽最快可能的这样的加热，例如对于实验而言通过使模具设有温度传感器，混凝土围绕这些温度传感器来浇铸。
54.优选地，例如对于制造混凝土支座10(图2a至2c)而言，温度曲线可设置成，使得混凝土中的温度在2小时内从25℃升高到45℃，随后保持该温度并且最终温度在3小时内从45℃降低到25℃。
55.当然，专业人士可设有补偿收缩的混凝土混合物，补偿收缩的添加物在现有技术中已知。由此防止在尺寸稳定的模具中由于在水合作用期间的收缩形成不可消除的几何扭曲。另一方面同样地根据本发明，在温度曲线中热膨胀协调于收缩：于是温度曲线如此设有水合混凝土的温度的升高，即，使得其热膨胀基本上补偿收缩。伴随于此的是，模具具有比混凝土更小的热伸展系数α
t
，且随后将工件在高温下拆模板并且自由地冷却，以便于避免由于热缩小引起几何扭曲。专业人士在具体的情况中可使模具的材料和几何形状、混凝土
混合物和温度曲线彼此协调。
56.与模具的最小尺寸无关地，优选地使用带有小于1mm、尤其优选地小于0.5mm直径的最大颗粒，以便于尤其在水合作用所经历的温度曲线期间还与所使用的混凝土混合物无关地实现无缺陷的尺寸稳定性。
57.替代根据图3和带有温度模块(或另一合适的冷却装置或加热装置)的图4的形式，还可根据本发明使用如下模具，其尺寸比在完全填充的情况中在其中存在的新鲜混凝土的尺寸的三倍、优选地四倍、尤其优选地五倍更大。由此，模具可吸收水合混合土的热量，而无须使其在水合作用期间自身主动地冷却，并且相应地简单地且适宜地来制造和运行。
58.混凝土支座10的示例(图2a至2c)应简短地示出根据本发明的方法：在预先准备的清洁之后将模具20加热到25℃，同时通过混合其组成部分配制新鲜混凝土。新鲜混凝土的粘性坯料由于混合过程而含有空气泡，其优选地在负压腔中从混凝土被移除，在负压腔中保留的剩余压力优选地为150mbar、尤其优选地为50mbar。对于具体的混凝土混合物而言专业人士这里还可确定负压处理的持续时间。空气泡引起水合混凝土混合物的温度分布中的不均匀性并且阻碍期望的、均匀的缝隙转换，因此对于混凝土工件的无缺陷的尺寸稳定性而言优选无气泡的混凝土混合物。
59.之后将气泡减少的或无气泡的混凝土混合物注射到模具中，其在如同模具20的几何形状的情况中为此被带入到垂直的位置中，这使得无缺陷的填充简易化。在完全填充模具之后优选地将其又带入到水平的位置中，其中，上半部21(图3a)然而位于下面，从而通过混凝土的自重由混凝土尤其良好的加载尺寸稳定的表面25(图3a)并且如此再一次降低对于在混凝土支座的表面12(图2a)处可能的缺陷而言的可能性。
60.在24小时水合作用时间后将混凝土支座拆模板并且通过完全填充模具所引起的浇铸销(gusszapfe)(其来自输送通道23和离开通道24(图3a))机械地移除。紧接完全水合作用之后最终还贮藏在90℃的水中经72小时。
61.总的来说，根据本发明是一种混凝土工件，其带有凹形的表面，其在几何形状上产生10mrad或更少的、优选地4mrad或更少的、完全优选地1mrad或更少的聚焦区域，其中，表面进一步优选地凹地弯曲成两个维度(dimension)。换句话说是这样的，对于每种可设想到的目的而言，当然不仅可制造带有可根据本发明实现的准确度的二维弯曲的表面。
62.如果根据本发明的混凝土工件以理论尺寸来制造，则根据本发明实际尺寸位于每m工件尺寸 /-50*10-6
m、优选地 /-25*10-6
m的公差内。
63.如果根据本发明的批量地制造混凝土工件，则其形状相同地来构造，其中，相同的几何尺寸相应地位于每m工件尺寸 /-50*10-6
m、优选地 /-25*10-6
m的公差内。
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