用于在直接还原铁(DRI)来源和用于DRI的加工设备之间加热DRI的方法和系统与流程

用于在直接还原铁(dri)来源和用于dri的加工设备之间加热dri的方法和系统
1.托德
·
迈克尔
·
阿斯托里亚(todd michael astoria)
2.詹姆斯
·
劳埃德
·
小刘易斯(james lloyd lewis，jr)
3.相关申请的交叉引用
4.本非临时专利申请要求于2020年3月24日提交且名称为“midrex hot dri reheating(米德雷克斯热dri再热)”的美国临时专利申请号62/993,836的优先权，将其内容通过引用完整地结合在本文中。
技术领域
5.本发明总体上涉及直接还原铁(dri)和炼钢领域。更具体地，本发明总体上涉及在还原工艺后的金属铁加工之前利用电加热装置向dri添加或回收热量的直接还原工艺。


背景技术：

6.热直接还原铁(hdri)在约700-750℃经由绝热钢管道或进料腿(进料支管或料腿，feed leg)从dri炉分配到用于形成热压块铁(hbi)的压块机等工艺，所述热压块铁必须在不低于650℃的温度下形成。其他工艺可以包括作为用于装填熔化炉(熔炼炉，melt furnace)备选地收集容器、传送带或重力流管道的手段的热输送，其他热压实方法，或者另外的化学转化工艺比如渗碳。
7.在采用优选地电弧炉(eaf)(但可以是其他熔化炉)的熔化操作时，hdri可以冷却到低至约550-600℃。将hdri装料到中间料槽(配料槽或缓冲仓，surge bin)以容纳材料并且尽可能多地保持其热量，然后根据需要向熔化器(熔炼炉，melter)进料。克服在约700-750℃的高点和约550-600℃的向熔化器的进料点之间的热损失是一个改善品质和能量效率的机会。在熔化之前向dri添加热量是一个改善熔化炉效率和生产能力的机会。
8.dri品质可能受进料腿中的hdri冷却不利影响，其中压实密度和强度降低，并且次要地，渗碳体含量(其为金属品质所需)降低。hdri可能在进料腿中冷却多达约50℃，这取决于可以或可以不在工厂操作的控制内的多个因素。最佳的是在约680
°
至720℃、但不低于650℃下压块，以使压块密度高于5.0g/cm3并且在没有高于约720℃下的连续操作的情况下将转鼓指数值(tumble index value)提高多达3％。在约715℃下形成的压块通常是优秀品质的压块，其表现出更大的耐候性和更低的破损(如通过金属化损失和细屑产生所测量的)。尽管在更高温度下压块可以制备更高品质的hbi，但是高于约720℃的连续操作导致不可接受的对压块机械如压块机进料螺杆的高维护。
9.另外，有公开的研究表明在约750℃下的最佳渗碳体(碳化铁)保留。渗碳体稳定性在730至750℃范围内是最高的，其中在该范围之外更快速地发生分解。渗碳体是用于炼钢的hbi中的碳含量的最理想形式。将hdri温度优化为接近此范围有助于避免渗碳体分解为石墨碳。


技术实现要素：

10.因此，本发明的实施方案的一个主要目的是通过使用布置在进料腿上的感应加热装置作为例如补充设计或作为替代进料腿设计来制动(arrest)和保持hdri温度处于或接近715-720℃。有利地解决的问题包括：1)克服在压块机之前的在进料腿中的热损失；和2)帮助实现和/或保持hbi中的所需碳水平。
11.本发明的实施方案的另一个主要目的是使用一种用于hdri中间料槽排料的新型设计在熔化器装料之前再热或预热hdri。有利地解决的其他问题包括如何：1)在熔化器之前再热hdri(使hdri回到约700
°‑
750℃)；和2)将材料预热到更高的温度水平(例如，约1000℃)以用于熔化器装料。
12.因此，在多个示例性实施方案中，本发明提供了一种在直接还原铁来源和用于直接还原铁的加工设备之间加热直接还原铁的方法。所述方法包括在所述直接还原铁来源和所述加工设备之间提供管道加热器组件，其中所述管道加热器组件接收来自所述直接还原铁来源的直接还原铁流，并且在所述直接还原铁流动通过所述管道加热器组件并且流动到所述加工设备时加热所述直接还原铁。所述直接还原铁可以是来自直接还原竖炉或直接还原铁再热炉的热直接还原铁。所述直接还原铁来源可以是直接还原竖炉、直接还原铁再热炉、中间料槽、热直接还原铁进料槽、分配槽(splitter)和旋转进料机中的至少一种。所述加工设备可以是熔化器、压块机和用于压实至更高密度的热压实设备中的至少一种。所述管道加热器组件可以包括被配置成接收直接还原铁流的管道；和与所述管道相邻布置的加热元件；其中所述加热元件被配置成将来自供电装置(电力供应装置或供电系统，power supply)的能量以热量的形式传递(转移，transfer)到所述导管并且加热通过所述导管的所述直接还原铁流。所述加热元件可以包括感应加热线圈。所述管道可以包括绝热外管以及内管，所述内管形成内部管道并且位于所述绝热外管内部而且被配置成接收所述直接还原铁流；并且其中所述加热元件可以同心地布置在所述内部管道的外表面周围并且在所述绝热外管内。所述加热元件可以包括导电金属(例如，铜管)感应线圈，其附接至在所述绝热外管内的所述内管的外周，并且被配置成提供磁通量以间接加热所述直接还原铁。渗碳气体注入可以位于所述线圈的下游或上游，从而提供通过所述管道的渗碳气体流。所述管道可以过渡(转变，transition)为环形流路以接收所述直接还原铁流，并且所述加热元件包括一组平行的感应线圈。所述管道可以过渡为矩形流路，并且所述加热元件包括矩形扁平感应线圈。可以将所述直接还原铁再热到约700℃至750℃，并且预热到约1000℃以上。可以将所述热直接还原铁加热到约730℃以使渗碳体含量稳定并且使进一步分解最小化。
13.在多个示例性实施方案中，本发明还提供了一种用于在直接还原铁来源和用于直接还原铁的加工设备之间加热直接还原铁的系统。所述系统包括直接还原铁来源；用于直接还原铁的加工设备；和管道加热器组件，所述管道加热器组件连接(耦合或耦接，coupling)所述直接还原铁来源和所述加工设备，并且位于所述直接还原铁来源和所述加工设备之间。所述管道加热器组件被配置成接收来自所述直接还原铁来源的直接还原铁流，并且在所述直接还原铁流动通过所述管道加热器组件并且流动到所述加工设备时加热所述直接还原铁。所述管道加热器组件可以包括被配置成接收直接还原铁流的管道；和与所述管道相邻布置的加热元件；其中所述加热元件被配置成将来自供电装置的能量以热量的形式传递到所述导管并且加热通过所述导管的所述直接还原铁流。所述加热元件包括感
应加热线圈。所述系统可以被配置成执行将所述直接还原铁再热到约700℃至750℃和将所述直接还原铁预热到约1000℃以上中的至少一个。
14.在多个示例性实施方案中，本发明还提供了一种进料管道加热器组件，所述进料管道加热器组件包括被配置成接收直接还原铁流的管道；和与所述管道相邻布置的加热元件。所述加热元件被配置成将来自供电装置的能量以热量的形式传递到所述导管并且加热通过所述导管的所述直接还原铁流。所述管道可以包括绝热外管以及内管，所述内管形成内部管道并且位于所述绝热外管内部而且被配置成接收所述直接还原铁流。所述加热元件可以包括感应线圈，所述感应线圈同心地布置在所述内部管道的外表面周围并且在所述绝热外管内。
附图说明
15.参照多个附图对本发明进行举例说明和描述，其中相同的附图标号在合适的情况下用于表示相同的方法步骤/系统/装置部件，并且其中：
16.图1是示出了本发明的一种进料腿加热装置/进料管道加热器组件的一个示例性实施方案的示意图；
17.图2是示出了本发明的具有补充渗碳气体注入的进料腿加热装置/进料管道加热器组件的另一个示例性实施方案的示意图；
18.图3是示出了本发明的一种hdri再热系统/方法的一个示例性实施方案的示意图；
19.图4是示出了本发明的一种hdri熔化器装料预热组件的一个示例性实施方案的示意图；以及
20.图5是示出了本发明的一种hdri熔化器装料预热组件的另一个示例性实施方案的示意图。
具体实施方式
21.再次，本发明的实施方案的一个主要目的是通过使用布置在进料腿上的感应加热装置作为例如补充设计或作为替代进料腿设计来制动和保持hdri温度处于或接近715-720℃。通过实施方案有利地解决的且下文详述的问题包括：1)克服在压块机之前的在进料腿中的热损失；和2)帮助实现和/或保持hbi中的所需碳水平。本发明的实施方案的另一个主要目的是使用一种用于hdri中间料槽排料的新型设计在熔化器装料之前再热或预热hdri。因此，通过本发明的实施方案有利地解决的且下文详述的其他问题包括如何：1)在熔化器之前再热hdri(使hdri回到约700
°‑
750℃)；和2)将材料预热到更高的温度(例如，约1000℃)以用于熔化器装料。
22.在下文描述本发明的多个实施方案的有利特征，其解决了前述问题。
23.感应加热允许hdri在没有关于引入或管理用于传热(热转移，heat transfer)的气体流的顾虑的情况下被加热。此外，感应加热采用电能，其是工厂中的最有成本效率且高效的能源之一；电力以高效率直接转化为热力。
24.定制设计和布置的感应线圈有利地加热进料腿材料以及dri，从而向dri流添加辐射和传导传热成分。感应场磁通量可以被设计为匹配每个工厂中的进料腿几何结构和质量流率，以实现向dri中的最佳穿透，同时避免在球团表面处的初熔(其可能导致在进料腿壁
上的簇形成或固体集结)。
25.作为次生效应，通过将hdri温度保持在约700℃以上，可以是有利的是引入相对于hdri逆流的渗碳气体流，这对于以高达约0.1％c添加(停留时间限制)来“抛光”碳水平可以是有用的。渗碳气体流的温度可以是例如约700℃至950℃或更高，或者任何其他适合温度以保持所需的hdri温度。hdri将因此在最佳温度被递送至热压块机以形成高品质压块。
26.用于到压块机的进料腿/管道和从hdri进料槽到熔化器的hdri进料两者的进料腿或管道可以被建造为同心管，以允许内部管(内管，internal pipe)由耐热和耐腐蚀的合金制成(实际进料管道)以用于传输hdri，而外部管(外管，external pipe)由碳素钢制成以提供结构强度。内部管道可以备选地由硬的陶瓷耐火材料建造以实现相同的目的，对感应具有不同的磁响应。最佳设计的感应线圈(典型地由形成为特定线圈形状的导电金属管构成)将在一个或多个位置附接至内部管的外周，以提供感应加热hdri所需的磁通量。将为线圈(优选由铜管制成，但也可能由其他导电金属制成)提供冷却水以防止过热。线圈形状和尺寸对于dri的进料腿设计和质量流量以及根据需要的所需热量输入是特定的。可以将线圈包装在含铁素体材料中以充当磁通量集中器，从而将感生磁场向内聚焦到材料上。
27.当hdri移动通过管道和感应加热区时，该材料将会响应于磁通量，其中首先在球团中感生电流，其次该感生的电流在其遇到球团的天然电阻时转化为热量。球团将不会均匀地响应。预期当物质(mass)流动通过感应场时，可以发生一定程度的球团到球团和内管表面(如果是金属的)到球团的传热(即，—金属管和球团的外层与中心物质相比将可能更快地升温，所述中心物质可能需要额外的传热以进行加热)。为了补充这个过程，与外层相比，可能期望使用不同形状的线圈来加热芯dri材料，在这种情况下线圈组将紧密地一起安装在内部管上。磁穿透是一种可以被优化的感应参数，并且将线圈分级可以允许加热到不同的深度。线圈可以由专用供电装置(被调节至最佳频率以实现加热)供电。这些供电装置可以位于在进料腿附近的设备支撑台上，或者位于在hdri进料槽附近的工作平台上。
28.备选地，同心管进料腿可以用环形流或矩形流管道替代进料腿以允许可以布置其他样式的感应线圈。在需要更均匀或更强加热的情况下，更窄的材料横截面将允许在管道的两侧上布置线圈。例如，环形管道可以包括受料斗和在内部助流插入斗周围布置的圆柱形容器，以将材料流从400mm直径进料腿传播到外径为700mm且内径为550mm的环形空间。以此方式，400mm直径球团床将经由斗过渡为较窄宽度的球团床(75mm宽)。同心地布置的外部和内部线圈将从球团床两侧感生磁场，并且提供更强且均匀的加热。外部线圈将安装到圆柱形容器的外侧，类似于之前描述的进料线圈。内部线圈将安装到助流插入装置内部，该助流插入装置将由静态轴支撑以同时将插入件保持在适当位置并且用作用于向内部线圈的电力和冷却水供应的进入管道。然后经加热的球团将流动到类似的锥形过渡区中，回到400mm直径管道。
29.此外，矩形流动布置(尤其适合于来自hdri进料槽流出物)可包括从圆形到矩形管道(例如从400mm直径到100
×
1250mm的内部尺寸)的过渡。这种矩形管将在每侧上都安装有“扁平”样式线圈(表示以垂直于管道的侧面的线圈轴布置的线圈)从而以更强的加热穿透球团床。排料可以过渡为任何所需的几何结构。在需要更大热量输入(如hdri再热或预热)的情况下，可以配置前述备选的几何结构。
30.现在具体参照图1，在其中公开了一种进料腿加热装置/进料管道加热器组件20，
其尤其被配置用于到压块机的进料腿和从hdri进料槽到熔化器的hdri进料，然而，也考虑了其他应用。如图1所示，组件20包括绝热外管22以及位于绝热外管22内部的用于接收hdri流26的内进料腿管24。因此，根据实施方案，组件20被构造为同心管，以允许内部管24(其是实际进料管道)可以有利地由耐热且耐腐蚀的合金制成以用于传输hdri。内部管24也可以包含硬的陶瓷耐火材料。组件20还包括如附接至内进料管24的外周的加热元件，其在图1中显示为感应线圈28。线圈28可以包括形成为所需线圈形状的铜或其他导电金属管，并且在一个或多个位置处附接在内进料腿管24上以提供感应加热hdri所需的磁通量。可以为线圈24提供冷却水以防止过热。此外，可以将线圈28包在含铁素体材料中以充当磁通量集中器30。还如图1所示的，线圈24可以由调节至所需且最佳频率的专用供电装置或电源32供电以提供所需热量(heated)。因此，供电装置或电源32可以连接至加热元件/线圈28。线圈28被配置成将来自供电装置32的能力以热量的形式传递以加热通过管道的直接铁流。图1中还示出了支撑法兰34，并且线圈/组件可以作为卷轴件插入。
31.因此，在一个示例性实施方案中且如图1所示，一个有利的特征是在内进料腿管(内部管道/管24)周围的外部感应线圈28。这个实施方案的其他有利方面包括安装有线圈的内管(合金或耐火材料)、包在铁素体化合物通量集中器30中的水冷线圈以及用于线圈的供电装置32。
32.现在具体参照图2，在其中公开了一种具有补充渗碳气体注入36的进料腿加热装置/进料管道加热器组件40。与图1中的情况一样，组件40尤其被配置用于到压块机的进料腿和从hdri进料槽到熔化器的hdri进料，然而，也考虑了其他应用。如图2所示，组件40包括绝热外管22以及位于绝热外管22内部的用于接收hdri流26的内进料腿管24。因此，根据实施方案，组件40也被构造为同心管，以允许内部管24(其是实际进料管道)可以有利地由耐热且耐腐蚀的合金制成以用于输送hdri。内部管24也可以包含硬的陶瓷耐火材料。组件40还包括固定至内进料管24的外周的加热元件，其在图2中显示为感应线圈28。线圈28可以包括形成为所需线圈形状的铜或其他导电金属管，并且在一个或多个位置处固定在内进料腿管24上以提供感应加热hdri所需的磁通量。可以为线圈24提供冷却水以防止过热。此外，可以将线圈28包在作为磁通量集中器30的含铁素体材料中。还如图2所示，线圈24可以由调节至所需且最佳频率的专用供电装置或电源32供电以提供所需热量。因此，供电装置或电源32可以连接至加热元件/线圈28。线圈28被配置成将来自供电装置32的能量以热量的形式传递以加热通过管道的直接铁流。图2中还示出了支撑法兰34，并且线圈/组件可以作为卷轴件插入。
33.注意的是，尽管渗碳气体注入36在图2中显示为在下游，但是其也可以在线圈28的上游。此外，通过将hdri温度保持在约700℃以上，可以是尤其有利的是引入作为相对于hdri的逆流的渗碳气体注入36，从而以高达约0.1％c添加(停留时间限制)来“抛光”碳水平。渗碳气体流的温度可以是例如约700℃至950℃，或者任何其他适合温度以保持所需hdri温度。因此，hdri可以在最佳温度递送至热压块机以形成高品质压块。
34.因此，在这个示例性实施方案中且如图2所示，这个选项允许通过到经加热的进料腿的渗碳气体注入而可以改善加工。这个实施方案的有利方面包括如图1中的进料腿加热装置/进料管道加热器组件，以及用于注入经加热的渗碳气体36的气体注入区。
35.现在具体参照图3，在其中公开了一种hdri再热系统/方法60。这个示例性实施方
案有利地允许为hdri进料槽排料腿安装感应加热线圈。因此，这个实施方案的有利方面包括用类似于图1的进料腿加热装置/进料管道加热器组件来替代排料进料腿/管道以用于hdri再热，在旋转进料机之后布置再热腿/管道，和用于注入经加热的渗碳气体的气体注入区。
36.图3也可以在一种在直接还原铁来源和用于直接还原铁的加工设备之间加热直接还原铁的方法的情境下描述。所述方法可以包括在直接还原铁来源和加工设备之间提供进料腿加热装置/进料管道加热器组件20’，其类似于图1的进料腿加热装置/进料管道加热器组件20，其中组件20’的管道(在其中示出了两个)接收来自直接还原铁来源的直接还原铁流，并且在直接还原铁流动通过管道并且流动到加工设备如熔化器时加热直接还原铁，例如在熔化器装料点68处。将理解的是，尽管在图3中提到了特定加工设备，但是可以采用其他加工设备并定位组件20’。
37.通常，hdri通过在dr竖炉中还原铁氧化物球团、团块和/或团聚物产生，或者通过在dri再热炉(未示出)中再热冷的dri球团、团块和/或团聚物产生。如示例性的图3所示，hdri可以被接收在hdri进料槽a、b中。尽管示出了两个进料槽，但是将会理解可以采用更少或更多的进料槽。hdri进料槽a、b可以是其内接收hdri流的中间料槽，其具有用于控制向导管64的hdri流的滑动闸门62，所述导管64接收来自hdri进料槽a、b的hdri流以将材料送至旋转进料机66。旋转进料机66可以响应于下游熔化器(未示出)的需求。如图3所示，从旋转进料机66流出的hdri可以进入进料腿加热装置/进料管道加热器组件20’，其类似于图1的进料腿加热装置/进料管道加热器组件20。因此，对于这个实施方案可以参考组件20的描述，加上互连61，因为图3示出了两个相连的管道。例如，组件20’可以类似地包括绝热外管22以及位于绝热外管22内侧的用于接收hdri流26的内进料腿管24，如图1中最佳看到的。因此，根据实施方案，组件20’也可以被构造为同心管，以允许内部管24(其是实际进料管道)可以有利地由耐热且耐腐蚀的合金制成以用于输送hdri。内部管24也可以包含硬的陶瓷耐火材料。组件20’还包括可以固定至内进料管24的外周的加热元件，其示出为感应线圈28。线圈28可以包括形成为所需线圈形状的铜或其他导电金属管，并且在一个或多个位置处固定在内进料腿管24上以提供感应加热hdri所需的磁通量。线圈24可以具有4mm的最小长度，并且可以提供有冷却水以防止过热。此外，可以将线圈28包在含铁素体材料中。还如图3所示，线圈28可以由调节至所需且最佳频率的专用供电装置或电源32供电以提供所需热量。因此，供电装置或电源32可以连接至加热元件/线圈28。线圈28被配置成将来自供电装置32的能量以热量的形式传递以加热通过每个管道的直接铁流。还应注意的是，如果期望，则在这个实施方案中也可以有利地采用以上参照图2示出和描述的渗碳气体注入36。
38.现在具体参照图4，在其他示例性实施方案中，在其中示出了一种备选的流动环形管道/加热组件70，其被设计为环形流动管道并且尤其适合于高功率预热/再热。开始应注意的是，这种配置可以是以上参照图1描述的同心管进料腿/管道配置的一种替代方案。如以下进一步描述的并且以与关于图1和2描述的方式类似的方式，线圈28可以作为内部和外部线圈组平行地提供，但是具有额外的线圈。如图4所示，hdri流以第一直径进入管道70的第一部分72，并且其形状在锥形过渡区中逐渐变大为在第二部分74处的较大直径/宽度，所述第二部分74过渡为环形从而提供用于hdri进入的环形流路。在第三部分76处，其形状在第二锥形过渡区处逐渐变细，然后到达直径与其中hdri流最初进入的第一部分72的直径大
致相同的用于hdri流离开的第四部分78。如图4所示，这个实施方案有利地允许布置外部和内部线圈28以增强材料的加热分布。
39.此外，在需要更均匀或更强的加热的情况下，图4的这个实施方案是尤其有利的，因为更窄的材料横截面将允许在管道的两侧上布置线圈28。例如，环形管道70可以包括受料斗和在内部助流插入斗周围布置的圆柱形容器以将材料流从400mm直径进料腿传播到外径为700mm且内径为550mm的环形空间71。以此方式，400mm直径球团床将经由锥体过渡为更窄宽度的球团床(75mm宽)。同心地布置的外部和内部线圈28从球团床两侧感生磁场，并且提供更强且均匀的加热。外部线圈将安装到圆柱形容器的外侧，类似于在图1和2中描述的进料线圈28。内部线圈28可以安装到助流插入装置内部，该助流插入装置可以用支撑件73如静态轴支撑，以同时将插入件保持在适当位置并且用作用于向内部线圈28的电力和冷却水供应的进入管道。然后，经加热的球团将流动到类似的锥形过渡区中，回到400mm直径管道。线圈28被配置成将来自供电装置32(未示出)的能量以热量的形式传递以加热直接铁流。
40.有利地，这个选项允许用于hdri预热目的的hdri进料槽排料腿/管道的备选几何结构。这个实施方案(选项a)的其他有利方面包括在旋转进料机之后，圆形进料腿过渡为环形加热区，该环形加热区具有作为外部和内部加热线圈同心地布置的两组线圈28。
41.现在具体参照图5，在其他示例性实施方案中，公开了一种备选的流动矩形管道/hdri熔化器装料加热组件80，其被设计为矩形流动管道并且尤其适合于高功率预热/再热。开始应注意的是，这种配置也可以是以上参照图1描述的同心管进料腿/管道配置的一种替代方案。如图5所示并且如以下进一步描述的，线圈可以以“扁平”配置布置在管道的每侧上。如图5所示，hdri流以第一直径进入管道80的第一部分82，并且其形状在过渡区中逐渐变大到在第二部分84处的更大宽度，该第二部分84过渡为矩形，从而提供用于hdri进入的矩形流路。在第三部分86处，其形状在第二过渡区处逐渐变细，然后到达直径与hdri流最初进入的第一部分82的直径大致相同的用于hdri流离开的第四部分88。然而，出口也可以具有不同的圆形、方形或其他合适形状。线圈28被配置成将来自供电装置32的能量以热量的形式传递以加热通过管道的直接铁流。如图5所示，这个实施方案有利地允许以“扁平”配置布置线圈28以增强材料的加热分布。
42.此外，这种矩形流动布置(尤其适合于来自hdri进料槽的流出物)可以包括从圆形到矩形管道(例如从400mm直径到100
×
1250mm的内部尺寸)的过渡。这种矩形导管在每侧上都安装有“扁平”样式线圈(表示以垂直于管道侧面的线圈轴布置的线圈)，从而以更强的加热穿透球团床。排料可以过渡为任何所需的几何结构。在需要更大热量输入(如hdri再热或预热)的情况下，可以部署前述备选的几何结构。
43.有利地，这个选项还允许用于hdri预热目的的hdri进料槽排料腿/管道的备选几何结构。这个实施方案(选项b)的其他有利方面包括在旋转进料机之后，圆形进料腿过渡为矩形加热区，该矩形加热区具有两组“扁平”线圈，在容器的每侧上都有一组。
44.尽管参照本发明的优选实施方案和具体实施例对本发明进行说明和描述，但是对本领域普通技术人员会显而易见的是，其他实施方案和实施例可以发挥类似的功能和/或实现类似的结果。所有这样的等同实施方案和实施例都在本发明的精神和范围内，并由此被考虑，并且旨在被所附权利要求涵盖。另外，本文中描述的所有要素和特征都可以以任意
组合在实施方案中使用。