好氧生物膜处理方法及装置与流程

1.本发明涉及通过自造粒颗粒、流化床载体、固定床载体等对包含能够进行生物氧化的污染物质的排水进行生物膜处理的方法以及装置，特别是，涉及其曝气强度控制。在本发明中，将存在于进行微生物处理的生物膜的外部的排水称为体相水。


背景技术：

2.作为包含能够进行生物氧化的污染物质的排水的处理方法，除了使用浮游污泥的活性污泥法以外，还有自造粒颗粒法、流化床载体法、固定床载体法等微生物以被称为生物膜的集聚增殖的形态进行处理的生物膜法等。
3.在使用前者的浮游污泥的活性污泥法中，微生物以被称为微生物絮凝物的形态以分散状态维持在反应槽中。通过将伴随排水处理而增加的微生物以多余污泥的方式除去的操作，将反应槽中维持的微生物量维持恒定，从而能够将因微生物自身的自分解过程而产生的氧消耗量维持在固定水平。因此，该过程中所需氧量的增减与原水负荷成比例变化。能够通过在该氧消耗中加入伴随微生物的自分解过程的一定的氧消耗的补偿来确定应该供给的氧消耗量。在该过程中，微生物典型地以被称为絮凝物的1mm左右的微凝集体的形态被保持，充分确保了微生物与体相水槽的接触面积。因此，氧在絮凝物内的浸透性和扩散性并不是氧供给中的主要限速因素。因此，应该向装置供给的曝气风量被认为与氧消耗量成比例。在专利文献1中记载了用仪器测量污染物质的负荷，并基于此控制曝气风量。
4.在使用浮游污泥的活性污泥法以及生物膜法(自造粒颗粒法、流化床载体法、固定床载体法等)中，作为简易地进行与原水负荷成比例的氧供给量调整的方法，进行保持液体中溶解氧浓度(以下记载为do)恒定的风量控制的所谓的do控制系统被广泛使用。
5.在专利文献2中记载了在自造粒颗粒法、流化床载体法中，当bod容积负荷小于规定值时，以微生物载体的流动化作为判断基准，当bod容积负荷大于所述规定值时，以废水的需氧量作为判断基准，控制对废水的曝气量。
6.现有技术文献
7.专利文献
8.专利文献1：日本特开2001-353496号公报。
9.专利文献2：日本特开昭63-256185号公报。
10.在自造粒颗粒法、流化床载体法、固定床载体法等利用生物膜进行处理的方法中，严格来说，难以仅根据由作为原水负荷指标的通常的原水的每单位时间的流量与原水的污染物质浓度的积而求出的流入负荷、将流入负荷除以反应槽的容积而求出的槽负荷来进行适当的氧供给量调整。其理由列举如下。
11.在利用生物膜的方法中，由于没有将反应槽中以微生物膜的形态保持的微生物量保持固定的机构，结果保持的微生物量会随着时间而变化，因此，因微生物自身的自分解过程而产生的氧消耗量也会变化。因此，在利用生物膜的方法中，除了需要考虑与原水负荷成比例变化的氧消耗量的变化以外，还需要考虑伴随微生物保持量的变化的氧消耗的变化来
确定提供给装置的氧供给量。
12.由于这些因素，在利用生物膜的处理方式中，原水有机物的氧化所需的氧量根据负荷变动而变化，处理装置内保持的生物膜的量的变化也会导致需要供给的氧量发生变化。而且，生物膜法中典型的是通常形成膜厚3mm以上的生物膜，保持的单位微生物与体相水的接触面积比浮游法更少。因此，向生物膜内的微生物供给氧时，体相水与生物膜的接触面上的氧扩散现象成为氧供给中的主要限速因素。
13.生物膜中氧的扩散速度依赖于体相水的do水平，因此，需要调整do水平以调整氧供给量。另外，从曝气系统的观点出发，即使是相同的氧供给量，需要的曝气风量也会因do水平的不同而变化。众所周知do水平高时需要的曝气量增加，do水平低时需要的曝气量降低。
14.因此，在负荷增加的情况下，原水中有机物氧化所需的氧量增加。考虑了根据作为生物膜保持的微生物量的变化而变化的自分解过程导致的氧消耗量来确定供给所需氧量。根据供给所需氧量的增加来进行提高体相水的do的调整，也需要增加曝气风量来实现目标do。
15.相反，在负荷降低的情况下，原水中有机物的氧化所需的氧量降低。考虑了根据作为生物膜保持的微生物量的变化而变化的自分解过程导致的氧消耗量来确定需要供给的氧量。根据供给所需氧量的降低，能够将体相水的do维持较低，也降低了用于实现目标do的曝气风量。
16.由于这样的理由，在不进行与曝气风量的负荷对应的调整和控制的运转时，为了在高负荷时也能维持较高的体相水do并维持氧供给量，需要在曝气风量过多的状态下进行风量恒定运转。
17.在高负荷时能够维持需要的高do的风量恒定运转下，不进行与负荷降低时的氧消耗量降低对应的风量抑制，因此会产生能量消耗的浪费。假定高负荷时的氧供给并进行设定了较高的do目标值的do控制时，生物膜处理装置也能够在负荷降低时降低do水平，因此，如果降低do控制的目标do水平，则能够进一步限定曝气风量。但是，由于在通常的do控制中不进行这种根据do目标降低的风量抑制，因此还会产生能量消耗的浪费。
18.由于这样的理由，能量消耗的浪费在负荷变动大的情况下特别明显。然而，即使存在产生这样的能量消耗的浪费的情况，现有技术中也难以根据负荷变动来进行调整不会使处理水质劣化的do水平的与操作目标do水平相匹配的风量调整。在操作员进行适当风量调整的情况下，以往即使是低负荷，也经常进行过量的do水平设定和曝气以留有一定程度的余地进行需要以上的氧供给。因此，经常会产生能量的浪费。
19.如果使用通常的流量负荷、槽负荷作为原水负荷的指标，则不能考虑生物膜中保持的微生物量的变化的影响。另外，不能考虑生物膜与体相水的接触面积的影响，难以进行适当的曝气量管理。因此，以往，通常以假定微生物量保持较多的情况的氧消耗量为前提，不考虑生物膜与体相水的接触面积的影响，进行较多的曝气风量设定。由于这样的理由也经常产生能量的浪费。


技术实现要素：

20.发明要解决的课题
21.本发明的目的在于提供在使用好氧生物膜的排水处理中适当控制曝气的方法和装置。
22.用于解决课题的手段
23.本发明的好氧生物膜处理方法，其是将原水供给曝气槽，使用曝气装置进行曝气，并且通过填充在曝气槽中的生物膜保持载体或颗粒对原水中的去除目标物质进行好氧生物处理的方法，其特征在于，预先设定作为单位该载体或颗粒的原水负荷的原水生物膜负荷与与其对应的do目标值和/或与其对应的曝气强度设定值的关系，与原水生物膜负荷的测量值的变动对应地根据所述关系调整所述do目标值和/或曝气强度设定值，对所述曝气装置进行控制以使do达到该目标值或者使成为设定的曝气强度设定值。
24.本发明的好氧生物膜处理装置，其是具有供给原水的曝气槽、对该曝气槽进行曝气的曝气装置、填充在该曝气槽中的带生物膜的载体或颗粒、以及对该曝气装置进行控制的控制器的好氧生物处理装置，其特征在于，所述好氧生物膜处理装置具有：预先设定作为单位该载体或颗粒的原水负荷的原水生物膜负荷与与其对应的do目标值和/或与其对应的曝气强度设定值的关系的机构；以及与原水生物膜负荷的测量值的变动对应地根据所述关系调整所述do目标值和/或曝气强度设定值的机构，所述控制器对所述曝气装置进行控制以使do达到该目标值或者使成为设定的曝气强度设定值。
25.根据本发明的一个方面，所述原水生物膜负荷是载体的单位填充容积的去除目标物质负荷、载体组的单位总表面积的去除目标物质负荷、颗粒的单位填充容积的去除目标物质负荷、以及颗粒组的单位总表面积的去除目标物质负荷中的任意一种。
26.根据本发明的一个方面，所述去除目标物质是有机物、氮化合物或铵离子，根据由去除目标物的浓度的测量值或吸光度的测量值换算的浓度的计算值、原水流量的测量值以及载体或颗粒的填充容积或表面积的测量值或计算值来算出所述原水生物膜负荷。
27.根据本发明的一个方面，通过曝气风量、曝气停止时间或曝气抑制时间的控制进行所述曝气强度的控制。
28.根据本发明的一个方面，使用实验结果、实际的运行成绩、考虑了生物膜中氧的扩散性的机构模型中的任意一种来设定所述关系。
29.发明的效果
30.在本发明中，不使用流量负荷、容积负荷，而使用原水生物膜负荷推定适合于随时间变化的曝气槽内的载体、颗粒的性状的所需要的充分的氧供给，改变do的目标值、曝气强度的设定值本身来进行控制，因此，能够适当地控制曝气。
附图说明
31.图1是应用本发明的生物处理装置的构成图。
32.图2是表示实施例和比较例的结果的图。
33.图3是表示实施例和比较例的结果的图。
34.图4是表示实施例和比较例的结果的图。
35.图5是表示原水的总有机碳(toc)负荷的图。
36.图6是表示应用本发明的生物处理装置的构成图。
具体实施方式
37.图1是应用本发明的生物处理装置的构成图。
38.被处理排水(原水)通过配管1被导入曝气槽2。在曝气槽2内填充有负载生物膜的载体c。在曝气槽2内的底部设置有散气管3，从鼓风机4通过配管5供给空气，进行曝气。
39.由生物膜进行好氧性生物处理的水通过筛网2a作为处理水从配管6被取出。
40.在该生物处理装置中，作为测量机构，设置有测定在配管1中流动的原水的流量以及被处理物质浓度的流量计7和浓度计8、测定槽2内的do的do计9以及测定从鼓风机4向散气管3供给的空气量的风量计10，这些检测值被输入到控制器11中。通过控制器11控制鼓风机4从而控制曝气强度。
41.作为浓度计8，可举出总有机碳计、氨氮计或uv吸光度计(求出总有机碳/n)等。
42.本发明人经过各种研究，发现使用流量负荷、槽负荷作为原水负荷时，尽管原水负荷相同，但有时难以进行适当的曝气管理的原因之一为在曝气槽内填充的载体、颗粒的状态发生变化。
43.例如，将填充有流化床载体的曝气槽长期运转时，存在载体被切削而小粒径化，从筛网的空隙流出到曝气槽外，曝气槽内的载体填充率降低，槽内的载体填充率降低，生物膜表面与体相水的接触面积降低从而处理性能降低的情况。
44.长期运转时，存在保持在载体上的微生物量增加且微生物的自分解导致的氧消耗量增加的情况。
45.在作为固定床处理的一种的设置利用沉降性载体的膨胀床的曝气槽的情况下，需要定期逆洗来排出载体之间的多余污泥、ss。此时，存在通过载体相互的碰撞、剪切力使得载体摩耗而载体的填充率逐渐降低，槽内的载体填充率降低，生物膜表面与体相水的接触面积降低从而处理性能降低的情况。
46.长期运转时，存在保持在载体内以及载体之间的微生物量增加且微生物的自分解导致的氧消耗量增加的情况。
47.在使用自造粒颗粒的生物处理槽中，自造粒颗粒的个体数、粒径随时间变动，曝气槽内的生物膜的量增减，由此，生物膜与体相水的接触面积变化，从而氧向生物膜的扩散性发生变化，因此，发生即使有机物负荷相同，排水处理所需要的曝气风量也发生变化的现象。
48.在本发明中，预先设定原水生物膜负荷与与其对应的do目标值和/或与其对应的曝气强度设定值的关系，根据与原水生物膜负荷的测量值的变动对应地根据所述关系调整对应的do目标值和/或曝气强度设定值。
49.而且，对曝气装置进行控制以使do达到目标值或使成为设定的曝气强度设定值。
50.作为原水生物膜负荷，优选载体的单位填充容积的去除目标物质负荷(载体容积负荷)或载体组(槽内的所有载体)的单位总表面积的去除目标物质负荷(载体表面积负荷)、颗粒的单位填充容积的去除目标物质负荷(颗粒容积负荷)或颗粒组(槽内的所有颗粒)的单位总表面积的去除目标物质负荷(颗粒表面积负荷)。
51.＜原水负荷＞
52.根据下式算出原水负荷。
53.负荷＝q
·
浓度
54.负荷：原水负荷[kg/d]。
[0055]
q：原水流量[m3/d]。
[0056]
浓度：原水浓度[kg/m3]。
[0057]
作为原水浓度，可举出由总有机碳、氨氮、uv吸光度推算的总有机碳/n的浓度。
[0058]
＜载体容积负荷＞
[0059]
根据下式算出载体容积负荷。
[0060]
负荷
载体容积
＝负荷/v
载体
[0061]
负荷
载体容积
：载体容积负荷[kg/(m3·
d)]。
[0062]
v载体：曝气槽内的载体填充容积[m3]。
[0063]
＜载体表面积负荷＞
[0064]
根据下式算出载体表面积负荷。
[0065]
负荷
载体表面积
＝负荷/s
载体
[0066]
负荷
载体表面积
：载体表面积负荷[kg/(m2·
d)]。
[0067]s载体
：曝气槽内的载体组的总表面积[m2]。
[0068]
在曝气槽中，原水负荷有时随时间以分钟为单位急速变动，但载体的性状(曝气槽内的载体填充容积或曝气槽内的载体组的总表面积)的随时间变化以日到月为单位比较缓慢地变化。因此，优选频繁地更新原水负荷的计算值。另外，对于曝气槽内的载体填充容积或曝气槽内的载体组的总表面积，只要定期对载体(例如以每1～3个月1次左右的频率)进行采样并分析，更新载体填充容积、载体组的总表面积数据即可。
[0069]
[以氧消耗速度为管理指标的控制]
[0070]
[氧消耗速度的推算方法]
[0071]
根据本发明的一个方面，作为对原水的有机物质进行氧化所需要的氧需要量和保持在生物膜上的微生物自氧化引起的氧消耗量的合计，监视作为监视处理装置需要供给的氧消耗的指标的处理装置的氧消耗速度并根据氧消耗速度进行曝气强度的控制。即，在氧消耗速度为规定值以下的低负荷条件下，为了维持处理水槽内的搅拌强度，将曝气强度设为规定强度以上，氧消耗速度为规定值以上时，进行与氧消耗的水平对应的曝气强度调整。如上所述，使用图6对以氧消耗速度作为管理指标时的氧消耗速度的推算方法进行说明。
[0072]
在图6的生物处理装置中，被处理排水(原水)通过配管1被导入到曝气槽2中。在曝气槽2内填充有负载了生物膜的载体c。在曝气槽2内的底部设置有散气管3a、3b、3c，从鼓风机4通过配管5和分支配管5a、5b、5c供给空气，进行曝气。在曝气槽2中设置有顶盖2r。
[0073]
由生物膜进行好氧性生物处理的水通过筛网2a作为处理水从配管6被取出。
[0074]
在该生物处理装置中，作为测量机构，设置有测定曝气槽2上部且顶盖2r下侧的气相部气体中的氧浓度的排气计24、测定曝气槽2内的do的do计19以及测定从鼓风机4向散气管3a～3c供给的空气量的风量计20。
[0075]
＜情况1：根据风量计和排气计推算氧消耗速度的方法＞
[0076]
测量曝气风量和排气中的氧浓度，根据下式直接推算氧消耗速度qo2。
[0077]
数学式1
[0078]
[0079]
数学式2
[0080][0081]
ote：氧移动效率[-]。
[0082]
z0：吹入空气中的氧摩尔分数[-]。
[0083]
z：排气中的氧摩尔分数[-]。
[0084]
qo2：氧消耗速度[kg/d]。
[0085]
gv：标准状态换算的曝气空气的吹入流量[nm3/d]。
[0086]
vm：氧的比容[nm3/kg]。
[0087]
＜情况2：根据do计和曝气风量计算氧消耗速度的方法＞
[0088]
测量曝气风量和do，间接推算氧消耗速度qo2。
[0089]
(i)根据下式算出(控制装置安装前的准备)氧消耗速度的推算所需要的氧溶解性指标φ。
[0090]
数学式3
[0091][0092]
数学式4
[0093][0094]
ote：氧移动效率[-]。
[0095]
z0：吹入空气中的氧摩尔分数[-]。
[0096]
z：排气中的氧摩尔分数[-]。
[0097]
φ：氧溶解性指标[m]。
[0098]
vm：氧的比容[nm3/kg]。
[0099]
h：散气装置的水深[m]。
[0100]
cs：饱和溶解氧的浓度[kg/m3]。
[0101]
c：混合液中的溶解氧的浓度[kg/m3]。
[0102]
(ii)连续测量(装置运转时)氧消耗速度的随时间变化。
[0103]
根据do计和曝气风量的连续测量数据以及预先求出的氧溶解性指标φ通过下式连续推算氧消耗速度qo2。
[0104]
数学式5
[0105][0106]
qo2：氧消耗速度[kg/d]。
[0107]
gv：标准状态换算的曝气空气的吹入流量[nm3/h]。
[0108]
h：散气装置的水深[m]。
[0109]
cs：饱和溶解氧的浓度[kg/m3]。
[0110]
c：混合液中的溶解氧的浓度[kg/m3]。
[0111]
φ：氧溶解性指标[m]。
[0112]
[与原水生物膜负荷对应的do目标值或曝气强度设定值的关系]
[0113]
在本发明的实施方式中，将氧消耗速度(qo2)视为原水负荷(负荷)，再计算“载体容积负荷”或“载体表面积负荷”，将该计算结果视为“原水生物膜负荷”，根据对改变do目标值或曝气强度情况下的处理水质的预测或实际成绩，发现适当的do目标值或曝气强度设定值，发现与原水生物膜负荷对应的适当的do目标值或曝气强度设定值的关系，在控制系统中有效利用。
[0114]
使用预实验的结果数据、实际的运行成绩数据、考虑了生物膜中氧的扩散性的机构模型的模拟结果等来设定原水生物膜负荷与do目标值或曝气强度设定值的关系。
[0115]
该原水生物膜负荷与do目标值或曝气强度设定值的关系的表现方法可以是函数式(根据原水生物膜负荷得到适当的do目标值或适当的曝气强度的近似函数)、控制表(以表的形式整理了原水生物膜负荷与适当的do目标值或适当的曝气强度的关系)等中的任意一种。
[0116]
[用于制作原水生物膜负荷与do目标值和/或曝气强度设定值的关系的生物膜机构模型]
[0117]
作为发现原水生物膜负荷与do目标值和/或曝气强度设定值的关系的一个方法，能够利用推定生物膜与处于含有污染物质和氧的流动状态的体相水相接触时的污染物质的减少、生物膜中的活性污泥菌体量的增减的动力学模型(以下有时称为生物膜机构模型)。这种动力学模型还需要考虑菌体增殖和污染物质的消耗和氧消耗在生物膜内同时发生的情况、体相水相中溶解氧向生物膜的扩散和氧因曝气而溶解在体相水中的现象来构建。另外，生物膜的增加、缩小，因伴随菌体的增殖和死亡的菌体群的体积的增加和减少、来自体相水的菌体的附着以及菌体向体相水中的剥离而产生。在生物膜利用处理中利用动力学模型时，需要对这些现象进行数学模型化。由于这种现象是本来是在三维空间中发生的现象，因此，模型公式变得复杂，但通过用只考虑厚度方向变化的一维模型公式来表现生物膜的增加和缩小，从而能够比较容易地进行模拟。作为用于模拟利用活性污泥的排水处理的数学模型，例如能够有效利用国际水协(international water association)的任务组提出的一系列数学模型(参考文献1)。作为以生物膜为对象的数学模型例子，能够利用(参考文献2)等。
[0118]
参考文献1：m henze；iwa.task group on mathematical modelling for design and operaton of biological wastewater treatment；e tal。
[0119]
参考文献2：boltz,j.p.,johnson,b.r.,daigger,g.t.,sandino,j.,(2009a).“modeling integrated fixed-film activated sludge and moving bed biofilm reactor systems i：mathematical treatment and model development”.water environment research,81(6),555-575。
[0120]
通过利用数学模型，例如能够构建流化床载体的数学模型。通常，这种数学模型大多以联立常微分方程的形式记载，能够利用以联立常微分方程为对象的数值积分软件来模拟目标过程的动态行为。例如，能够根据因特定的装置结构、负荷假定、曝气强度而变化的体相水相的do的状况进行处理水质的预测。
[0121]
通过利用数学模型，从而能够针对各种负荷条件预测在各种曝气强度下进行处理
时的例如处理水的总有机碳浓度。根据模拟结果，研究处理不劣化的最低限度的do目标值、曝气强度调整，制作整理了模拟结果的表，能够有效用于本专利的控制系统中利用的控制表。
[0122]
[曝气强度的控制]
[0123]
曝气强度例如能够通过改变曝气风量(供气流量)、每规定时间周期的曝气停止时间或曝气抑制时间(弱曝气的时间)来控制。曝气停止时间表示所谓的间歇曝气中规定时间周期内停止曝气的时间。曝气抑制时间是指交替地重复强曝气和弱曝气运转中的弱曝气的时间。
[0124]
根据原水负荷连续地或阶段性地控制曝气风量、曝气停止时间、曝气抑制时间。
[0125]
[除流化床以外的生物处理]
[0126]
在图1中，说明了使用流化床载体的生物处理，在使用固定床载体、颗粒的情况下也能够用同样的方法实施本发明。例如，在原水颗粒负荷的情况下，只要在(2)、(3)式中将载体或载体组的体积或表面积设为颗粒或颗粒组的体积或表面积即可。
[0127]
在本实施方式中，说明了通过伴有曝气的好氧生物膜处理来处理包含有机物的排水时使用的情况，除此之外，进行使用生物膜的生物硝化脱氮处理等包括在曝气槽中使用生物膜的好氧处理工序的生物处理时，也能够用同样的方法实施本发明。
[0128]
实施例
[0129]
＜装置结构＞
[0130]
以下说明使用图1的装置对于流化床载体用总有机碳的载体容积负荷监视原水负荷并控制do弱曝气时间的方法的一个例子。
[0131]
控制器11具有为了达到与do的目标值对应的do值而调整曝气量的机构以及定期进行指定风量的弱曝气的间歇曝气机构。
[0132]
作为载体c，使用一边的长度为3mm的立方体形状的聚氨酯海绵制载体。
[0133]
＜生物膜机构模型＞
[0134]
实际上，用一维简易模型表现具有三维结构的载体内部与体相水之间产生的污染物质和氧的扩散现象，该一维模型由假定了体相水和生物膜三层的总计4层的完全混合隔室的模型构成。
[0135]
菌体在体相水相和生物膜内消耗基质即污染物质和氧来增殖并按规定比例自分解。增殖的菌体会根据体相水相的菌体浓度差发生附着和解吸。通常，由于生物膜中菌体浓度比体相水相的菌体浓度更高，因此，对生物膜内增殖的菌体解吸的量比水相中存在的菌体附着在生物膜上的量更多的情况进行模型化。
[0136]
基质即处理对象的污染物质由流入排水供给，一部分与处理水一起流出，剩余部分根据体相水相与生物膜的浓度差向生物膜扩散，对在体相水相和生物膜内随着微生物的增殖进行氧化分解并减少的状况进行模型化。成为随着微生物的增殖，污染物质氧化分解的速度随着氧浓度和基质即污染物质浓度的降低而降低的模型。
[0137]
大部分氧通过散气装置向体相水相供给，一部分氧也作为流入排水中含有的氧供给。另外，供给的一部分氧与处理水一起流出，剩余部分根据体相水相的氧浓度与生物膜的氧浓度的差向生物膜扩散，对在体相水相以及生物膜内随着微生物的增殖和自分解而被消耗的情况进行了模型化。成为污染物质的随着微生物的增殖而消耗的氧的减少速度随着氧
浓度和基质即污染物质浓度降低而降低的模型。
[0138]
＜原水生物膜负荷与do目标值和/或曝气强度设定值的关系＞
[0139]
使用构建的生物膜的一维扩散模型的数学式，通过数值积分模拟预测处理条件下的处理水质，探索性地求出适当的控制条件，总结在以下的控制表中。
[0140]
在本实施例中，作为与原水生物膜负荷对应的do目标值和/或曝气强度设定值的关系，使用表1的控制表。
[0141]
表1
[0142][0143]
在该控制表中，例如，总有机碳载体容积负荷(kg c/(m3·
d)，以下有时省略单位)为0.1以上～小于0.6时，do的目标值为3.1mg/l；0.6以上～小于0.7时，do的目标值为3.8mg/l；0.7以上～小于0.9时，do的目标值为3.9mg/l；0.9以上～小于1.0时，do的目标值为4.4mg/l；1.0以上时，do的目标值为4.8mg/l，分别设为适当的值。
[0144]
总有机碳载体容积负荷为0.1以上～小于0.2时，将弱曝气时间设定值设定为每2小时110分钟，0.2以上且小于0.3时为每2小时90分钟，0.3以上且小于0.4时为每2小时80分钟，0.4以上且小于0.5时为每2小时60分钟，0.5以上且小于0.6时，每2小时20分钟，分别设为适当的值，总有机碳载体容积负荷为0.6(kg c/(m3·
d))以上时，将弱曝气时间设定值设为零(即，不进行间歇曝气)。
[0145]
[实施例1]
[0146]
将总有机碳负荷如图5所示变动的原水设为处理对象排水。
[0147]
根据载体容积负荷的2小时的移动平均值，根据表1的控制表每2小时调整1次do目标值、2小时周期的弱曝气时间，弱曝气时设为固定的低风量(3m3/(底面积m2·
hr))，对于除弱曝气以外的时间段，控制鼓风机的电机转速以达到设定的do目标值。
[0148]
将弱曝气时间的长度的随时间变化示于图2，将do的随时间变化示于图3。另外，将鼓风机的电力消耗量的随时间变化示于图4。
[0149]
[比较例1]
[0150]
将do目标值设为固定值3.5mg/l，将弱曝气时间维持为固定值10分钟/2小时，除此之外，与实施例1同样。将结果示于图2～4。
[0151]
＜考察＞
[0152]
在实施例1中，根据单位载体的负荷来调整do目标值和弱曝气时间，因此，鼓风机的电力使用量与比较例1相比更少。即，比较例1的电力消耗量约为1150kwh/日，相对于此，实施例1的电力消耗量约为950kwh/日，约减少17％。
[0153]
此外，实施例1和比较例1的处理水质几乎没有差异。
[0154]
使用特定的实施方式对本发明进行了详细说明，但是，本领域技术人员知晓，在不脱离本发明的意图与范围的情况下能进行各种变更。
[0155]
本技术是基于2020年3月31日申请的日本专利申请2020-063031号提出的，通过引用将其全文内容援引至此。
[0156]
附图标记说明
[0157]
2：曝气槽；3：散气管；4：鼓风机；7：流量计；8：浓度计；9：do计；10：风量计；11：控制器。