一种基于AGC方式下的锅炉燃烧优化方法、系统及调整系统与流程

一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化方法、系统及调整系统
技术领域
1.本发明涉及火电厂燃烧控制领域，尤其涉及一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化方法、系统及调整系统。


背景技术：

2.当前我国煤电机组在电力市场中占比仍然较大，以京津唐为例，煤电装机容量占总装机的55％，而新能源发电存在着季节性和随机性。煤电机组由于自身特性，无法进行快速启停调峰。随着国家新一轮电力体制改革不断推进，电力市场化交易迅速放开，同时清洁能源大力发展，电网峰谷差率逐年增大。为了消纳清洁能源，电网调度对火电机组“深度调峰”能力的需求日趋凸显。
3.火力发电厂深度调峰面临锅炉低负荷燃烧稳定性差、脱硝喷氨系统温度低无法正常投运等一系列问题，而且深度调峰期间锅炉运行参数偏离设计参数较大，对于机组运行的稳定性、安全性、经济性提出更加严格的要求。
4.目前主流的深度调峰方法，都是依据锅炉本身设备使用方法，降低机组负荷至设计最小技术出力，一般深度调峰至30～40％设计出力，即无法满足锅炉不投油稳燃要求。


技术实现要素：

5.本发明所要解决的技术问题是针对现有技术的不足，提供一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化方法、系统及调整系统。
6.本发明解决上述技术问题的技术方案如下：
7.一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化方法，包括：
8.s1，根据炉膛燃烧程度获得在深度调峰期间影响锅炉的稳燃能力的多个影响因子；
9.s2，根据多个影响因子结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整；
10.s3，直至让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷。
11.本发明的有益效果是：本方案通过根据多个影响因子结合电网下发的agc指令结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整，直至让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷，本方案综合运用根据炉膛燃烧程度获得的在深度调峰期间稳燃能力的多个影响因子，来控制炉膛漏风率、提高制粉系统干燥出力、二次风配风调整、等离子助燃、制粉系统运行方式优化等手段，将锅炉最小技术出力降低至15％设计出力，有效拓展机组深度调峰能力范围，保证机组运行的稳定性、安全性、经济性。
12.进一步地，所述多个影响因子包括冷风漏风量；
13.所述s2具体包括：
14.通过第一预设方式调节冷风漏风量；
15.根据调节后的冷风漏风量调整锅炉的负荷参数。
16.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过调节冷风漏风量来调整锅炉的负
荷相应参数，来实现增强炉内燃烧，提高辐射热，增加锅炉负荷响应能力。
17.进一步地，所述多个影响因子还包括：二次风配风方式；
18.所述s2具体包括：
19.通过调节sofa风燃烧器喷口的垂直或水平摆角位置，来调整二次风配风方式；
20.根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
21.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差，有利于燃烧火检稳定使得炉膛出口两侧烟温偏差、汽温偏差及氧量偏差保持在所要求的范围内，有效的控制汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
22.改善炉内的燃烧状况，达到稳定主汽压力的目的，达到锅炉升降负荷过程中主汽压力及汽温变化速率相对稳定，锅炉响应速度满足电网需求的目的。
23.进一步地，所述多个影响因子还包括：等离子投入时间；
24.所述s2具体包括：
25.当锅炉的稳燃负荷点在第二预设范围时，通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整。
26.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整，满足锅炉最小技术出力要求，选择最佳的等离子装置投入时机，实现锅炉深度调峰燃烧控制要求。
27.进一步地，所述多个影响因子还包括煤粉细度；
28.所述s2具体包括：
29.通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整。
30.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整，提升深度调峰期间锅炉稳燃能力，磨煤机煤粉细度的优化调整，实现锅炉深度调峰燃烧控制要求。
31.进一步地，所述多个影响因子还包括锅炉的磨煤机煤层厚度；
32.通过第二预设调节方式调节磨煤机煤层厚度；
33.通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整。
34.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整，来防止给煤量进一步降低导致的磨煤机振动，减少本体运动部件的碰磨故障，降低磨辊的液压加载力解决磨煤机本体振动问题。
35.本发明解决上述技术问题的另一种技术方案如下：
36.一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化系统，包括：影响因子获取模块、参数调整模块和负荷调整模块；
37.所述影响因子获取模块用于根据炉膛燃烧程度获得在深度调峰期间影响锅炉的稳燃能力的多个影响因子；
38.所述参数调整模块用于根据多个影响因子结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整；
39.所述负荷调整模块用于直至调整到让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负
荷。
40.本发明的有益效果是：本方案通过根据多个影响因子结合电网下发的agc指令结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整，直至让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷，本方案综合运用根据炉膛燃烧程度获得的在深度调峰期间稳燃能力的多个影响因子，控制炉膛漏风率、提高制粉系统干燥出力、二次风配风调整、等离子助燃、制粉系统运行方式优化等手段，将锅炉最小技术出力降低至15％设计出力，有效拓展机组深度调峰能力范围，保证机组运行的稳定性、安全性、经济性。
41.进一步地，所述多个影响因子包括冷风漏风量；
42.所述参数调整模块还具体用于通过第一预设方式调节冷风漏风量；
43.根据调节后的冷风漏风量调整锅炉的负荷参数。
44.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过调节冷风漏风量来调整锅炉的负荷相应参数，来实现增强炉内燃烧，提高辐射热，增加锅炉负荷响应能力。
45.进一步地，所述多个影响因子还包括：二次风配风方式；
46.所述参数调整模块还具体用于通过调节sofa风燃烧器喷口的垂直或水平摆角位置，来调整二次风配风方式；
47.根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
48.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差，有利于燃烧火检稳定使得炉膛出口两侧烟温偏差、汽温偏差及氧量偏差保持在所要求的范围内，有效的控制汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
49.改善炉内的燃烧状况，达到稳定主汽压力的目的，达到锅炉升降负荷过程中主汽压力及汽温变化速率相对稳定，锅炉响应速度满足电网需求的目的。
50.进一步地，所述多个影响因子还包括：等离子投入时间；
51.所述参数调整模块还具体用于当锅炉的稳燃负荷点在第二预设范围时，通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整。
52.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整，满足锅炉最小技术出力要求，选择最佳的等离子装置投入时机，实现锅炉深度调峰燃烧控制要求。
53.进一步地，所述多个影响因子还包括煤粉细度；
54.所述参数调整模块还具体用于通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整。
55.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整，提升深度调峰期间锅炉稳燃能力，磨煤机煤粉细度的优化调整，实现锅炉深度调峰燃烧控制要求。
56.进一步地，所述多个影响因子还包括锅炉的磨煤机煤层厚度；
57.所述参数调整模块还具体用于通过第二预设调节方式调节磨煤机煤层厚度；
58.通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整。
59.采用上述进一步方案的有益效果是：本方案通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整，来防止给煤量进一步降低导致的磨煤机振动，减少本体
运动部件的碰磨故障，降低磨辊的液压加载力解决磨煤机本体振动问题。
60.本发明解决上述技术问题的另一种技术方案如下：
61.一种锅炉燃烧的调整系统，包括：如上述任一方案所述的一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化系统。
62.本发明的有益效果是：本方案通过根据多个影响因子结合电网下发的agc指令结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整，直至让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷，本方案综合运用根据炉膛燃烧程度获得的在深度调峰期间稳燃能力的多个影响因子，控制炉膛漏风率、提高制粉系统干燥出力、二次风配风调整、等离子助燃、制粉系统运行方式优化等手段，将锅炉最小技术出力降低至15％设计出力，有效拓展机组深度调峰能力范围，保证机组运行的稳定性、安全性、经济性。
63.本发明附加的方面的优点将在下面的描述中部分给出，部分将从下面的描述中变得明显，或通过本发明实践了解到。
附图说明
64.图1为本发明的实施例提供的一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化方法的流程示意图；
65.图2为本发明的实施例提供的一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化方法的结构框图；
66.图3为本发明的其他实施例提供的dcs主燃烧二次风挡板控制画面的示意图；
67.图4为本发明的其他实施例提供的dcs sofa风挡板控制画面的示意图。
具体实施方式
68.以下结合附图对本发明的原理和特征进行描述，所举实施例只用于解释本发明，并非用于限定本发明的范围。
69.如图1所示，为本发明实施例提供的一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化方法，包括：
70.s1，根据炉膛燃烧程度获得在深度调峰期间影响锅炉的稳燃能力的多个影响因子；需要说明的是，在某一实施例中，多个影响因子可以包括：炉膛漏风率、提高制粉系统干燥出力、二次风配风调整、等离子助燃和制粉系统运行方式。
71.s2，根据多个影响因子结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整；锅炉的相关参数可以包括：锅炉的负荷参数，锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差，锅炉内过热蒸汽流量参数，锅炉稳然能力参数，锅炉的运动部件的振动参数。
72.需要说明的是，在某一实施例中，s2可以包括：
73.所述参数调整模块还具体用于通过第一预设方式调节冷风漏风量；
74.根据调节后的冷风漏风量调整锅炉的负荷参数。
75.在另一实施例中，s2还可以包括：通过调节sofa风燃烧器喷口的垂直或水平摆角位置，来调整二次风配风方式；
76.根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
77.在另一实施例中，s2还可以包括：当锅炉的稳燃负荷点在第二预设范围时，通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整。其中，第二预设范围可以包括：在35％负荷点投入一层等离子，在30％负荷点投入第二层等离子。
78.在另一实施例中，s2还可以包括：通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整。
79.在另一实施例中，s2还可以包括：通过第二预设调节方式调节磨煤机煤层厚度；
80.通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整。
81.s3，直至让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷。
82.本方案通过根据多个影响因子结合电网下发的agc指令结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整，直至让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷，本方案综合运用根据炉膛燃烧程度获得的在深度调峰期间稳燃能力的多个影响因子，控制炉膛漏风率、提高制粉系统干燥出力、二次风配风调整、等离子助燃、制粉系统运行方式优化等手段，将锅炉最小技术出力降低至15％设计出力，有效拓展机组深度调峰能力范围，保证机组运行的稳定性、安全性、经济性。
83.优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子包括冷风漏风量；
84.所述s2具体包括：
85.通过第一预设方式调节冷风漏风量；
86.根据调节后的冷风漏风量调整锅炉的负荷参数。
87.需要说明的是，在某一实施例中，第一预设方式可以包括：通过降低炉膛及制粉系统冷风漏风量可以包括：
88.1)封堵各燃烧器及sofa风喷口间隙，降低锅炉无序漏风；
89.2)封堵主燃烧区域贴壁风喷口，取消低位燃尽风贴壁风喷口；
90.3)干渣机漏风治理及控制，通过优化封堵干渣机人孔、检查孔等手段控制干渣机漏风率小于2％锅炉总风量；
91.需要说明的是，本控制方案在机组深度调峰时段将干渣机底部液压关断门全部关闭，并利用锅炉自身沉降落渣，自然封堵液压关断门漏风，实测深度调峰期间，干渣机漏风率降至接近0％，利用锅炉冷灰斗贮灰能力，停运干渣机，机组结束深度调峰后再逐一开启液压关断门间隔放灰。
92.4)炉膛看火孔及检查孔由简单填料式或无密封改为迷宫式结构密封，降低冷风漏量；
93.5)通过改造磨煤机冷风调节挡板密封结构，冷风漏量降低50％，磨煤机出口风粉混合物浓度提升至90～95℃，增强炉内燃烧，提高辐射热，增加锅炉负荷响应能力。
94.本方案通过调节冷风漏风量来调整锅炉的负荷相应参数，来实现增强炉内燃烧，提高辐射热，增加锅炉负荷响应能力。
95.优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子还包括：二次风配风方式；
96.所述s2具体包括：
97.通过调节sofa风燃烧器喷口的垂直或水平摆角位置，来调整二次风配风方式；
98.根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
99.优选地，在某一实施例中，燃烧器调整及二次风配风自动控制方案可以包括：
100.1)燃烧器及二次风门垂直摆角调整
101.炉膛漏风量降低，炉膛烟气充满度得到改善，通过燃烧调整试验发现，燃烧器的垂直摆动对于汽温等参数影响较小，在摆动过程中，锅炉参数变化幅度较小，这主要是炉膛垂直方向温度梯度小，因此燃烧器的垂直摆动对于汽温等锅炉参数影响很小，不能利用燃烧器垂直摆角去调整汽温和减温水量，同时摆动机构容易卡涩或者销子断掉，导致炉内燃烧器喷口保持角度参差不齐，影响正常锅炉运行。因此在深度调峰工况中，燃烧器和sofa风喷口垂直摆角保持50％水平位置不动，有利于燃烧火检稳定。
102.2)sofa风燃烧器水平摆角调整
103.对于四角切圆燃烧方式的锅炉，由于炉膛出口残余燃烧的存在，导致过热器入口两侧烟温及炉膛出口两侧烟道含氧量存在较大偏差。而sofa风燃烧器水平摆动的作用就是消除炉膛出口残余旋转动量矩，使得炉膛出口两侧烟温偏差、汽温偏差及氧量偏差保持在所要求的范围内。
104.在某一实施例中，对其水平摆角的调整只能在就地手动进行操作，调整范围为
±
15
°
；在两侧墙面对炉膛方向，调整各角sofa风燃烧器水平摆角时，当调整sofa风燃烧器水平摆角：1、3角的摆杆向炉膛方向移动时，喷口向右摆动；2、4角摆杆向炉膛方向推，喷口向左摆动；既刻度指示左代表喷口向着左手方向摆动，刻度指示右代表喷口向着右手方向摆动。
105.经过多种配风组合调整试验，如表1所示，sofa风水平摆角调整后位置，可以有效的控制汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
106.项目1号角2号角3号角4号角sofa4 5 5 10 5sofa3 5 5 10 5sofa1-2 5 5 10 5
107.表1
108.优选地，在某一实施例中，调整二次风配风方式可以包括：合理的二次风配风方式对组织炉内高温烟气流场及改善炉内的燃烧状况，尤其是对减轻炉膛出口两侧烟温偏差、排烟温度、减温水量，有着显著的作用，并且还会影响到过热汽温和再热汽温和锅炉结焦以及锅炉出口nox浓度的变化。
109.在维持锅炉其它运行参数基本不变的条件下，通过调整二次小风门的开度改变各层二次风的分配比例，以考察二次风配风方式对锅炉燃烧安全性、经济性及环保特性的影响，确定锅炉运行时最佳的二次风配风方式。
110.考虑燃用煤质，稳定主汽压力是整个燃烧系统正常运行首先保证条件，因此，二次风优化配风首先考虑稳定主汽压力。锅炉燃烧特性，下层燃烧器区域主要是稳定或者提高主汽压力，通过开大下层燃烧器二次风门，强化下层燃烧器区域的煤粉着火，达到稳定主汽压力的目的，因此高负荷工况下aa层二次风门基本保持全开80％，aa层二次风喷口垂直角度由上翘5
°
调整为0
°
。
111.低负荷尤其350mw以下负荷特别是深调负荷工况，重点调整二次风箱压差，试验表明运行中二次风箱压差不得低于400pa，否则容易发生“烟温偏转”，在总风量和运行氧量合
适的前提下，首选通过开大或关小ab、cd、ef二次风门，调整二次风箱压差。
112.综合各项指标，经过长时间试验与摸索，最终给出燃尽风、周界风、二次风的原则性配风指导方案，将二次风挡板静态指令整合至dcs控制逻辑，二次风自动配风静态逻辑如表2.1，2.2，2.3的所示，二次风自动配风超调逻辑如表3所示。
[0113][0114]
表2.1
[0115][0116][0117]
表2.2
[0118][0119]
表2.3
[0120][0121]
表3
[0122]
通过pid设置负荷波动时主燃烧区域二次风挡板超调前馈，以及sofa风挡板延时
开闭逻辑，在负荷上升燃烧量增加的过程中，超调开大主燃烧区域二次风档板，并延时开启sofa风挡板；在负荷下降燃料量降低的过程中，超调关小主燃烧区域二次风挡板，并延时关闭sofa挡板，超调结束后，各挡板开度恢复至预设开度，以此达到锅炉升降负荷过程中主汽压力及汽温变化速率相对稳定，锅炉响应速度满足电网需求的目的。
[0123]
通过以上调整及逻辑优化，最终实现100％～15％额定负荷段内，二次风配风自动方式运行，满足负荷升降要求。图3为dcs画面显示主燃烧区域二次风挡板，图4为dcs画面显示sofa风区域二次风挡板，在机组负荷变化过程中，图3、4所示中主燃烧区域调节挡板依照设定的静态及超调逻辑进行自动调整，实现锅炉配风自动调整，满足负荷升降要求。
[0124]
本方案通过根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差，有利于燃烧火检稳定使得炉膛出口两侧烟温偏差、汽温偏差及氧量偏差保持在所要求的范围内，有效的控制汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
[0125]
改善炉内的燃烧状况，达到稳定主汽压力的目的，达到锅炉升降负荷过程中主汽压力及汽温变化速率相对稳定，锅炉响应速度满足电网需求的目的。
[0126]
优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子还包括：等离子投入时间；
[0127]
所述s2具体包括：
[0128]
当锅炉的稳燃负荷点在第二预设范围时，通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整。
[0129]
优选地，在某一实施例中，等离子投入时间控制可以包括：通过试验确定，等离子投入时机低于锅炉设计最低稳燃负荷点40％，在35％负荷点投入一层等离子，在30％负荷点投入第二层等离子，可以满足锅炉最小技术出力要求。
[0130]
本方案通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整，满足锅炉最小技术出力要求，选择最佳的等离子装置投入时机，实现锅炉深度调峰燃烧控制要求。
[0131]
优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子还包括煤粉细度；
[0132]
所述s2具体包括：
[0133]
通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整。
[0134]
优选地，在某一实施例中，磨煤机煤粉细度优化调整可以包括，综合考虑深度调峰锅炉稳燃、机组负荷响应能力及制粉系统最大出力，通过现场试验确定，调整磨煤机出口折向挡板开度，将磨煤机出口煤粉细度r90由平均21.9％调整至17.1％，提升深度调峰期间锅炉稳燃能力。磨煤机与煤粉细度、折向挡板的关系如4所示：
[0135]
[0136]
表4
[0137]
本方案通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整，提升深度调峰期间锅炉稳燃能力，磨煤机煤粉细度的优化调整，实现锅炉深度调峰燃烧控制要求。
[0138]
优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子还包括锅炉的磨煤机煤层厚度；
[0139]
通过第二预设调节方式调节磨煤机煤层厚度；
[0140]
通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整。
[0141]
优选地，在某一实施例中，第二预设调节方式可以包括：磨煤机本体振动控制，深度调峰时段磨煤机在低出力阶段运行，磨煤机振动大，一方面影响磨煤机本身运行安全，造成本体运动部件碰磨故障、磨煤机出粉管连接部位漏粉、减速机与电机联轴器移位等，另一方面，由磨煤机本体振动传导至主厂房基础及钢梁的振动，导致同一运行平台的设备如给煤机变频器、集控电子间重要控制设备故障率升高，甚至有时磨煤机强烈的振动可能影响到汽轮机轴系振动，威胁汽轮机安全运行。因此，对于磨煤机本体振动的控制，尤为重要。
[0142]
磨煤机设计最低出力20.06t/h，磨煤机保持额定转速时，给煤量低于最低出力时磨辊与磨盘间存煤量降低，煤层厚度降低，磨辊与磨盘可能存在直接接触，导致磨煤机振动。为了防止给煤量进一步降低导致的磨煤机振动，采取以下方法提升磨煤机煤层厚度：
[0143]
1)降低磨煤机液压加载力至0mpa，依靠磨辊自重实现对原煤的碾磨，将磨煤机液压油站手动换向阀改为电磁阀，可以在dcs上实现轻松切换，此方法在机组冷态启动中试验效果良好，可以有效降低磨煤机本体的振动，并且分离器出口煤粉满足等离子燃烧要求；
[0144]
2)将磨煤机出口分离器折向挡板由50％调整至35％，增加磨煤机分离器返料量，以此增加煤层厚度，同时补偿由于加载力降低导致的煤粉细度增大影响，甚至可以进一步降低煤粉细度，有利于锅炉冷态启动时的燃烧；
[0145]
3)在保证磨煤机干燥出力的前提下，适当降低磨煤机入口风量，保持尽量低的风煤比，增加分离器循环粉量，同时有利于燃烧。
[0146]
本方案通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整，来防止给煤量进一步降低导致的磨煤机振动，减少本体运动部件的碰磨故障，降低磨辊的液压加载力解决磨煤机本体振动问题。
[0147]
在某一实施例中，如图2所示，一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化系统，包括：影响因子获取模块1101、参数调整模块1102和负荷调整模块1103；
[0148]
所述影响因子获取模块1101用于根据炉膛燃烧程度获得在深度调峰期间影响锅炉的稳燃能力的多个影响因子；
[0149]
所述参数调整模块1102用于根据多个影响因子结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整；
[0150]
所述负荷调整模块1103用于直至调整到让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷。
[0151]
本方案通过根据多个影响因子结合电网下发的agc指令结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整，直至让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷，本方案综合运用根据炉膛燃烧程度获得的在深度调峰期间稳燃能力的多个影响因子，控制炉膛漏风率、提高制粉系统干燥出力、二次风配风调整、等离子助燃、制粉系统运行方式优化等手段，将锅炉最小技术出力降低至15％设计出力，有效拓展机组深度调峰能力范围，保证机组
运行的稳定性、安全性、经济性。
[0152]
优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子包括冷风漏风量；
[0153]
所述参数调整模块1102还具体用于通过第一预设方式调节冷风漏风量；
[0154]
根据调节后的冷风漏风量调整锅炉的负荷参数。
[0155]
本方案通过调节冷风漏风量来调整锅炉的负荷相应参数，来实现增强炉内燃烧，提高辐射热，增加锅炉负荷响应能力。
[0156]
优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子还包括：二次风配风方式；
[0157]
所述参数调整模块1102还具体用于通过调节sofa风燃烧器喷口的垂直或水平摆角位置，来调整二次风配风方式；
[0158]
根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
[0159]
本方案通过根据调节后的二次风配风方式调整锅炉内的汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差，有利于燃烧火检稳定使得炉膛出口两侧烟温偏差、汽温偏差及氧量偏差保持在所要求的范围内，有效的控制汽温偏差、烟气偏差和锅炉两侧的氧量偏差。
[0160]
改善炉内的燃烧状况，达到稳定主汽压力的目的，达到锅炉升降负荷过程中主汽压力及汽温变化速率相对稳定，锅炉响应速度满足电网需求的目的。
[0161]
优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子还包括：等离子投入时间；
[0162]
所述参数调整模块1102还具体用于当锅炉的稳燃负荷点在第二预设范围时，通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整。
[0163]
本方案通过调节等离子投入时间对锅炉内过热蒸汽流量参数进行调整，满足锅炉最小技术出力要求，选择最佳的等离子装置投入时机，实现锅炉深度调峰燃烧控制要求。
[0164]
优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子还包括煤粉细度；
[0165]
所述参数调整模块1102还具体用于通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整。
[0166]
本方案通过调节煤粉细度对锅炉稳然能力参数进行调整，提升深度调峰期间锅炉稳燃能力，磨煤机煤粉细度的优化调整，实现锅炉深度调峰燃烧控制要求。
[0167]
优选地，在上述任意实施例中，所述多个影响因子还包括锅炉的磨煤机煤层厚度；
[0168]
所述参数调整模块1102还具体用于通过第二预设调节方式调节磨煤机煤层厚度；
[0169]
通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整。
[0170]
本方案通过调节后的磨煤机煤层厚度对锅炉的运动部件的振动参数进行调整，来防止给煤量进一步降低导致的磨煤机振动，减少本体运动部件的碰磨故障，降低磨辊的液压加载力解决磨煤机本体振动问题。
[0171]
可以理解，在一些实施例中，可以包含如上述各实施例中的部分或全部可选实施方式。
[0172]
需要说明的是，上述各实施例是与在先方法实施例对应的产品实施例，对于产品实施例中各可选实施方式的说明可以参考上述各方法实施例中的对应说明，在此不再赘述。
[0173]
在某一实施例中，一种锅炉燃烧的调整系统，包括：如上述任一实施例所述的一种基于agc方式下的锅炉燃烧优化系统。
[0174]
本方案通过根据多个影响因子结合电网下发的agc指令结合电网下发的agc指令对锅炉的相关参数进行调整，直至让锅炉燃烧保持在第一预设范围内的额定负荷，本方案综合运用根据炉膛燃烧程度获得的在深度调峰期间稳燃能力的多个影响因子，控制炉膛漏风率、提高制粉系统干燥出力、二次风配风调整、等离子助燃、制粉系统运行方式优化等手段，将锅炉最小技术出力降低至15％设计出力，有效拓展机组深度调峰能力范围，保证机组运行的稳定性、安全性、经济性。
[0175]
读者应理解，在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不必针对的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。此外，在不相互矛盾的情况下，本领域的技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例以及不同实施例或示例的特征进行结合和组合。
[0176]
在本技术所提供的几个实施例中，应该理解到，所揭露的装置和方法，可以通过其它的方式实现。例如，以上所描述的装置实施例仅仅是示意性的，例如，单元的划分，仅仅为一种逻辑功能划分，实际实现时可以有另外的划分方式，例如多个单元或组件可以结合或者可以集成到另一个系统，或一些特征可以忽略，或不执行。
[0177]
作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的，作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元，即可以位于一个地方，或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部单元来实现本发明实施例方案的目的。
[0178]
另外，在本发明各个实施例中的各功能单元可以集成在一个处理单元中，也可以是各个单元单独物理存在，也可以是两个或两个以上单元集成在一个单元中。上述集成的单元既可以采用硬件的形式实现，也可以采用软件功能单元的形式实现。
[0179]
集成的单元如果以软件功能单元的形式实现并作为独立的产品销售或使用时，可以存储在一个计算机可读取存储介质中。基于这样的理解，本发明的技术方案本质上或者说对现有技术做出贡献的部分，或者该技术方案的全部或部分可以以软件产品的形式体现出来，该计算机软件产品存储在一个存储介质中，包括若干指令用以使得一台计算机设备(可以是个人计算机，服务器，或者网络设备等)执行本发明各个实施例方法的全部或部分步骤。而前述的存储介质包括：u盘、移动硬盘、只读存储器(rom，read-onlymemory)、随机存取存储器(ram，randomaccessmemory)、磁碟或者光盘等各种可以存储程序代码的介质。
[0180]
以上，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到各种等效的修改或替换，这些修改或替换都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应以权利要求的保护范围为准。