用于玻璃熔炉的角块的制作方法

1.本发明涉及用于玻璃熔炉的角块，并且涉及包括这种角块的玻璃熔炉。


背景技术：

2.许多玻璃产品是通过熔化和精炼可玻璃化的原料混合物制造的，这些原料包括例如氧化物、碳酸盐、硫酸盐和硝酸盐的化合物。这两个步骤在熔炉中进行，熔炉的主要结构元件是耐火产品，该耐火产品可以承受在这些熔炉中遭受的高温和应力。因此，玻璃熔炉通常包括非常大量的耐火产品，根据它们的特性设置在不同的地方。对于熔炉的每个部分，所选择的产品不会导致使得玻璃无法使用的缺陷(这会降低产量)，并且能够抵抗足够长的时间以使熔炉具有令人满意的使用寿命。
3.玻璃熔炉、特别是浮法熔炉包括顶部为拱顶的细长槽4(图1)。从上游到下游，有高温熔化和精炼区6、带有变窄的截面的部分(在浮法熔炉中称为“束腰部”)8，然后是低温调节区10。
4.将可玻璃化的原料混合物引入上游的熔化和精炼区。该混合物通过加热装置、例如燃烧器(未示出)转化为熔体，这些加热装置设置在槽的侧壁中并交替工作。然后，玻璃熔体通过束腰部进入调节区，在该调节区使玻璃溶体变为合适的温度，以便可以将其取出用于进一步的加工操作，例如成型、拉伸或浮动。
5.槽4具有竖直的侧壁14和水平的底部16。侧壁14通常由多个呈侧块形式的区段组成，这些区段通过角块20彼此连接。
6.侧壁14的将槽侧壁的两个基本上平坦的区段连接在一起的部分被称为“角块”。
7.在加载角块201、熔化端角块202、以及束腰部的入口角块203和出口角块204之间存在区别。
8.角块受到的应力很大，有时在竖直和水平方向上都出现明显的开裂。一旦开裂，角块因为熔融玻璃可以渗入裂缝而经受增强的腐蚀。这种加速腐蚀导致过早磨损，从而可以导致大量玻璃泄漏，并最终导致熔炉停机。
9.角块还必须承受高热应力，因为角块的一部分通常由于鼓风冷却而处于接近环境温度的环境中，而熔炉内的部分的温度约为1500℃。
10.此外，由于维护操作(例如所谓的“电镀”操作，这需要停止熔炉的外部冷却然后重新开始)，或者由于可玻璃化混合物的加载，角块经受热循环。
11.角块还必须能够抵抗侵蚀性熔炉蒸汽和冷凝物的腐蚀。此外，角块必须能够抵抗原料通过所造成的侵蚀。
12.为了抵抗这些应力，角块由耐火产品制成。
13.在耐火产品中，区分为熔凝产品和烧结产品。与烧结产品不同，熔凝产品通常具有连接结晶晶粒的晶间玻璃相。因此，烧结产品和熔凝产品所带来的问题以及解决这些问题所采用的技术方案通常是不同的。因此，为制造烧结产品而开发的组合物不能先验地用于制造熔凝产品，反之亦然。熔凝产品通常称为“电熔凝”产品，是通过在电弧炉中熔化适当原
料的混合物或通过适用于这些产品的任何其他技术获得的。然后将熔融材料倒入模具中，所得产品经受受控冷却循环。
14.目前主要采用熔凝产品来形成角块，特别是含有30％至45％的氧化锆的氧化铝-氧化锆-二氧化硅(简称azs)产品。这些产品的微观结构基本上由氧化铝-α晶体、游离氧化锆晶体、刚玉-氧化锆共晶晶体和晶间玻璃相组成。
15.此外，为了增加熔炉的使用寿命，熔炉的耐火材料块的组装必须“干式”进行，即没有接合水泥。因此，为了确保紧密密封，这些块必须具有非常精确的尺寸和良好的表面光洁度。因此，这些块、特别是角块总是经过机加工以确保与相邻块紧密接触。
16.然而，角块的抗裂性有时不足以满足玻璃制造商当前需求的变化，他们需要延长熔炉的使用寿命。
17.因此，需要具有改进的抗裂性和/或增加的使用寿命的角块。本发明的一个目的是满足这种需求。


技术实现要素：

18.本发明涉及一种用于玻璃熔炉槽的角块，所述角块具有外表面，所述外表面优选地包括：
[0019]-界定角块的长度的上表面和下表面，
[0020]-用于在操作位置与相邻块的相应表面接触的左表面和右表面，
[0021]-用于在操作位置与所述槽的内部环境接触的热面，
[0022]-与热面相反的冷面。
[0023]
根据本发明的第一主要方面，在角块的主要部分中，热面是无棱边的，所述主要部分在两个限制性的上横向平面和下横向平面之间、在大于角块的长度的80％上延伸，棱边是热面沿其具有大于25
°
的斜度中断的线。
[0024]
如将在随后的描述中更详细讨论的，发明人已经发现没有棱边可以减少开裂并增加角块的使用寿命。
[0025]
根据本发明的角块可以进一步包括以下可选特征中的一者或多者：
[0026]-主要部分从上表面延伸到基部，该基部用于在操作位置集成到槽的底部中，或者主要部分从角块的上表面延伸到下表面；
[0027]-在主要部分中，热面没有标记大于10
°
的斜度中断的棱边；
[0028]-在主要部分中，在中间纵截面中，角块具有从限制性的下横向平面到限制性的上横向平面减小的厚度，或具有恒定的厚度；
[0029]-在主要部分中，热面在中间纵截面中的轮廓的点越靠近下表面移动，所述点就变得越来越远离穿过所述轮廓的上端的竖直线；
[0030]-热面在中间纵截面中的轮廓是直线的，并且优选地，在操作位置与竖直方向形成小于30
°
且大于2
°
的角度α；
[0031]-角度α小于20
°
、优选小于10％、或小于5％和/或大于3
°
；
[0032]-热面在主要部分中是严格凸形的；
[0033]-在主要部分的任何横截面中，热面具有凸形轮廓，优选为圆弧形状，可选地在其一端或两端延伸出直线区段；
[0034]-与主要部分中考虑的横截面无关，热面在横截面中的轮廓具有相同的总体形状；
[0035]-主要部分的横截面越靠近限制性的下横向平面移动，热面在所述横截面中的轮廓越长；
[0036]-角块的总体形状为具有圆形基部的四分之一圆柱体、或四分之一锥体或具有环形基部的四分之一圆柱体；
[0037]-在主要部分中，冷面是无棱边的。
[0038]
根据本发明的第二主要方面，冷面的至少一部分是隔热的。
[0039]
根据本发明的第二主要方面的角块可以进一步包括以下可选特征中的一者或多者：
[0040]-第一隔热材料布置、优选胶合在冷面的至少一部分上，优选地使得至少覆盖冷面的在操作位置从角块的上表面延伸至浮选区的部分，优选地使得至少覆盖冷面的在操作位置从角块的上表面延伸至浮选区的整个部分；
[0041]-优选地，被第一隔热材料覆盖的冷面的部分优选地从角块的上表面延伸至距上表面大于300mm、优选地大于400mm、优选地大于500mm，和/或小于800mm、优选地小于600mm；
[0042]-优选地，第一隔热材料为板的形式；
[0043]-优选地，第一隔热材料的导热率小于1.0w.m-1
.k-1
，或小于0.7w.m-1
.k-1
，或小于0.5w.m-1
.k-1
；
[0044]-根据另一变型，第一隔热材料由导热率小于7.0w.m-1
.k-1
的耐火材料制成；
[0045]-优选地，第一隔热材料(优选为板的形式)的厚度小于或等于100mm，或小于或等于50mm，或小于或等于30mm，或小于或等于20mm，或小于或等于10mm，或小于5mm和/或大于1mm；
[0046]-第二隔热材料布置、优选胶合在冷面的至少一部分上，优选地使得至少覆盖冷面的在操作位置在浮选区下方延伸的部分，优选地使得至少覆盖冷面的在操作位置在浮选区下方延伸的整个部分；
[0047]-优选地，被第二隔热材料覆盖的冷面的部分优选地从角块的下表面延伸至距下表面大于500mm、优选地大于600mm、优选地大于700mm，和/或小于800mm；
[0048]-优选地，第二隔热材料为板的形式；
[0049]-优选地，第二隔热材料的导热率小于8w.m-1
.k-1
，或小于6w.m-1
.k-1
，或小于1w.m-1
.k-1
；
[0050]-第二隔热材料是azs型材料，包含以重量百分比计大于80％的zro2，优选其中，以基于氧化物的重量百分比计，al2o3 zro2 sio2的总含量大于80.0％、优选大于84.0％、优选大于86.0％，和/或小于97.0％或小于95.0％或小于94.0％；
[0051]-优选地，第二隔热材料(优选为板的形式)的厚度小于或等于200mm，或小于或等于100mm，或小于或等于50mm，或小于或等于30mm，或小于或等于20mm，或小于或等于10mm，或小于5mm和/或大于1mm；
[0052]-优选地，第二隔热材料层的厚度和/或导热率使得隔热性大于由第一隔热材料层提供的隔热性；
[0053]-整个冷面被隔热材料覆盖，冷面的上部(优选地用所述第一隔热材料隔热)比冷面的下部(优选地用所述第二隔热材料隔热)更隔热，由第一隔热材料和由第二隔热材料覆
盖的区域之间的边界优选地在浮选区中的高度小于20cm、优选地小于10cm的条带中。
[0054]
当然，可以组合本发明的各个主要方面。
[0055]
与考虑的本发明的主要方面无关，根据本发明的角块可以进一步包括以下可选特征中的一者或多者：
[0056]-以基于氧化物的重量百分比计，角块具有如下的化学组成：
[0057]
al2o3 zro2 sio2》80.0％；
[0058]-角块具有的化学组成包含以基于氧化物的重量百分比计大于0.5％且小于10.0％的氧化锆稳定剂；
[0059]-以基于氧化物且总共为100％的重量百分比计，角块具有如下的化学组成：
[0060]-al2o3 zro2 sio2：大于84.0％且小于99.7％，
[0061]-y2o3：小于5.0％，
[0062]-na2o k2o：小于1.5％，
[0063]-b2o3：小于0.6％，
[0064]-除al2o3、zro2、sio2、y2o3、na2o、k2o和b2o3以外的氧化物物质：小于10.0％；
[0065]-除al2o3、zro2、sio2、y2o3、na2o、k2o和b2o3之外的氧化物物质是cao、mgo、sro、bao、tio2、fe2o3和sno2，这些物质中的一者或多者可以不存在；
[0066]-以基于氧化物的重量百分比计，角块具有如下的化学组成：
[0067]-zro2：大于12.0％且小于45.0％，
[0068]-sio2：大于8.0％且小于24.0％，
[0069]-al2o3：大于35.0％且小于60.0％。
[0070]
本发明还涉及包括以下相继步骤的制造方法：
[0071]
a)混合原料以形成进料；
[0072]
b)熔化所述进料直到获得熔融材料浴；
[0073]
c)将所述熔融材料浇铸到模具中、优选在室温下浇铸到模具中，并通过冷却使所述熔融材料固化，从而获得具有角块的总体形式的中间部件；
[0074]
d)使中间部件脱模，然后
[0075]
e)优选地对所述中间部件的外表面进行机加工、优选地进行部分机加工，以获得根据本发明的角块或根据本发明的角块的一块。
[0076]
优选地，模具通过3d打印制作，从而获得具有期待形状的块。
[0077]
本发明还涉及通过根据本发明的方法生产或能够生产的角块。
[0078]
本发明还涉及一种角装置，该角装置包括根据本发明的角块和适配器块，该适配器块具有第一面以及第二面，第一面与角块的左表面或右表面接触，第二面与第一面平行且相反并且具有与所述第一面不同的形状。
[0079]
左表面或右表面的形状优选地是所述左表面或右表面在操作位置中接触的相邻块的表面的形状。
[0080]
本发明还涉及一种用于生产包括根据本发明的角块的熔炉的方法。
[0081]
最后，本发明涉及一种包括槽的玻璃熔炉，该槽包括侧壁，该侧壁包括两个区段以及根据本发明的角块或根据本发明的角装置，角块或角装置连接所述两个区段。
[0082]
优选地，角块或角装置设置在束腰部的入口处或加载点处。优选地，角块是加载角
仅表示痕量的氧化铪，因为这种氧化物总是天然存在于氧化锆源中，其重量百分比通常小于5％，通常小于2％。在根据本发明的块中，hfo2的质量含量优选小于5％，优选小于3％，最优选小于2％。为了清楚起见，总含量的氧化锆和痕量的氧化铪可以同义地称为“zro
2”或“zro2 hfo
2”。因此，hfo2不包括在“除zro2、sio2、al2o3、na2o、b2o3和y2o3之外的氧化物物质”中。
[0103]
术语“包括”、“定义”、“具有”或“包含”应作广义解释，而非限制性解释。
[0104]
除非另有规定，否则适用于主要部分的特征的定义不排除角块的其余部分的特征。
附图说明
[0105]
通过以下详细的、非限制性的描述和对附图的检查，本发明的其他特征和优点将变得明显，其中：
[0106]
[图1]图1示出玻璃熔化槽的示意性平面图；
[0107]
[图2]图2以透视图示意性地示出根据本发明的角块的第一实施方式；
[0108]
[图3]图3以透视图示意性地示出根据本发明的角块的第二实施方式；
[0109]
[图4]图4以透视图示意性地示出根据本发明的角块的第三实施方式；
[0110]
[图5]图5以透视图示意性地示出根据本发明的角块的第四实施方式；
[0111]
[图6]图6以透视图示意性地示出根据本发明的角块的第五实施方式；
[0112]
[图7]图7以透视图示意性地示出根据本发明的角块的第六实施方式；
[0113]
[图8]图8以透视图示意性地示出根据本发明的角块的第七实施方式；
[0114]
[图9]图9以透视图示意性地示出处于操作位置的根据本发明的角装置，该角装置包括根据本发明的角块和适配器块；
[0115]
[图10]图10示出棱边的定义。
[0116]
在各个附图中，相同或相似的附图标记用于表示相同或相似的部件或部件的部分。
具体实施方式
[0117]
形式
[0118]
根据定义，角块20或角装置32将槽侧壁14的两个区段141和142连接在一起，部分地在图8中示出。当从上方观察时，这两个区段分别沿区段平面p1和p2接合角块或角装置。区段平面p1和p2彼此形成的角度大于45
°
、优选大于70
°
、优选大于80
°
，和/或小于135
°
、优选小于110
°
、优选小于120
°
，通常为约90
°
。
[0119]
如图5和图6所示，角块20包括侧部20
l
以及基部20b，该侧部20
l
用于集成到槽的侧壁14中，该基部20b用于搁置在地面上并集成到槽的底部中。如图5所示，基部可以具有呈凸缘形式的棱边21，特别是当其突出超过热面时。
[0120]
如图2至图4所示，基部与侧部也可以无法区分。
[0121]
角块20的外表面包括：
[0122]-上表面22s和下表面22i，通常是水平的，界定角块的长度l
20
，
[0123]-右表面22d和左表面22g，通常是竖直的，在操作位置与相邻块的相应表面接触，
[0124]-内侧表面或“暴露表面”(也称为“热面”)22c，属于槽的侧壁14的内表面，并且在操作位置与槽的内部环境接触，
[0125]-可选地，内底表面22b，其在操作位置也与槽的内部环境接触，但属于底部(参见例如图5)，
[0126]-外表面(也称为“冷面”)22f，其与热面22c相反，并且在操作位置与槽的外部环境接触。
[0127]
优选地，上表面22s通常是平坦的，其界定槽侧壁的顶部棱边。
[0128]
优选地，下表面22i通常是平坦的，其搁置在地面上。
[0129]
优选地，右表面22d和左表面22g是平坦的。通常，右表面和左表面在它们之间形成大于45
°
、优选大于70
°
、优选大于80
°
，和/或小于135
°
、优选小于110
°
、优选小于120
°
，通常为约90
°
的角度的平面中延伸。
[0130]
右表面22d和左表面22g通常分别垂直于区段平面p1和p2。
[0131]
在角块中，对右表面22d和左表面22g中的每一者进行机加工。因此，机加工的表面不具有表皮微观结构。
[0132]
优选地，仅对在操作位置与相邻块的相应表面接触的那些表面进行机加工。优选地，对在操作位置与相邻块的相应表面接触的所有表面都进行机加工。
[0133]
本发明涉及侧部20
l
，其通常在角块的长度的90％上、通常从角块的上表面延伸到基部20b。因此，下面描述的特征指的是角块的主要部分24，其在两个限制性的上横向平面和下横向平面(分别标记为p
24
s和p
24
i)之间延伸，例如图4所示。
[0134]
优选地，主要部分24在两个限制性的上横向平面p
24
s和下横向平面p
24
i之间延伸大于块的长度的80％，优选地大于90％，优选地大于95％，优选地100％。特别地，在图2至图4所示的实施方式中，两个限制性的上横向平面和下横向平面可以分别是上表面22s和下表面22i。
[0135]
优选地，主要部分从上表面延伸。优选地，主要部分沿长度方向延伸至角块的基部。
[0136]
优选地，主要部分从上表面延伸到距下表面小于20cm，优选小于10cm，最优选小于5cm。
[0137]
根据本发明，热面在主要部分中是无棱边的。
[0138]
热面朝向槽的内部取向。热面用于被放置成至少部分地与熔融玻璃接触。
[0139]
优选地，热面在主要部分中没有软棱边，当棱边限定小于15
°
、优选小于10
°
、优选小于5
°
、优选小于1
°
的斜度中断时，该棱边是软的。
[0140]
在中间纵截面pl
50
中，角块的长度l
20
优选地大于0.5m、优选地大于0.8m、优选地大于1.0m、优选地大于1.2m，和/或小于2.0m、优选地小于1.7m(该平面中的截面在图2和图3的左手边示出)。
[0141]
在中间纵截面pl
50
和中间横截面pt
50
中测量的角块20的厚度e
20
优选大于200mm、优选大于250mm和/或小于500mm、优选小于450mm。
[0142]
优选地，在中间横截面pt
50
和穿过角块的宽度线x的点m的纵截面之间的交叉处测量的角块的厚度em随着点m在宽度线x上横向移动相对于e
20
的变化小于20％、优选小于10％、优选小于5％、优选小于1％。也就是说，|e
m-e
20
|/e
20
《20％，优选|e
m-e
20
|/e
20
《10％，优
选|e
m-e
20
|/e
20
《5％，优选|e
m-e
20
|/e
20
《1％，而与沿宽度线x测量的厚度em无关。
[0143]
在中间纵截面pl
50
中，角块可以在沿角块的长度方向考虑的任何位置、即在考虑的任何横截面中、至少在主要部分中具有恒定的厚度，例如如图2所示。这简化了角块的生产。
[0144]
在中间纵截面pl
50
中，根据沿角块的长度方向考虑的位置，角块20可具有变化的厚度。
[0145]
优选地，在中间纵截面pl
50
中，随着角块沿角块的长度方向下降，角块至少在主要部分中具有增加的厚度，优选地具有逐渐增加的厚度，例如如图3所示。
[0146]
优选地，(e
max-e
min
)/e
min
》10％，和/或，优选地，(e
max-e
min
)/e
min
《30％，或(e
max-e
min
)/e
min
《20％，e
max
和e
min
分别指定为中间纵截面pl
50
中的最大厚度和最小厚度(参见图2)。这显著提高了角块的使用寿命。
[0147]
在优选的实施方式中，中间纵截面pl
50
中的热面的轮廓lc基本上是直线的。优选地，该轮廓与竖直方向v形成小于30
°
、优选小于20
°
、优选小于10
°
、或小于5
°
，和/或优选大于2
°
、优选大于3
°
的角度α(例如，如图3所示)。
[0148]
在一个实施方式中，中间纵截面pl
50
中的热面的轮廓lc(例如凹形或直线)成形为当它接近下表面22i时向内延伸到槽中。
[0149]
例如，如图4所示，热面在中间纵截面pl
50
中的轮廓lc上的点越靠近下表面22i移动，所述点就可以变得越来越远离穿过所述轮廓lc的上端的竖直线δ。
[0150]
在一个实施方式中，冷面在中间纵截面中的轮廓lf基本上是直线。优选地，该轮廓与竖直方向v形成小于10
°
、优选小于5
°
、优选小于2
°
、优选基本上为零的角度，例如如图3所示。
[0151]
在中间横截面pt
50
中，热面具有轮廓tc，为了清楚起见，其在图2至图4的右手边示出。
[0152]
热面的轮廓可以是相同的，与在主要部分中选择的横截面无关，例如在图2和图4中所示。优选地，它是由轮廓tc(定义在中间横截面pt
50
中)的相似变形得到的，例如在图3或图5中所示。优选地，相似比从限制性的上横向平面到限制性的下横向平面增加，优选均匀地增加。换句话说，在沿角块向下移动时，轮廓变长，而保持其总体形状，例如如图3和图5所示。
[0153]
优选地，轮廓tc在其长度的大于80％、优选大于90％、优选100％上是严格凸形的。在一个实施方式中，热面不具有平坦区域，如图1至图3所示。
[0154]
优选地，轮廓tc不具有严格的凹形部分。
[0155]
优选地，轮廓tc没有奇点，即斜度没有中断。
[0156]
优选地，轮廓tc相对于中间纵截面是基本对称的，如图1至图4的实施方式中所示。
[0157]
在一个实施方式中，轮廓tc具有圆弧的形状(图2和图3)。圆弧可以延伸出直线区段(图4)。
[0158]
在中间横截面pt
50
中，冷面具有轮廓tf，为清楚起见，其在图2至图4的右手边示出。
[0159]
优选地，冷面的轮廓是相同的，与在主要部分中选择的横截面无关。
[0160]
轮廓tf可以是严格凸形的(图2和图3)。然而，优选地，轮廓tf是平坦的或严格凹形的(图4)，这提高了机械强度。
[0161]
优选地，轮廓tf没有奇点，即斜度没有中断。
[0162]
甚至更优选地，轮廓tf相对于中间纵截面是基本对称的，如图2至图4的实施方式中所示。
[0163]
在一个实施方式中，轮廓tf具有圆弧的形状(图2和图3)。圆弧可以延伸出直线区段(图4)。
[0164]
在一个实施方式中，在中间横截面中，热面和冷面的轮廓之间的距离是恒定的，与考虑的纵截面无关。
[0165]
上述关于角块的形状并参考中间纵截面定义的特征优选地适用于相对于宽度线x(在中间横截面中)定义的两个限制性的纵向平面之间的任何纵截面，在限制性的纵向平面之间的距离优选大于角块的宽度(沿着中间横截面中的宽度线x、左表面和右表面之间的距离)的60％，优选大于70％，优选大于80％，优选大于90％。
[0166]
优选地，与考虑的纵截面无关，上述关于角块在中间纵截面中的形状的特征是适用的。
[0167]
优选地，与在主要部分中考虑的横截面无关，上述参考中间横截面定义的特征是适用的。
[0168]
左表面和右表面通常与它们所接触的侧块的表面形状相同。因此，在内部，槽不具有由块之间的间隙导致的任何粗糙度。通常，相邻侧块的表面的轮廓大致为矩形。特别是，当轮廓lc导致角块在下部加宽时(例如图4)，因此需要在左表面和右表面延伸的纵向平面中连接矩形轮廓，例如如图7所示。
[0169]
角块20可以由一个或多个部件形成。特别地，角块20可以是多个基本块341、342和343的组件，在组件的右端和左端处的面分别垂直于平面p1和p2取向。
[0170]
在一个实施方式中，适配器块301和302被添加到根据本发明的角块中，以形成根据本发明的角装置32，如图8所示。特别地，适配器块可以被配置成使得角装置的左表面和右表面分别与相邻的侧块141和142的表面相同。
[0171]
因此，角装置32可以包括一件式角块或者(如图8所示)基本块的组件、以及一个或多个适配器块，以将角装置的左端和右端的表面的形状与相邻的、面对的块的表面相匹配。
[0172]
在图2所示的实施方式中，角块的总体形状为具有圆形基部和竖直轴线的四分之一圆柱体，这种圆柱体的四分之一是圆柱体被两个互相垂直并穿过其轴线的平面切割后的一块圆柱体。
[0173]
在图3所示的实施方式中，角块的总体形状为具有竖直轴线的四分之一锥体，四分之一锥体是锥体被两个互相垂直并穿过其轴线的平面切割后的一块锥体。
[0174]
在图4所示的实施方式中，角块的总体形状为具有环形基部和竖直轴线的四分之一圆柱体，这种圆柱体的四分之一是圆柱体被两个互相垂直并穿过其轴线的平面切割后的一块圆柱体。
[0175]
根据一个实施方式，角块设置有锚固装置，该锚固装置用于锚固在玻璃熔炉的金属外壳中。该锚固装置例如是螺钉、钩子、金属板或凹口。
[0176]
当然，上述尺寸和形状不是限制性的。
[0177]
组成
[0178]
优选地，根据本发明的角块包括电熔凝材料、优选地由电熔凝材料组成，该电熔凝材料的大于80％的质量由氧化铝、氧化锆、二氧化硅和可能的氧化锆稳定剂、特别是氧化钇
sefpro的er 1711))的温度和应力是在块的热面温度为1500℃时测定的，在室温(20℃)下通过吹气法排热，传热系数为125w/(m2.k)。比较了三种块的几何形状：
[0201]-直立块(矩形平行六面体块)，具有每边为450毫米的方形底部(下表1中的“参考”)；
[0202]-图3所示类型的圆形块，表示四分之一锥体，热面的轮廓的半径在上表面为450毫米、在下表面为550毫米(实施例1)；
[0203]-实施例1的块在冷面上具有10毫米厚的隔热材料板(导热率为0.5w/(m.k)(实施例2)。
[0204]
块中每个点的应力状态可以用张量、即应力张量表示。主要应力是以基数表示的应力，使得应力张量是对角矩阵。该矩阵的对应于最高(正)拉应力的系数称为“第一主要应力”。考虑沿最大应力的棱边的所有第一主要应力与失效应力(mor)的比率r，通过比率r的最大值rmax来评估应力的临界状态。mor是在空气中、在所考虑的温度下、在尺寸为80*20*20mm3的样品上测量的，该样品采用3点弯曲设置，该设置通过两个下支撑件之间的距离为70mm实现，并且冲头下降速度等于0.5mm/min。rmax越高，失效的可能性就越大。结果在表1中给出。
[0205]
[表1]
[0206] rmax与参考相比降低参考3.0 实施例12.033％实施例21.357％
[0207]
因此，测试表明根据本发明的角块可以显著降低应力。
[0208]
本发明特别适用于束腰部入口块。
[0209]
毋庸置疑的是，所描述的实施方式仅仅是示例并且可以被修改，特别是通过替换等同技术特征，而不脱离本发明的范围。