一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置及其设计方法与流程

1.本发明涉及隧道工程技术领域，特别是一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置及其设计方法。


背景技术：

2.随着我国交通技术的快速发展，高速铁路列车运行速度也在逐渐提高，高铁以时速400km的速度运行已成为可能。随着车速的提高，隧道空气动力学问题更为显著。
3.隧道(即标准断面隧道)洞口微气压波问题一直是隧道空气动力学问题中比较热门的问题，微气压波过大会对洞口周围环境和建筑产生非常不利的影响。研究表明，隧道洞口的微气压波峰值与车速的三次方成正比，当列车以400km/h的速度通过100m2标准单洞双线隧道时，隧道洞口20m处的微气压波峰值为135pa，远超规范要求(50pa)。目前，如何在隧道洞口设置缓冲结构以减小压力变化率，从而降低隧道洞口微气压波，为该领域的研究的重点难题之一。


技术实现要素：

4.本发明的目的在于：针对现有技术存在的微气压波过大会对洞口周围环境和建筑产生非常不利的影响的问题，提供一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置及其设计方法。
5.为了实现上述目的，本发明采用的技术方案为：
6.一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，包括用于与标准断面隧道的端口相连接的扩大型断面隧道；所述扩大型断面隧道横截面积大于所述标准断面隧道的横截面积，在所述扩大型断面隧道的内壁上设置有至少两个肋式消音结构，所述肋式消音结构沿扩大型断面隧道横截面设置，至少两个所述肋式消音结构沿所述扩大型断面隧道轴向间隔设置，所有所述肋式消音结构将所述扩大型断面隧道沿轴向分割为若干第一腔段，每个所述肋式消音结构处围成有第二腔段。
7.本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，在所述扩大型断面隧道的内壁上设置有至少两个肋式消音结构，所述肋式消音结构沿扩大型断面隧道横截面设置，至少两个所述肋式消音结构沿所述扩大型断面隧道轴向间隔设置，通过肋式消音结构将扩大型断面隧道分隔成多个第一腔段，由于肋式消音结构具有厚度，所述肋式消音结构沿扩大型断面隧道横截面设置，故所述肋式消音结构处在其厚度范围内围成有第二腔段，所述第一腔段横截面净空面积与第二腔段横截面净空面积不同，使得扩大型断面隧道内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，当压力波经过扩大型断面隧道时，由于扩大型断面隧道内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，压力波会在各个第一腔段或肋式消音结构围成的区域内产生膨胀和收缩效应，以减少压力波的能量，从而降低初始压缩波和高速铁路隧道洞口微气压波。
8.上述方案中，所述第一腔段横截面净空面积与第二腔段横截面净空面积均大于标
准断面隧道的横截面净空面积。
9.优选地，所述扩大型断面隧道由混凝土浇筑而成，所述肋式消音结构由轻质混凝土浇筑而成。
10.轻质混凝土浇筑具有很好的吸声作用，使得肋式消音结构不仅能够降低初始压缩波和隧道洞口微气压波，而且能够降低列车通过隧道洞口时的噪音。
11.优选地，所述扩大型断面隧道等截面设置，所述扩大型断面隧道的净空面积为标准断面隧道的1.3～1.5倍。
12.优选地，所述扩大型断面隧道长度为20～30m。
13.优选地，所述肋式消音结构的横截面为矩形或者带弧形的多边形。
14.优选地，所述肋式消音结构沿隧道轴向的宽度为0.3～0.5m。
15.优选地，所述肋式消音结构垂直于隧道轴向的截面积为所述扩大型断面隧道净空面积的10％～20％。
16.优选地，用于高速铁路隧道洞口的扩大型降压缓冲装置还包括喇叭形导洞，所述喇叭形导洞的大口端连接所述扩大型断面隧道，所述喇叭形导洞的小口端用于连接标准断面隧道端口。
17.优选地，所述喇叭形导洞的轴向长度为5～10m，所述喇叭形导洞的横截面沿着轴向线性变化。
18.本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，扩大型断面隧道设置于标准断面隧道洞口位置，所述扩大型断面隧道横截面积大于所述标准断面隧道的横截面积，扩大型断面隧道和标准断面隧道通过喇叭形导洞相连接，进而降低压力波通过扩大型断面隧道和标准断面隧道交界处的压力变化率，同时配合扩大型断面隧道和设置于扩大型断面隧道内壁上的肋式消音结构，使得扩大型断面隧道内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，当压力波经过扩大型断面隧道时，由于扩大型断面隧道内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，压力波会在各个第一腔段或肋式消音结构围成的区域内产生膨胀和收缩效应，以减少压力波的能量，从而降低初始压缩波和高速铁路隧道洞口洞口微气压波。
19.本技术还公开了一种用于本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置的设计方法，包含以下步骤：
20.a1.拟定所述第一腔段横截面净空面积与所述第二腔段的横截面净空面积之间的比值，并将所述第一腔段与所述第二腔段的横截面净空面积比和列车刚进入所述扩大型断面隧道时压力波的压力梯度p1及压力波速度v1输入压力波降压模型中，使得所述压力波降压模型输出压力波经所述扩大型断面隧道之后的压力p；
21.a2.所述压力波降压模型输出压力波经所述扩大型断面隧道之后的压力梯度p与列车刚进入所述扩大型断面隧道时的压力梯度p1相比较，得到压力梯度下降百分比w，之后，
22.当w≥[w]时，基于所述第一腔段与所述第二腔段的横截面净空面积比得到最终的所述肋式消音结构的结构参数及布置参数；
[0023]
当w＜[w]时，调整所述第一腔段与所述第二腔段的横截面净空面积比，并重复步骤s1和s2，直至w≥[w]，其中[w]为目标百分比，其具体值根据工程实际目标确定。
[0024]
本技术所述的一种用于本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置
的设计方法，基于压力波降压模型能够精确地得到压力波经所述扩大型断面隧道之后的压力p，并基于目标百分比来反向确定所述肋式消音结构的结构参数及布置参数，整体计算简单，实用。
[0025]
优选地，所述压力波降压模型具体为：
[0026][0027][0028]
ma＝v/c
[0029]
t＝t1×
t2×
...
×
ti×
...
×
tn[0030][0031]
式中，ma为列车马赫数，计算公式为，v为列车速度，c为当地声速，此处取340m/s；s1为所述第二腔段横截面净空面积与所述第一腔段的横截面净空面积比；s2为所述第一腔段横截面净空面积与所述第二腔段的横截面净空面积比；ta为压力波从所述第一腔段传播至所述第二腔段时的传递矩阵；tb为压力波从所述第二腔段传播至所述第一腔段时的传递矩阵；ti为压力波从第i个腔段传递到第i 1个腔段时的压力传递矩阵，若从第i个腔段传递到第i 1个腔段时为横截面净空面积缩小(从第一腔段至第二腔段)，则ti按公式ta进行计算，反之按tb进行计算；p1为列车刚进入所述扩大型断面隧道时压力波的压力梯度；v1为列车刚进入所述扩大型断面隧道时压力波的速度；p2为压力波经所述扩大型断面隧道之后的压力梯度，v2为压力波经所述扩大型断面隧道之后的速度。
[0032]
优选地，目标百分比为40％～45％。
[0033]
综上所述，由于采用了上述技术方案，本发明的有益效果是：
[0034]
本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，在所述扩大型断面隧道的内壁上设置有至少两个肋式消音结构，所述肋式消音结构沿隧道横截面设置，至少两个所述肋式消音结构沿所述扩大型断面隧道轴向间隔设置，通过肋式消音结构将扩大型断面隧道分隔成多个第一腔段，由于肋式消音结构具有厚度，所述肋式消音结构沿隧道横截面设置，故所述肋式消音结构处在其厚度范围内围成有第二腔段，所述第一腔段横截面净空面积与第二腔段横截面净空面积不同，使得扩大型断面隧道内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，当压力波经过扩大型断面隧道时，由于扩大型断面隧道内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，压力波会在各个第一腔段或肋式消音结构围成的区域内产生膨胀和收缩效应，以减少压力波的能量，从而降低初始压缩波和隧道洞口微气压波。
[0035]
2.本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，在隧道入口和出口处
设置等截面扩大型带肋扩大型断面隧道，能够有效地降低列车进入隧道时产生的初始压缩波和压力变化率，减小隧道洞口微气压波峰值，降低其对周围环境的影响；
[0036]
3.本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，实施方便、结构简单，能够以较短的扩大型断面隧道长度缓解隧道洞口微气压波，受隧道洞口地形的限制较小。
[0037]
4.本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，扩大型断面隧道设置于隧道洞口位置，所述扩大型断面隧道横截面积大于所述隧道的横截面积，扩大型断面隧道和隧道通过喇叭形导洞相连接，进而降低压力波通过扩大型断面隧道和隧道交界处的压力变化率，同时配合扩大型断面隧道和设置于扩大型断面隧道内壁上的肋式消音结构，使得扩大型断面隧道内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，当压力波经过扩大型断面隧道时，由于扩大型断面隧道内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，压力波会在各个第一腔段或肋式消音结构围成的区域内产生膨胀和收缩效应，以减少压力波的能量，从而降低初始压缩波和隧道洞口微气压波。
[0038]
5.本技术所述的一种用于高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置的设计方法，基于压力波降压模型能够精确地得到压力波经所述扩大型断面隧道之后的压力p，并基于目标百分比来反向确定所述肋式消音结构的结构参数及布置参数，整体计算简单，实用。
附图说明
[0039]
图1为本发明的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置结构立体图(无喇叭形导洞)。
[0040]
图2为肋式消音结构的立体图。
[0041]
图3为本发明的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置的结构正视示意图。
[0042]
图4为本发明的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置的结构侧视剖切示意图。
[0043]
图5为本发明的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置的结构俯视剖切示意图。
[0044]
图6为本发明的肋式消音结构的横截面示意图(带弧形的多边形)。
[0045]
图7为本发明的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置结构立体图(有喇叭形导洞)。
[0046]
图标：1-隧道；2-扩大型断面隧道；3-肋式消音结构；4-第一腔段；5-第二腔段；6-喇叭形导洞。
具体实施方式
[0047]
下面结合附图，对本发明作详细的说明。
[0048]
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
[0049]
实施例1
[0050]
如图1-7所示，本实施例所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，包括与所述标准断面隧道1的端口相连接的扩大型断面隧道2；所述扩大型断面隧道2横截面积大
于所述标准断面隧道1的横截面积，在所述扩大型断面隧道2的内壁上设置有至少两个肋式消音结构3，所述肋式消音结构3沿扩大型断面隧道2横截面设置，至少两个所述肋式消音结构3沿所述扩大型断面隧道2轴向间隔设置，所有所述肋式消音结构3将所述扩大型断面隧道2沿轴向分割为若干第一腔段4，每个所述肋式消音结构3处围成有第二腔段5。
[0051]
上述方案中，所述第一腔段4横截面净空面积与第二腔段5横截面净空面积均大于标准断面隧道1的横截面净空面积。
[0052]
所述扩大型断面隧道2由混凝土浇筑而成，所述肋式消音结构3由轻质混凝土浇筑而成。
[0053]
轻质混凝土浇筑具有很好的吸声作用，使得肋式消音结构3不仅能够降低初始压缩波和隧道洞口微气压波，而且能够降低列车通过隧道洞口时的噪音。
[0054]
所述扩大型断面隧道2等截面设置，所述扩大型断面隧道2的净空面积为标准断面隧道1的1.3～1.5倍。
[0055]
所述扩大型断面隧道2长度为20～30m。
[0056]
所述肋式消音结构3的横截面为矩形或者带弧形的多边形。
[0057]
所述肋式消音结构3沿隧道轴向的宽度为0.3～0.5m。
[0058]
所述肋式消音结构3垂直于隧道轴向的截面积为所述扩大型断面隧道2净空面积的10％～20％。
[0059]
更具体地，在所述标准断面隧道1的入口和出口处增设扩大型断面隧道2；在所述的扩大型断面隧道2的内部设置若干肋式消音结构3，所述扩大型断面隧道2由普通c30～c40混凝土浇筑而成，所述肋式消音结构3由轻质吸声混凝土浇筑而成，所述扩大型断面隧道2的净空面积为标准断面隧道1的1.3～1.5倍，长度为20～30m，在所述扩大型断面隧道2的内部布置肋式消音结构3，所述肋式消音结构3的截面3为矩形或者弧形，所述肋式消音结构3平行于隧道轴线方向的宽度为0.3～0.5m，所述肋式消音结构3垂直于隧道轴线方向的截面积为所述扩大型断面的10％～20％，所述肋式消音结构3环向在等截面扩大型断面内全断面布置，纵向在扩大型断面隧道2内均匀布置。
[0060]
在上述基础上，进一步优选的方式，如图7所示，一种用于高速铁路隧道洞口的扩大型降压缓冲装置，还包括喇叭形导洞6，所述喇叭形导洞6的大口端连接所述扩大型断面隧道2，所述喇叭形导洞6的小口端用于连接标准断面隧道1端口。
[0061]
具体地，所述喇叭形导洞6的轴向长度为5～10m，所述喇叭形导洞6的横截面沿着轴向线性变化。
[0062]
本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，扩大型断面隧道2设置于隧道洞口位置，所述扩大型断面隧道2横截面积大于所述标准断面隧道1的横截面积，扩大型断面隧道2和标准断面隧道1通过喇叭形导洞6相连接，进而降低压力波通过扩大型断面隧道2和标准断面隧道1交界处的压力变化率，同时配合扩大型断面隧道2和设置于扩大型断面隧道2内壁上的肋式消音结构3，使得扩大型断面隧道2内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，当压力波经过扩大型断面隧道2时，由于扩大型断面隧道2内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，压力波会在各个第一腔段4或肋式消音结构3围成的区域内产生膨胀和收缩效应，以减少压力波的能量，从而降低初始压缩波和隧道洞口微气压波。
[0063]
本实施例所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，其对压力梯度的缓解
原理为：通过肋式消音结构3将扩大型断面隧道2分隔成多个第一腔段4，由于肋式消音结构3具有厚度，所述肋式消音结构3沿标准断面隧道1横截面设置，故所述肋式消音结构3处在其厚度范围内围成有第二腔段5，所述第一腔段4横截面净空面积与第二腔段5横截面净空面积不同，使得扩大型断面隧道2内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，当压力波经过扩大型断面隧道2时，由于扩大型断面隧道2内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，压力波会在各个第一腔段4或肋式消音结构3围成的区域内产生膨胀和收缩效应，以减少压力波的能量，从而降低初始压缩波和隧道洞口微气压波。
[0064]
本实施例的有益效果：
[0065]
1.本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，在所述扩大型断面隧道2的内壁上设置有至少两个肋式消音结构3，所述肋式消音结构3沿标准断面隧道1横截面设置，至少两个所述肋式消音结构3沿所述扩大型断面隧道2轴向间隔设置，通过肋式消音结构3将扩大型断面隧道2分隔成多个第一腔段4，由于肋式消音结构3具有厚度，所述肋式消音结构3沿标准断面隧道1横截面设置，故所述肋式消音结构3处在其厚度范围内围成有第二腔段5，所述第一腔段4横截面净空面积与第二腔段5横截面净空面积不同，使得扩大型断面隧道2内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，当压力波经过扩大型断面隧道2时，由于扩大型断面隧道2内的净空横截面积沿其轴向上不断变化，压力波会在各个第一腔段4或肋式消音结构3围成的区域内产生膨胀和收缩效应，以减少压力波的能量，从而降低初始压缩波和隧道洞口微气压波。
[0066]
2.本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，在隧道入口和出口处设置等截面扩大型带肋扩大型断面隧道2，能够有效地降低列车进入隧道时产生的初始压缩波和压力变化率，减小隧道洞口微气压波峰值，降低其对周围环境的影响；
[0067]
3.本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，实施方便、结构简单，能够以较短的扩大型断面隧道2长度缓解隧道洞口微气压波，受隧道洞口地形的限制较小。
[0068]
实施例2
[0069]
如图1-7所示，本实施例所述的一种设计方法，用于实施例1所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，具体包含如下步骤：
[0070]
包含以下步骤：
[0071]
a1.拟定所述第一腔段4横截面净空面积与所述第二腔段5的横截面净空面积之间的比值，并将所述第一腔段4与所述第二腔段5的横截面净空面积比和列车刚进入所述扩大型断面隧道2时压力波的压力梯度p1及压力波速度v1输入压力波降压模型中，使得所述压力波降压模型输出压力波经所述扩大型断面隧道2之后的压力p；
[0072]
a2.所述压力波降压模型输出压力波经所述扩大型断面隧道2之后的压力梯度p与列车刚进入所述扩大型断面隧道2时的压力梯度p1相比较，得到压力梯度下降百分比w，之后，
[0073]
当w≥[w]时，基于所述第一腔段4与所述第二腔段5的横截面净空面积比得到最终的所述肋式消音结构3的结构参数及布置参数；
[0074]
当w＜[w]时，调整所述第一腔段4与所述第二腔段5的横截面净空面积比，并重复步骤s1和s2，直至w≥[w]，其中[w]为目标百分比，其具体值根据工程实际目标确定。
[0075]
具体地，所述压力波降压模型具体为：
[0076][0077][0078]
ma＝v/c
[0079]
t＝t1×
t2×
...
×
ti×
...
×
tn[0080][0081]
式中，ma为列车马赫数，计算公式为，v为列车速度，c为当地声速，此处取340m/s；s1为所述第二腔段5横截面净空面积与所述第一腔段4的横截面净空面积比；s2为所述第一腔段4横截面净空面积与所述第二腔段5的横截面净空面积比；ta为压力波从所述第一腔段4传播至所述第二腔段5时的传递矩阵；tb为压力波从所述第二腔段5传播至所述第一腔段4时的传递矩阵；ti为压力波从第i个腔段传递到第i 1个腔段时的压力传递矩阵，若从第i个腔段传递到第i 1个腔段时为横截面净空面积缩小，则ti按公式ta进行计算，反之按tb进行计算；p1为列车刚进入所述扩大型断面隧道2时压力波的压力梯度；v1为列车刚进入所述扩大型断面隧道2时压力波的速度；p2为压力波经所述扩大型断面隧道2之后的压力梯度，v2为压力波经所述扩大型断面隧道2之后的速度。
[0082]
目标百分比为40％～45％。
[0083]
具体地，本设计方法的前提条件为：假定压力波在扩大型断面隧道2内的流动为等嫡波传递，即在压力波传播的过程中没有机械能量的损失。并将扩大型断面隧道2截面近似地看待为圆形或半圆形，由密度与体积速度的乘积保持不变即质量连续性条件，可得：
[0084]
当压力波从第一腔段4传播至第二腔段5时，其传递矩阵ta如公式1所示：
[0085][0086]
式中：ma为列车马赫数，计算公式为，v为列车速度，c为当地声速，此处取340m/s；
[0087]
s1为所述第二腔段5横截面净空面积与所述第一腔段4的横截面净空面积比；设第一腔段4的等效直径为d1，等效面积为s
h1
，第二腔段5的等效直径为d2，等效面积为s
h2
，则s1＝s
h2
/s
h1
＝d
22
/d
12
。
[0088]
当压力波从第二腔段5传播至第一腔段4时，其传递矩阵tb如公式2所示：
[0089][0090]
式中：ma为列车马赫数，计算公式为，v为列车速度，c为当地声速，此处取340m/s；s2为第一腔段4横截面与小截面第二腔段5横截面的面积比；设第一腔段4的等效直径为d3，等效面积为s
h3
，小截面第一腔段4的等效直径为d4，面积为s
h4
，则s2＝s
h3
/s
h4
＝d
32
/d
42
。
[0091]
当压力波穿过整个扩大型断面隧道2之后，其入口和出口的压力和速度关系可转化为一个传递矩阵[t]，传递矩阵的计算公式如公式3所示：
[0092]
t＝t1×
t2×
...
×
ti×
...
×
tnꢀꢀꢀ3[0093]
式中，ti为压力波从第i个腔段传递到第i 1个腔段时的压力传递矩阵，若从第i个腔段传递到第i 1个腔段时为横截面净空面积缩小(从第一腔段4至第二腔段5)，则ti按公式ta进行计算，反之按tb进行计算。
[0094]
最终，压力波经过扩大型断面隧道2之后的压力和速度可通过公式4进行计算：
[0095][0096]
式中，p1为列车刚进入所述扩大型断面隧道2时压力波的压力梯度；v1为列车刚进入所述扩大型断面隧道2时压力波的速度；p2为压力波经所述扩大型断面隧道2之后的压力梯度，v2为压力波经所述扩大型断面隧道2之后的速度
[0097]
本技术所述的一种用于本技术所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置的设计方法，基于压力波降压模型能够精确地得到压力波经所述扩大型断面隧道2之后的压力p，并基于目标百分比来反向确定所述肋式消音结构3的结构参数及布置参数，整体计算简单，实用。
[0098]
实施例3
[0099]
如图1-5所示，本实施例所述的一种设计方法，用于实施例1所述的一种高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，具体以试验例来说明：在隧道的入口和出口处设置扩大型断面隧道2，所述扩大型断面隧道2的净空面积为所述隧道的1.5倍，且为等截面形式，长度为20m，所述扩大型断面隧道2由普通c30混凝土浇筑而成；
[0100]
在所述扩大型断面隧道2内部设置若干肋式消音结构3，由轻质吸声混凝土浇筑而成，其截面为矩形或者弧形；所述肋式消音结构3的肋板平行于隧道轴线方向的宽度为1m，垂直于隧道轴线方向的截面积为40m2，所述肋式消音结构3的肋板在扩大型断面隧道2的内部全断面布置，纵向在扩大型断面隧道2内均匀布置6处。
[0101]
所述等截面扩大型带肋扩大型断面隧道2大截面第一腔段4的横截面积s1＝s4＝150m2；小截面第一腔段4的横截面积s2＝s3＝110m2；ma＝111.111/360＝0.3268m/s；计算得到转换矩阵为：
[0102][0103]
等截面扩大型隧道断面内均匀布置6个肋式消音结构3，压力波在扩大型断面隧道2内传播时分别经过6次扩大和缩小，计算得到的传递矩阵的计算公式为：
[0104][0105]
将上述结果带入到公式4可得到：
[0106][0107]
取列车刚进入扩大型断面隧道2时的压力梯度p1＝20000pa/s，车速v＝111.111m/s，计算得到压力波通过扩大型断面隧道2之后的压力梯度为10565pa，降低了47.18％》45％，则按照该方案设计高速铁路隧道洞口的扩大型隧道装置，同时说明本发明采用的扩大型断面隧道2能很好地降低隧道内初始压缩波，亦能降低隧道出口微气压波。
[0108]
本发明能以较短的扩大型断面隧道2长度达到较好的减缓效果，因此扩大型断面隧道2占用纵向空间小，能够充分利用隧道洞口原地表的稳定和植被，受洞口地形的限制较小。且本发明均采用现浇式结构，结构的防水性能和整体性较好，不易损坏。
[0109]
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。