全缠绕高压气瓶无缝铝合金内胆及其成形与加工方法与流程

1.本发明涉及铝合金制品加工的技术领域，具体涉及一种全缠绕 高压气瓶无缝铝合金内胆及其成形与加工方法。


背景技术：

2.铝合金比重只有钢的34％，并且耐腐蚀性好。因此，全缠绕高 压氢气瓶内胆首选铝合金材料。gb/t35544-2017《车用压缩氢气铝 内胆碳纤维全缠绕气瓶》国家推荐标准规定内胆材料为6061铝合金。
[0003][0004]
由于铝合金熔点低，化学活性强，高温易氧化，收底时底部中 心熔合差。因此，直径小于200mm的铝合金内胆一般采用铝合金棒 冷挤压成形底部封头和管壁，再热旋压收口成形头部封头和瓶嘴。
[0005]
对于直径大于200mm的铝合金内胆一般采用铝合金棒热挤压成 形底部封头和管壁，再热旋压收口成形头部封头和瓶嘴。但是，大 直径的铝合金内胆热挤压成形需要大吨位的热挤压设备。其主要缺 点是加热温度和挤压成形速度控制难度大。温度过低，则成形困难。 温度过高或成形速度过快，则铝合金材料容易产生组织过烧，造成 内胆报废。
[0006]
车用压缩氢气铝内胆碳纤维全缠绕气瓶在使用过程中需要重复 充装高压氢气，需要有良好的耐交变应力疲劳性能，疲劳试验循环 次数不小于11000次。为了获得良好的耐交变应力疲劳性能，需要 对内胆结构进行仿真分析和优化设计，进行工艺试验研究，获得良 好的成形和加工方法。


技术实现要素：

[0007]
本发明的目的就是针对现有技术的缺陷，提供一种提高产品质 量、提高产品耐疲劳使用寿命、提高材料利用率、降低制造成本的 全缠绕高压气瓶无缝铝合金内胆及其成形与加工方法。
[0008]
为实现上述目的，本发明所设计的全缠绕高压气瓶无缝铝合金 内胆的结构及其成形与加工方法：
[0009]
1)内胆结构仿真分析和优化设计
[0010]
经过仿真分析和优化设计，确定内胆结构。即所属内胆由位于两 端部分的各一瓶嘴、位于中间部分的中间圆筒段以及在两端瓶嘴与 中间圆筒段之间的各一半球封头组成；所述半球封头由与瓶嘴相连 的半球部分、与半球部分相连的过渡圆筒段部分以及与过渡圆筒段 部分相连的过渡斜面部分组成，所述中间圆筒段的两端分别与相应 端方向的半球封头的过渡斜面部分相连；所述半球封头的外径为d1， 所述d1＝d5 2t1，所述d5为中间圆筒段的内径，所述t1为中间圆筒 段的厚度，所述过渡圆筒段的外径为d1，长度为t4，厚度为t2，所 述t2为1.5t1～2t1，t4为5t1～10t1；所述过渡斜面部分的斜面与所 述过渡圆筒段的圆筒的母线的夹角为α，所述为α为10
°
～15
°
。
[0011]
2)强力旋压坯料加工
[0012]
采用gb/t4437.1铝合金热挤压无缝圆管车加工强力旋压坯料， 所述强力旋压坯料为圆筒形状，内径为d5、壁厚为t2、长度为l6。
[0013]
3)中间圆筒段强力旋压成形
[0014]
采用强力旋压机反向强力旋压成形中间圆筒段，并保证中间圆 筒段长度l2为正偏差，中间圆筒段强力旋压成形后无缝圆管变为两 端厚壁、中间薄壁的圆筒形状，且在两端厚壁部分分别形成一个与 圆筒母线成夹角为α的过渡斜面，该两个过渡斜面分别视为两端壁厚 部分的其中一部分，圆筒的内径还是为d5、中间薄壁部分厚度为t1、 中间薄壁部分长度为l2、两端厚壁部分除与中间薄壁部分相连的过 渡斜面外，其厚度为t2、长度为l4；
[0015]
4)无芯模热旋压成形两端封头及瓶嘴
[0016]
采用热旋压机无芯模热旋压成形两端封头及瓶嘴，多道次逐步 成形，封底后多道次逐渐加长成形瓶嘴，加工两端封头时，在过渡 斜面与形成的半球部分之间留有过渡圆筒段部分，成形后两端封头 和瓶嘴结构尺寸为：两端封头的半球部分为外径d1的半球体、过渡 圆筒段部分保留原无缝圆管的厚度和内径，其长度为t4，过渡斜面 与圆筒母线的夹角为α，所述为α为10
°
～15
°
，中间圆筒段长度为 l2，瓶嘴内径为d6、瓶嘴外径为d7、瓶嘴长度为l8，两端封头及 初步加工的瓶嘴总长度为l7；
[0017]
5)内胆固溶、时效、硬度检测、超声波探伤及瓶嘴加工
[0018]
对内胆进行固溶、时效、硬度检测、超声波探伤；以瓶口外圆 d1为基准加工瓶嘴内外圆、端面、内孔及内螺纹，最终瓶嘴内径为 d3、瓶嘴外径为d2、瓶嘴长度为l3，两端封头及瓶嘴总长度为l1。
[0019]
进一步地，所述步骤2)中，强力旋压坯料加工后内孔直径d5 比强力旋压芯模外圆直径大0.4mm～0.8mm，保证套装顺利。
[0020]
进一步地，所述步骤2)中，按照gb/t4436优选铝合金热挤压 无缝管外径和壁厚，保证强力旋压坯料壁厚t2单边有1mm～2mm加 工余量。
[0021]
进一步地，所述步骤2)中，强力旋压坯料内外型面的同轴度误 差不大于0.2mm，端面与轴线的垂直度误差不大于0.2mm，表面粗 糙度不大于ra3.2。
[0022]
进一步地，所述步骤3)中，采用三旋轮两道次反向强力旋压成 形中间圆筒段，首道次减薄率为30％～50％。
[0023]
进一步地，所述步骤3)中，旋压芯模外径比强力旋压坯料内径 d5小0.4mm～0.8mm。
[0024]
进一步地，所述步骤4)中，无芯模热旋压成形两端封头及瓶嘴， 采用数控程序控制燃气加热时机和加热时间，控制加热温度不大于 400℃，并保证两端半球封头及瓶嘴成形良好；
[0025]
进一步地，所述步骤4)中，头部封头旋压道次为15～20；头 部封头封底后2～3道次逐渐加长成形瓶嘴。
[0026]
进一步地，所述步骤4)中，瓶嘴成形后，保证瓶嘴内外形有加 工余量，单边有加工余量1mm～3mm。
[0027]
与现有技术相比，本发明具有以下优点：本发明全缠绕高压气 瓶无缝铝合金内胆的成形与加工方法，1)采用了创新的结构设计， 在半球封头的半球部分与过渡斜面部分设
置了过渡圆筒段，并使过 渡圆筒段的厚度为所述中间圆筒段厚度的1.5～2倍，这样也相应地使 得半球部分的厚度增加，加大了对应力的承受能力，从而产品可靠 性好、抗疲劳性好、使用寿命长；2)采用创新的整体成形加工方法， 加工周期短、加工效率高；3)采用热轧管材坯料，相对铝合金棒热 挤压坯料，材料利用率较高、制造成本较低。
附图说明
[0028]
图1为仿真优化设计的全缠绕高压气瓶无缝铝合金内胆结构示 意图；
[0029]
图2为无缝铝合金内胆强力旋压坯料示意图；
[0030]
图3为无缝铝合金内胆中间圆筒段强力旋压结构示意图；
[0031]
图4为无缝铝合金内胆两端半球封头及瓶嘴热旋压示意图。
具体实施方式
[0032]
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步的详细说明。 从图1可以看出，本发明的全缠绕高压气瓶无缝铝合金内胆包括两 端的各一个瓶嘴1、位于中间部分的中间圆筒段3以及左右两边各有 一个连接瓶嘴1和中间圆通段的半球封头2。所述半球封头2由与瓶 嘴1相连的半球部分、与半球部分相连的过渡圆筒段部分以及与过 渡圆筒段部分相连的过渡斜面部分组成，所述中间圆筒段3的两端 分别与相应端方向的半球封头2的过渡斜面部分相连；所述半球封 头2的外径为d1，所述d1＝d5 2t1，所述d5为中间圆筒段3的内径， 所述t1为中间圆筒段的厚度，所述过渡圆筒段的外径为d1，长度为 t4，厚度为t2，所述t2为1.5t1～2t1，t4为5t1～10t1；所述过渡斜 面部分的斜面与所述过渡圆筒段的圆筒的母线的夹角为α，所述为α 为10
°
～15
°
。该内胆可通过数控车加工铝合金热挤压管制强力旋压 坯料、强力旋压中间圆筒段3、无芯模热旋压两端的瓶嘴1、半球封 头2和数控加工两端瓶嘴整体成形和加工而成。成形与加工方法的 具体过程如下：
[0033]
1)内胆结构仿真分析和优化设计
[0034]
进行内胆结构仿真分析和优化设计，经过仿真分析和优化设计， 得其如图1的内胆结构。将中间圆筒段3与两端半球封头2的半球 部分相接的应力集中点局部及半球封头壁厚加厚，为此，在半球封 头2的半球部分以及与中间圆筒段3相连的过渡斜面之间设置了过 渡圆筒段。
[0035]
2)强力旋压坯料加工
[0036]
采用gb/t4437.1铝合金热挤压无缝圆管车加工强力旋压坯料， 强力旋压坯料结构尺寸见图2，强力旋压坯料为圆筒形状，内径为 d5、壁厚为t2、长度为l6。
[0037]
强力旋压坯料加工后内孔直径d5、壁厚t2与图1内胆内孔直径 d5、壁厚t2相同，d5比强力旋压芯模外圆直径大0.4mm～0.8mm， 保证套装顺利。
[0038]
按照gb/t4436优选铝合金热挤压无缝管外径和壁厚，保证强力 旋压坯料壁厚t2单边有1mm～2mm加工余量。
[0039]
强力旋压坯料内外型面的同轴度误差不大于0.2mm，端面与轴 线的垂直度误差不大于0.2mm，表面粗糙度不大于ra3.2。
[0040]
强力旋压坯料长度l4为按照内胆结构图1半球封头和瓶嘴等体 积计算长度，l5为按照内胆结构图1中间圆筒段3的l2尺寸范围 内等体积计算长度。
[0041]
3)中间圆筒段强力旋压成形
[0042]
采用强力旋压机反向强力旋压成形中间圆筒段3，并保证中间圆 筒段3的长度l2为正偏差，成形后结构尺寸见图3，中间圆筒段3 强力旋压成形后的无缝圆管变为两端厚壁、中间薄壁的圆筒形状， 且在两端厚壁部分分别形成一个与圆筒母线成夹角为α的过渡斜面， 该两个过渡斜面分别视为两端壁厚部分的其中一部分，圆筒的内径 为d5、中间薄壁厚度为t1、中间薄壁长度为l2、两端厚壁厚度为t2、 两端厚壁长度为l4。内径还是为d5、中间薄壁部分厚度为t1、中间 薄壁部分长度为l2、两端厚壁部分除与中间薄壁部分相连的过渡斜 面外，其厚度为t2、长度为l4
[0043]
采用三旋轮两道次反向强力旋压成形中间圆筒段，首道次减薄 率为30％～50％。
[0044]
旋压芯模外径比强力旋压坯料内径d5小0.4mm～0.8mm。
[0045]
4)无芯模热旋压成形两端封头及瓶嘴
[0046]
采用热旋压机无芯模热旋压成形两端封头及瓶嘴，多道次逐步 成形，封底后多道次逐渐加长成形瓶嘴，加工两端封头时，在过渡 斜面与形成的半球部分之间留有过渡圆筒段部分，成形后两端封头 和瓶嘴结构尺寸见图4，具体为：两端封头2的半球部分为外径为 d1的半球体、过渡圆筒段部分保留原无缝圆管的厚度和内径，其长 度为t4，过渡斜面与圆筒母线的夹角为α，所述为α为10
°
～15
°
，中 间圆筒段长度为l2，瓶嘴内径为d6、瓶嘴外径为d7、瓶嘴长度为 l8、两端封头2及初步加工的瓶嘴总长度为l7。
[0047]
采用数控程序控制燃气加热时机和加热时间，控制加热温度不 大于400℃，并保证两端半球封头及瓶嘴成形良好。
[0048]
头部封头旋压道次为15～20；头部封头封底后2～3道次逐渐加 长成形瓶嘴。
[0049]
瓶嘴成形后，保证瓶嘴内外形有加工余量，按照内胆结构图1， 单边有加工余量1mm～3mm。
[0050]
5)内胆固溶、时效、硬度检测、超声波探伤及瓶嘴加工
[0051]
对内胆进行固溶、时效、硬度检测、超声波探伤；以瓶口外圆 d1为基准加工瓶嘴内外圆、端面、内孔及内螺纹，最终瓶嘴长度为 l3，加工后结构尺寸见图1。
[0052]
本发明全缠绕高压气瓶无缝铝合金内胆的成形与加工方法，产 品可靠性、抗疲劳性好，使用寿命长；材料利用率较高、制造成本 较低。
[0053]
实施例1
[0054]
针对某型号全缠绕高压气瓶无缝铝合金内胆，其内径d5为 300mm，圆柱段长度l2为600mm，壁厚t1为4mm，全缠绕高压气 瓶无缝铝合金内胆成形与加工方法具体如下：
[0055]
1)内胆结构仿真分析和优化设计
[0056]
进行内胆结构仿真分析和优化设计，经过仿真分析和优化设计 的内胆结构见图1。该内胆包括两端的各一个瓶嘴1、位于中间部分 的中间圆筒段3以及左右两边各有一个连接瓶嘴1和中间圆通段的 半球封头2。所述半球封头2由与瓶嘴1相连的半球部分、与半球部 分相连的过渡圆筒段部分以及与过渡圆筒段部分相连的过渡斜面部 分组成，所述中间圆筒段3的两端分别与相应端方向的半球封头2 的过渡斜面部分相连；所述半球封头2的外径d1为308mm，所述中 间圆筒段3的内径d5为300mm，所述中间圆筒段的厚度t1为4mm， 所述过渡圆筒段的外径为308mm，长度为20mm，厚度为6mm，所 述过渡斜面部分的斜面与所述过渡圆筒段的圆筒的母线的夹角α为 10
°
。
[0057]
2)强力旋压坯料加工
[0058]
采用gb/t4437.1铝合金热挤压无缝圆管车加工强力旋压坯料， 强力旋压坯料结构尺寸见图2。强力旋压坯料加工后内孔直径d5、 壁厚t2与图1内胆内孔直径d5、壁厚t2相同，d5比强力旋压芯模 外圆直径大0.4mm，保证套装顺利。
[0059]
按照gb/t4436优选铝合金热挤压无缝管外径和壁厚，保证强力 旋压坯料壁厚t2单边有1mm加工余量。
[0060]
强力旋压坯料内外型面的同轴度误差不大于0.2mm，端面与轴 线的垂直度误差不大于0.2mm，表面粗糙度不大于ra3.2。
[0061]
强力旋压坯料长度l4为按照内胆结构图1半球封头和瓶嘴等体 积计算长度(考虑必要的加工余量)，l5为按照内胆结构图1中间圆 筒段3的l2尺寸范围内等体积计算长度。
[0062]
3)中间圆筒段强力旋压成形
[0063]
采用强力旋压机反向强力旋压成形中间圆筒段3，并保证中间圆 筒段3的长度l2为正偏差，成形后结构尺寸见图3。采用三旋轮两 道次反向强力旋压成形中间圆筒段，首道次减薄率为50％。
[0064]
旋压芯模外径比强力旋压坯料内径d5小0.4mm。
[0065]
4)无芯模热旋压成形两端封头2及瓶嘴
[0066]
采用热旋压机无芯模热旋压成形两端封头2及瓶嘴，多道次逐 步成形，封底后多道次逐渐加长成形瓶嘴。无芯模热旋压成形两端 封头及瓶嘴时，采用数控程序控制燃气加热时机和加热时间，控制 加热温度不大于400℃，并保证两端半球封头及瓶嘴成形良好。
[0067]
头部封头旋压道次为15；头部封头封底后2道次逐渐加长成形 瓶嘴。
[0068]
瓶嘴成形后，保证瓶嘴内外形有加工余量，单边有加工余量 1mm。
[0069]
加工两端封头时，在过渡斜面与形成的半球部分之间留有过渡 圆筒段部分，成形后两端封头和瓶嘴结构尺寸具体为：两端封头2 的半球部分为外径为d1的半球体、过渡圆筒段部分保留原无缝圆管 的厚度和内径，其长度为t4＝20mm，过渡斜面与圆筒母线的夹角为 α＝10
°
，中间圆筒段长度为l2＝800mm，瓶嘴内径为d6＝20、瓶嘴外 径为d7＝55mm、瓶嘴长度为l8＝45mm、两端封头2及初步加工的瓶 嘴总长度为l7＝259mm。
[0070]
5)内胆固溶、时效、硬度检测、超声波探伤及瓶嘴加工
[0071]
对内胆进行固溶、时效、硬度检测、超声波探伤；以瓶口外圆 d1为基准加工瓶嘴1内外圆、端面、内孔及内螺纹，最终瓶嘴内径 为d4＝25.4mm、瓶嘴外径为d2＝52mm、瓶嘴长度为l3＝42mm，两端 封头及瓶嘴总长度为l1＝256mm。
[0072]
实施例2
[0073]
针对某型号全缠绕高压气瓶无缝铝合金内胆，其内径d5为 340mm，圆柱段长度l2为800mm，壁厚t1为5mm，全缠绕高压气 瓶无缝铝合金内胆成形与加工方法具体如下：
[0074]
1)内胆结构仿真分析和优化设计
[0075]
进行内胆结构仿真分析和优化设计，经过仿真分析和优化设计 的内胆结构见图1。该内胆半球封头2的外径d1为350mm，中间圆 筒段3的内径d5为340mm，中间圆筒段的厚度t1为5mm，过渡圆 筒段的外径为350mm，长度为25mm，厚度为10mm，所述过渡斜面 部分的斜面与所述过渡圆筒段的圆筒的母线的夹角α为13
°
。
[0076]
2)强力旋压坯料加工
[0077]
采用gb/t4437.1铝合金热挤压无缝圆管车加工强力旋压坯料， 强力旋压坯料结构尺寸见图2。强力旋压坯料加工后内孔直径d5、 壁厚t2与图1内胆内孔直径d5、壁厚t2相同，d5比强力旋压芯模 外圆直径大0.6mm，保证套装顺利。
[0078]
按照gb/t4436优选铝合金热挤压无缝管外径和壁厚，保证强力 旋压坯料壁厚t2单边由1.5mm加工余量。
[0079]
强力旋压坯料内外型面的同轴度误差不大于0.2mm，端面与轴 线的垂直度误差不大于0.2mm，表面粗糙度不大于ra3.2。
[0080]
强力旋压坯料长度l4为按照内胆结构图1半球封头2和瓶嘴1 等体积计算长度(考虑必要的加工余量)，l5为按照内胆结构图1 中间圆筒段3的l2尺寸范围内等体积计算长度。
[0081]
3)中间圆筒段强力旋压成形
[0082]
采用强力旋压机反向强力旋压成形中间圆筒段3，并保证圆筒段 3的长度l2为正偏差，成形后结构尺寸见图3。采用三旋轮两道次 反向强力旋压成形中间圆筒段3，首道次减薄率为40％。
[0083]
旋压芯模外径比强力旋压坯料内径d5小0.6mm。
[0084]
4)无芯模热旋压成形两端封头及瓶嘴
[0085]
采用热旋压机无芯模热旋压成形两端封头2及瓶嘴，多道次逐 步成形，封底后多道次逐渐加长成形瓶嘴。无芯模热旋压成形两端 封头2及瓶嘴时，采用数控程序控制燃气加热时机和加热时间，控 制加热温度不大于400℃，并保证两端半球封头2及瓶嘴成形良好。
[0086]
头部封头旋压道次为18；头部封头封底后3道次逐渐加长成形 瓶嘴。
[0087]
瓶嘴成形后，保证瓶嘴内外形有加工余量，按照内胆结构图1， 单边有加工余量2mm。
[0088]
加工两端封头时，在过渡斜面与形成的半球部分之间留有过渡 圆筒段部分，成形后两端封头和瓶嘴结构尺寸具体为：两端封头2 的半球部分为外径为d1的半球体、过渡圆筒段部分保留原无缝圆管 的厚度和内径，其长度为t4＝25mm，过渡斜面与圆筒母线的夹角为 α＝13
°
，中间圆筒段长度为l2＝800mm，瓶嘴内径为d6＝20mm、瓶 嘴外径为d7＝55mm、瓶嘴长度为l8＝45mm、两端封头2及初步加工 的瓶嘴总长度为l7＝279mm
[0089]
5)内胆固溶、时效、硬度检测、超声波探伤及瓶嘴加工
[0090]
对内胆进行固溶、时效、硬度检测、超声波探伤；以瓶口外圆 d1为基准加工瓶嘴1内外圆、端面、内孔及内螺纹，最终瓶嘴内径 为d4＝25.4mm、瓶嘴外径为d2＝52mm、瓶嘴长度为l3＝42mm，两端 封头及瓶嘴总长度为l1＝276mm。
[0091]
实施例3
[0092]
针对某型号全缠绕高压气瓶无缝铝合金内胆，其内径d5为 380mm，圆柱段长度l2为1000mm，壁厚t1为6mm，全缠绕高压气 瓶无缝铝合金内胆成形与加工方法具体如下：
[0093]
1)内胆结构仿真分析和优化设计
[0094]
进行内胆结构仿真分析和优化设计，经过仿真分析和优化设计 的内胆结构见图1。该内胆半球封头2的外径d1为392mm，中间圆 筒段3的内径d5为380mm，中间圆筒段的厚度t1为6mm，过渡圆 筒段的外径为392mm，长度为30mm，厚度为12mm，过渡斜面部分 的斜面与
过渡圆筒段的圆筒的母线的夹角α为15
°
。
[0095]
2)强力旋压坯料加工
[0096]
采用gb/t4437.1铝合金热挤压无缝圆管车加工强力旋压坯料， 强力旋压坯料结构尺寸见图2。强力旋压坯料加工后内孔直径d5、 壁厚t2与图1内胆内孔直径d5、壁厚t2相同，d5比强力旋压芯模 外圆直径大0.8mm，保证套装顺利。
[0097]
按照gb/t4436优选铝合金热挤压无缝管外径和壁厚，保证强力 旋压坯料壁厚t2单边由2mm加工余量。
[0098]
强力旋压坯料内外型面的同轴度误差不大于0.2mm，端面与轴 线的垂直度误差不大于0.2mm，表面粗糙度不大于ra3.2。
[0099]
强力旋压坯料长度l4为按照内胆结构图1半球封头和瓶嘴等体 积计算长度(考虑必要的加工余量)，l5为按照内胆结构图1中间圆 筒段l2尺寸范围内等体积计算长度。
[0100]
3)中间圆筒段强力旋压成形
[0101]
采用强力旋压机反向强力旋压成形中间圆筒段，并保证圆筒段 长度l2为正偏差，成形后结构尺寸见图3。采用三旋轮两道次反向 强力旋压成形中间圆筒段，首道次减薄率为30％。
[0102]
旋压芯模外径比强力旋压坯料内径d5小0.8mm。
[0103]
4)无芯模热旋压成形两端封头及瓶嘴
[0104]
采用热旋压机无芯模热旋压成形两端封头2及瓶嘴，多道次逐 步成形，封底后多道次逐渐加长成形瓶嘴。无芯模热旋压成形两端 封头2及瓶嘴时，采用数控程序控制燃气加热时机和加热时间，控 制加热温度不大于400℃，并保证两端半球封头及瓶嘴成形良好。
[0105]
头部封头旋压道次为20；头部封头封底后3道次逐渐加长成形 瓶嘴。
[0106]
瓶嘴成形后，保证瓶嘴内外形有加工余量，按照内胆结构图1， 单边有加工余量3mm。
[0107]
加工两端封头时，在过渡斜面与形成的半球部分之间留有过渡 圆筒段部分，成形后两端封头和瓶嘴结构尺寸具体为：两端封头2 的半球部分为外径为d1的半球体、过渡圆筒段部分保留原无缝圆管 的厚度和内径，其长度为t4＝30mm，过渡斜面与圆筒母线的夹角为 α＝15
°
，中间圆筒段长度为l2＝1000mm，瓶嘴内径为d6＝20mm、瓶 嘴外径为d7＝55mm、瓶嘴长度为l8＝45mm、两端封头2及初步加工 的瓶嘴总长度为l7＝299mm
[0108]
5)内胆固溶、时效、硬度检测、超声波探伤及瓶嘴加工
[0109]
对内胆进行固溶、时效、硬度检测、超声波探伤；以瓶口外圆 d1为基准加工瓶嘴1内外圆、端面、内孔及内螺纹，最终瓶嘴内径 为d4＝25.4mm、瓶嘴外径为d2＝52mm、瓶嘴长度为l3＝42mm，两端 封头及瓶嘴总长度为l1＝296mm。