核电厂冷试期间500kV变电站保护极性校验方法、装置、设备与流程

核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法、装置、设备
技术领域
1.本发明涉及燃料电池发动机领域，具体而言，涉及一种500kv开关站保护极性校验方法、装置、设备、存储介质。


背景技术：

2.现在国内核电厂主流设计的发电机二回路冷却系统一般会采用明渠取水进行冷却，因此在电气输电设计上大多使用跨明渠架空线或气体绝缘封闭母线(gil)的形式进行发电机与500kv开关站的连接，这部分输电线通常配置了短线光纤差动保护。
3.为保障核电厂冷态功能试验(简称冷试)对主电源的要求，500kv主变压器(简称主变)电源可用是首要任务。但是，无论是开关站线路送电或主变进行首次送电时，往往因其下游设备容量不足或下游负荷不具备投运条件等因素的制约而无法直接用常规带负荷试验方法对开关站线路保护、短线光差差动保护极性进行校验，在带负荷试验准备阶段经详细计算，下游厂用电额定负载总计为22mw，由于核电施工进度自身特点，大部分负荷还不具备运行条件，具备运行条件的也只能空载运行，符合仅为额定负载的10％左右。可用负载电流不足试验所需最小电流的1％，如此小的负荷在500kv侧经ct一二次变比转换后装置根本就无法识别，更无法进行相角计算，因此常规利用厂用电负荷来完成线路和短线光差保护带负荷试验的方案不可行；同时又因为主变零序差动保护原理的特殊性，常规带负荷校验方法也无法满足该保护极性正确性的验证，以上情况都极易造成开关站线路或主变设备在正常投运时发生保护误动，将影响核电厂的核安全与电网的安全稳定。
4.目前500kv开关站首次启动时短线光差(光纤差动保护)装置主保护极性校验常规方法是等下游(电机、电泵等设备)具备送电条件，有足够的稳定负荷容量(电流幅值满足试验最低要求)后才能进行带负荷试验；而大型主变压器零序差动保护极性正确性目前无直接方法进行保护极性校验，只有在设备投运后外部电力系统或变压器内部发生故障产生不平衡电流时才能进行事后验证，不是保护误动跳闸就是保护拒动损坏主设备，最后虽能从故障电流判断保护极性是否正确，显然已失去了继电保护的意义。500kv高压电力输电线的线路纵差(纵向差动)保护极性校验常规方法是电网进行试验所在片区的功率潮流统筹调度，使得500kv开关站与开关站之间的线路负荷容量满足试验的最低要求后才能进行保护极性校验(或带负荷试验)；
5.其存在缺陷是：
6.(1)、在核电工程建设阶段主变压器通常情况下需要在冷试阶段就要可用(保护极性校验正确并投入运行)，但此时往往下游的常规岛与核岛主设备还未完成施工安装，所以无法具备带负荷校验保护极性的试验条件，严重影响电力主设备正常投运，影响核电工程建设冷试开始节点，延误工期；
7.(2)、大型主变压器零序差动保护极性正确性无法直接通过试验方法验证，只有在运行阶段出现单相故障时才能依据波形分析进行该保护极性判断，无法在设备投运前或首次启动时进行保护极性正确性预判；
8.(3)、线路纵差保护极性校验通常需要电网调配或协调至少两个开关站之间负荷进行线路保护极性校验，同时验证时一但出现保护极性错误，需停下调整极性后再进行电网负荷调配或协调工作，耗时耗力，无法对保护极性的正确性进行预判。


技术实现要素：

9.有鉴于此，本发明的目的在于提出一种核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法、装置、设备，以改善上述问题。
10.本发明采用了如下方案：
11.一种核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法，其包括：
12.在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行架空线两侧的短线光差保护差动极性校验；
13.在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行主变零序差动保护极性校验；
14.利用长输电架空线路空充时的电容电流进行开关站两侧线路差动保护极性校验。
15.优选地，在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行架空线两侧的短线光差保护差动极性校验，具体包括：
16.对主变压器进行空充后，调取同一时刻该主变压器高压侧横跨电厂明渠上方架空线两侧的短线光纤差动保护装置的第一波形图和第二波形图；
17.基于所述第一波形图和第二波形图进行基波电流矢量和计算分析，获取两侧电流的励磁涌流基波有效值以及相位差；
18.根据所述励磁涌流基波有效值以及相位差对短线光差保护极性进行校验。
19.优选地，正常情况下，励磁涌流基波有效值最大时刻，第一波形图和第二波形图的相位差在160
°
附近。
20.优选地，在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行主变零序差动保护极性校验具体为：
21.利用主变压器在空充时产生的励磁涌流三相不平衡性，调取主变保护装置励磁涌流波形图；
22.对同一时刻的两侧向量进行分析比对，检测主变高压侧三相自产零序与主变中性点侧外接所测零序相位差值，应接近180
°
；
23.根据所述励磁涌流基波有效值以及相位差对主变零序差动保护极性进行校验；其中，主变压器在空充时产生的励磁涌流对主变零差保护来说，等效为区外接地故障产生的零序电流穿越主变零差保护的范围；若三相不平衡的励磁涌流产生的零序电流有效值达到设定值，即利用励磁涌流来校验主变零序差保护极性的正确性。
24.优选地，利用长输电架空线路空充时的电容电流进行开关站两侧线路差动保护极性校验具体包括：
25.计算架空线对地电容电流；
26.根据对地电容电流计算进入线路差动保护装置的二次电流；
27.当所述二次电流满足大于等于设定值时，定性判断线路纵差保护的极性。
28.优选地，计算架空线对地电容电流，具体为：
29.对500kv架空线空充电容电流进行计算，其中，计算公式为：
[0030][0031]
其中，i
c
为c相的电容电流，单位为a；c为架空线的电容，单位为μf/km；un为线路额定电压，单位为kv；ω＝2πf为角速度，按电力系统的频率50hz来计算，ω＝314rad/s；
[0032]
以经验公式为基础，对500kv架空线空充电容电流进行计算，公式为：
[0033]
i
c
＝k
l
k
p
u
n
l
×
10
‑3ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
(2)；
[0034]
式中，k
p
为架空线适用系数，取值范围为2.7～3.3，无架空地线时取2.7，有架空地线时取3.3；l为架空线长度；kl为补偿系数；
[0035]
联立式(1)和式(2)，计算出架空线对地电容电流。
[0036]
本发明实施例还提供了一种核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验装置，其包括：
[0037]
第一保护极性校验单元，用于在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行架空线两侧的短线光差保护差动极性校验；
[0038]
第二保护极性校验单元，用于在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行主变零序差动保护极性校验；
[0039]
第三保护极性校验单元，用于利用长输电架空线路空充时的电容电流进行开关站两侧线路差动保护极性校验。
[0040]
优选地，第一保护极性校验单元具体用于：
[0041]
对主变压器进行空充后，调取同一时刻该主变压器高压侧横跨电厂明渠上方架空线两侧的短线光纤差动保护装置的第一波形图和第二波形图；
[0042]
基于所述第一波形图和第二波形图进行基波电流矢量和计算分析，获取两侧电流的励磁涌流基波有效值以及相位差；
[0043]
根据所述励磁涌流基波有效值以及相位差对对短线光差保护极性进行校验。
[0044]
优选地，第二保护极性校验单元具体用于：
[0045]
利用主变压器在空充时产生的励磁涌流三相不平衡性，调取主变保护装置励磁涌流波形图；
[0046]
对同一时刻的两侧向量进行分析比对，检测主变高压侧三相自产零序与主变中性点侧外接所测零序相位相差；
[0047]
根据所述励磁涌流基波有效值以及相位差对主变零序差动保护极性进行校验；其中，主变压器在空充时产生的励磁涌流对主变零差保护来说，等效为区外接地故障产生的零序电流穿越主变零差保护的范围；若三相不平衡的励磁涌流产生的零序电流有效值达到设定值，即利用励磁涌流来校验主变零序差保护极性的正确性。
[0048]
优选地，第三保护极性单元具体用于：
[0049]
计算架空线对地电容电流；
[0050]
根据对地电容电流计算进入线路差动保护装置的二次电流；
[0051]
当所述二次电流满足大于等于设定值时，定性判断线路纵差保护的极性。
[0052]
本发明实施例还提供了一种核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验设备，其包括存储器以及处理器，所述存储器内存储有计算机程序，所述计算机程序能够被所述处理器执行，以实现如上述的核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法。
[0053]
本发明实施例还提供了一种计算机可读存储介质，其存储有计算机程序，所述计算机程序能够被所述计算机可读存储介质所在设备的处理器执行，以实现如上述的500kv开关站保护极性校验方法。
[0054]
综上所述，本发明实施例不仅解决了现场亟需处理的核电厂冷试期间500kv变电站保护极性正确性判断问题，在保障500kv主电源投入与电网系统安全方面起到了积极作用，并显著的降低了人力和物料消耗成本以及单台机组工期进度延误造成损失，其体现在：
[0055]
1、利用主变压器空充时的励磁涌流能够很好的验证核电厂500kv开关站至机组间的短线光差保护极性的正确性，实现了在没有稳定负荷情况下提前完成了保护极性校验，确保了短线光差保护装置的正确可靠投入运行；
[0056]
2、利用主变压器空充时的励磁涌流能够很好的验证了核电厂开关站主变零序差保护极性的正确性，完成了现场常规带负荷试验无法完成的主变零差保护极性校验，确保了主变保护装置安全可靠投运，保障了核电项目冷试要求；
[0057]
3、在线路首次送电期间，电网无需通过调度协调各侧负荷和功率潮流方向，利用电容电流就能够很好的验证线路纵差保护极性的正确性，起到了线路保护极性预判的作用，消除了线路保护投运误动的电网安全隐患。
附图说明
[0058]
为了更清楚地说明本发明实施方式的技术方案，下面将对实施方式中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本发明的某些实施例，因此不应被看作是对范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。
[0059]
图1是本发明第一实施例的核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法的流程示意图。
[0060]
图2为架空线两侧的短线光纤差动保护装置的励磁涌流波形。
[0061]
图3为磁通与励磁涌流的关系示意图。
[0062]
图4为主变压器空充瞬间的励磁涌流波形图。
[0063]
图5为主变零差保护极性向量图。
[0064]
图6为线路首次空充时各相电流超前电压90
°
向量图。
[0065]
图7是本发明第二实施例的核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验装置的结构原理图。
具体实施方式
[0066]
为使本发明实施方式的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施方式中的附图，对本发明实施方式中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施方式是本发明一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本发明中的实施方式，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本发明保护的范围。因此，以下对在附图中提供的本发明的实施方式的详细描述并非旨在限制要求保护的本发明的范围，而是仅仅表示本发明的选定实施方式。基于本发明中的实施方式，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本
发明保护的范围。
[0067]
请参阅图1，本发明第一实施例提供了一种核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法，其可由核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法设备(以下简称校验设备)来执行，特别的，由所述校验设备内的一个或者多个处理器来执行，以实现如下步骤：
[0068]
s101，在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行架空线两侧的短线光差保护差动极性校验；
[0069]
s102，在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行主变零序差动保护极性校验；
[0070]
s103，利用长输电架空线路空充时的电容电流进行开关站两侧线路差动保护极性校验。
[0071]
具体地，步骤s101包括如下内容：
[0072]
首先，对主变压器进行空充后，调取同一时刻该主变压器高压侧横跨电厂明渠上方架空线两侧的短线光纤差动保护装置的第一波形图和第二波形图。
[0073]
然后，基于所述第一波形图和第二波形图进行基波电流矢量和计算分析，获取两侧电流的励磁涌流基波有效值以及相位差。
[0074]
最后，根据所述励磁涌流基波有效值以及相位差对对短线光差保护极性进行校验。
[0075]
具体地，以一核电厂500kv变电站对站内一台新安装的主变压器进行投运前的首次充电试验为例，在变压器首次空充后，从开关站保信子站调取的同一时刻该主变高压侧横跨电厂明渠上方架空线两侧的短线光纤差动保护装置波形如图2所示。
[0076]
通过对图2波形分析可知，变压器励磁涌流在架空线中形成的基波波形偏向于时间轴的一侧(如图3所示)；而两侧的短线光纤差动保护装置的保护动作波形在图形上正好相反，即一侧的波峰大致对应于另一侧的波谷。
[0077]
进一步进行基波电流矢量和计算分析，结果表明两侧电流的相位差在160
°
左右(经多次空充试验数据统计，主变实测的该相位差多在160
°
—170
°
之间)。这是由于励磁涌流中含有大量高次谐波，特别是二次谐波分量较多，同时由于电容电流和励磁涌流矢合成后矢量相角会超前一定角度超前角度的多少和电容电流占到励磁涌流的比例大小而不同，电容电流相对励磁涌流所占比例越小线路两侧电流相位越接近180
°
)，因此短线光纤差动保护装置两侧的电流在同一时刻的相位并不是严格地相差180
°
，但这并不影响利用励磁涌流中基波的图形、向量对差动保护极性进行总体分析与判断。
[0078]
如表1所示，表1数据的截取是在励磁涌流开始阶段区某一时间点的有效电流，并记录该时间点电流、电压的相位角度。
[0079]
表1
[0080]
序号数据采样通道幅值相角1a相电流0.256a
‑
130.244
°
2对侧a相电流0.297a33.361
°
[0081]
根据表1计算电压、电流相位相对角度，计算结果见表2。
[0082]
表2
[0083]
序号参考相相角
1ia
‑
iar163.605
°
[0084]
可以看出，在通过开关站涌流拟制器对主变压器进行充电的情况下，录取励磁涌流波形，可得此时短线光纤差动保护装置两侧的励磁涌流基波有效值最大时，相角差160
°
左右，上述数据采集与计算表明与理论研究分析结论一致，由此可以通过励磁涌流基波有效值和相角差来校验光纤差动保护装置极性的正确性。即如果励磁涌流基波有效值最大时刻，且相角差在160
°
左右，特别的，位于160
°
～170
°
的范围之内，则说明光纤差动保护装置的极性是正确的，否则说明不正确。
[0085]
在本实施例中，通过步骤s102，本实施例进一步的还可以利用变压器励磁涌流校验开关站母线(含母联)和线路的主变零序差动保护极性。
[0086]
其中，主变零序差动(简称零差)保护主要针对的是主变高压侧绕组的接地故障，通过主变高压侧三相合成的自产零序电流与中性点侧外接零序电流的流进、流出方向进行判别，以确定接地故障为区外故障还是区内故障。发生区内故障时差动电流很大，保护会可靠动作，但发生区外故障时由于电流互感器饱和，零序差动保护有可能误动作，因此一般将主变零差保护的比例制动特性用于区外故障，以防止发生区外故障时保护误动。常规零差保护设置为比例差动保护，以西门子保护为例，其制动特性如下：
[0087]
(1)高压侧三相合成零序电流为主变高压侧自产的零序电流；
[0088]
(2)中性点侧零序电流3i'0＝i
l
，为主变中性点实测的零序电流；
[0089]
(3)差动电流制动电流izd＝∑(3i'0 ia ib ic)。
[0090]
由以上保护原理易知，即使主变在进行带负荷试验时具有主变高压侧三相电流的对称性，也不会产生较大的零序电流，所以无法通过正常带负荷试验校验主变零差保护极性的正确性，更不可能在主变高压侧绕组上模拟单相接地故障来校验该保护的极性，因此，常规带负荷校验差动保护极性的方法并不适用于主变零差保护的极性校验。
[0091]
具体地，步骤s102包括：
[0092]
利用主变压器在空充时产生的励磁涌流三相不平衡性，调取主变保护装置励磁涌流波形图；
[0093]
对同一时刻的两侧向量进行分析比对，检测主变高压侧三相自产零序与主变中性点侧外接所测零序相位差值；
[0094]
根据所述励磁涌流基波有效值以及相位差对主变零序差动保护极性进行校验；其中，主变压器在空充时产生的励磁涌流对主变零差保护来说，等效为区外接地故障产生的零序电流穿越主变零差保护的范围；若三相不平衡的励磁涌流产生的零序电流有效值达到设定值，即利用励磁涌流来校验主变零序差保护极性的正确性。
[0095]
具体地，空充主变压器时产生的励磁涌流对主变零差保护来说，可等效为区外接地故障产生的零序电流穿越主变零差保护的范围。若三相不平衡的励磁涌流产生的零序电流有效值达到某个定值，则可利用励磁涌流来校验零差保护的极性。
[0096]
如图4所示，选取某核电厂500kv变电站4号主变首次充电时录波器录取的波形，可知在主变高压侧500kv开关合闸24ms后，a、b、c三相都差生不同大小的励磁涌流，同时主变中性点也出现了零序电流。
[0097]
近一步对录波软件中的向量数据进行分析，可知主变高压侧a、b、c相励磁涌流产生的较大不平衡电流的基波有效值分别为0.319、0.717和0.704a，而外接主变中性点的零序电流基波有效值为0.021a。由于西门子7ut68型保护装置可识别的电流精度是毫安级，所以该励磁涌流产生的各相的电流幅值可满足保护装置零差保护极性分析的要求。
[0098]
由西门子主变保护装置中第一套主变零差保护极性向量图(见图5)中的数据可知，主变高压侧自产的零序电流为21.186ma∠
‑
148
°
，主变中性点的零序电流为21.464ma∠38.3
°
，ix1的角度滞后3i0，m1的角度353.7
°
，其中3i0，m1为主变高压侧自产的零序电流，ix1为主变高压侧中性点的零序电流，去除西门子主变零差保护中向量角度自动补偿180
°
的因素，3i0，m1与ix1两者之间实际的向量角度差为173.7
°
，满足主变零序差动保护极性校验的判断要求，因此可通过此方法判断主变零差保护的极性是否正确。
[0099]
在本实施例中，基于步骤s103本发明实施例还提供了利用长线路空充产生的电容电流校验线路纵差保护的极性。
[0100]
具体地，步骤s103包括：
[0101]
首先，计算架空线对地电容电流；
[0102]
然后，根据对地电容电流计算进入线路差动保护装置的二次电流；
[0103]
最后，当所述二次电流满足大于等于设定值时，定性判断线路纵差保护的极性。
[0104]
其中，计算架空线对地电容电流，具体为：
[0105]
对500kv架空线空充电容电流进行计算，其中，计算公式为：
[0106][0107]
其中，i
c
为c相的电容电流，单位为a；c为架空线的电容，单位为μf/km；un为线路额定电压，单位为kv；ω＝2πf为角速度，按电力系统的频率50hz来计算，ω＝314rad/s；
[0108]
以经验公式为基础，对500kv架空线空充电容电流进行计算，公式为：
[0109]
i
c
＝k
l
k
p
u
n
l
×
10
‑3ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ
(2)；
[0110]
式中，k
p
为架空线适用系数，取值范围为2.7～3.3，无架空地线时取2.7，有架空地线时取3.3；l为架空线长度；kl为补偿系数；
[0111]
最后，联立式(1)和式(2)，计算出架空线对地电容电流。
[0112]
由于线路系统的参数及开关站投入的电容、电抗、架空线型号与材质等诸多因素影响，无法精确计算出对地电容电流，而对于校验差动保护极性的负荷电流来说，只要满足保护装置极性校验的最小电流即可，无需精确计算，因此在一种近似的计算方式中，可直接利用式(2)来计算线路空充时的电容电流。
[0113]
以一500kv变电站扩建为例，假设线路实际电压为535kv，线路全长60.377km，导线型号为4
×
jl/lba
‑
630/45型铝包钢芯铝绞线，为铁塔单回敷设。根据式(2)可大致计算出该条线路在空充时所产生的稳定的对地电容电流：
[0114]
i
c
＝k
l
k
p
u
n
l
×
10
‑3＝1.1
×
2.7
×
535
×
60.377
×
10
‑
3＝95.93(a)
[0115]
以线路保护用电流互感器变比4000/1为例来计算，进入线路差动保护装置的二次电流i＝95.93/4000＝0.024(a)，现场读取从两套保护装置实时采样cpu中读取保护电流二次值的电流幅值在0.02a左右。
[0116]
从装置采样实测数据可知电流、电压各参数相位稳定，且电流恒定超前电压角度
在90
°
左右(符合电容电流计算公式)，其向量图如下图6所示。
[0117]
因此通过上述理论计算与向量图分析可知计算得出的线路电流幅值与该条线路送电空充时的实际电容电流幅值是一致的，按国内继电保护装置的出厂设计标准要求，排除零漂和采样精度等干扰因素，当装置显示负荷电流(二次侧)满足i≥0.02a时可定性判断线路纵差保护的极性。
[0118]
此方法利用了长距离线路空载充电时的无功功率所产生的对地电容电流，特点是电流幅值大小稳定，且在相位上超前线路电压90
°
左右，容易辨别，无论是线路纵差动极性还是线路无功方向都容易判断，线路越长数据越准确，极性正确性就越容易判断。
[0119]
以上述的核电站的负荷试验数据为例，如表3所示：
[0120]
表3
[0121][0122][0123]
从保护装置显示中易知该核电站线路在带稳定负荷时差动保护的三相差流基本为零，差动保护极性正确，这与利用空载时电容电流判断的差动保护极性结论一致。
[0124]
综上所述，本发明实施例不仅解决了现场亟需处理的核电厂冷试期间500kv变电站保护极性正确性判断问题，在保障500kv主电源投入与电网系统安全方面起到了积极作用，并显著的降低了人力和物料消耗成本以及单台机组工期进度延误造成损失，其体现在：
[0125]
1、利用主变压器空充时的励磁涌流能够很好的验证核电厂500kv开关站至机组间的短线光差保护极性的正确性，实现了在没有稳定负荷情况下提前完成了保护极性校验，确保了短线光差保护装置的正确可靠投入运行；
[0126]
2、利用主变压器空充时的励磁涌流能够很好的验证了核电厂开关站主变零序差保护极性的正确性，完成了现场常规带负荷试验无法完成的主变零差保护极性校验，确保了主变保护装置安全可靠投运，保障了核电项目冷试要求；
[0127]
3、在线路首次送电期间，电网无需通过调度协调各侧负荷和功率潮流方向，利用电容电流就能够很好的验证线路纵差保护极性的正确性，起到了线路保护极性预判的作用，消除了线路保护投运误动的电网安全隐患。
[0128]
请参阅图7，本发明第二实施例还提供了一种500kv开关站保护极性校验装置，其包括：
[0129]
第一保护极性校验单元210，用于在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行架空线两侧的短线光差保护差动极性校验；
[0130]
第二保护极性校验单元220，用于在主变压器进行空充时，利用产生的励磁涌流进行主变零序差动保护极性校验；
[0131]
第三保护极性校验单元230，用于利用长输电架空线路空充时的电容电流进行开关站两侧线路差动保护极性校验。
[0132]
优选地，第一保护极性校验单元210具体用于：
[0133]
对主变压器进行空充后，调取同一时刻该主变压器高压侧横跨电厂明渠上方架空线两侧的短线光纤差动保护装置的第一波形图和第二波形图；
[0134]
基于所述第一波形图和第二波形图进行基波电流矢量和计算分析，获取两侧电流的励磁涌流基波有效值以及相位差；
[0135]
根据所述励磁涌流基波有效值以及相位差对对短线光差保护极性进行校验。
[0136]
优选地，第二保护极性校验单元220具体用于：
[0137]
利用主变压器在空充时产生的励磁涌流三相不平衡性，调取主变保护装置励磁涌流波形图；
[0138]
对同一时刻的两侧向量进行分析比对，检测主变高压侧三相自产零序与主变中性点侧外接所测零序相位相差；
[0139]
根据所述励磁涌流基波有效值以及相位差对主变零序差动保护极性进行校验；其中，主变压器在空充时产生的励磁涌流对主变零差保护来说，等效为区外接地故障产生的零序电流穿越主变零差保护的范围；若三相不平衡的励磁涌流产生的零序电流有效值达到设定值，即利用励磁涌流来校验主变零序差保护极性的正确性。
[0140]
优选地，第三保护极性校验单元230具体用于：
[0141]
计算架空线对地电容电流；
[0142]
根据对地电容电流计算进入线路差动保护装置的二次电流；
[0143]
当所述二次电流满足大于等于设定值时，定性判断线路纵差保护的极性
[0144]
本发明第三实施例还提供了一种核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验设备，其包括存储器以及处理器，所述存储器内存储有计算机程序，所述计算机程序能够被所述处理器执行，以实现如上述的核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法。
[0145]
本发明第四实施例还提供了一种计算机可读存储介质，其存储有计算机程序，所述计算机程序能够被所述计算机可读存储介质所在设备的处理器执行，以实现如上述的核电厂冷试期间500kv变电站保护极性校验方法。
[0146]
在本发明所提供的几个实施例中，应该理解到，所揭露的装置和方法，也可以通过其它的方式实现。以上所描述的装置和方法实施例仅仅是示意性的，例如，附图中的流程图和框图显示了根据本发明的多个实施例的装置、方法和计算机程序产品的可能实现的体系架构、功能和操作。在这点上，流程图或框图中的每个方框可以代表一个模块、程序段或代码的一部分，所述模块、程序段或代码的一部分包含一个或多个用于实现规定的逻辑功能的可执行指令。也应当注意，在有些作为替换的实现方式中，方框中所标注的功能也可以以不同于附图中所标注的顺序发生。例如，两个连续的方框实际上可以基本并行地执行，它们有时也可以按相反的顺序执行，这依所涉及的功能而定。也要注意的是，框图和/或流程图中的每个方框、以及框图和/或流程图中的方框的组合，可以用执行规定的功能或动作的专用的基于硬件的系统来实现，或者可以用专用硬件与计算机指令的组合来实现。
[0147]
另外，在本发明各个实施例中的各功能模块可以集成在一起形成一个独立的部分，也可以是各个模块单独存在，也可以两个或两个以上模块集成形成一个独立的部分。
[0148]
所述功能如果以软件功能模块的形式实现并作为独立的产品销售或使用时，可以存储在一个计算机可读取存储介质中。基于这样的理解，本发明的技术方案本质上或者说对现有技术做出贡献的部分或者该技术方案的部分可以以软件产品的形式体现出来，该计算机软件产品存储在一个存储介质中，包括若干指令用以使得一台计算机设备(可以是个人计算机，电子设备，或者网络设备等)执行本发明各个实施例所述方法的全部或部分步骤。而前述的存储介质包括：u盘、移动硬盘、只读存储器(rom，read
‑
only memory)、随机存取存储器(ram，random access memory)、磁碟或者光盘等各种可以存储程序代码的介质。需要说明的是，在本文中，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个
……”
限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。
[0149]
以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。