一种考虑时程作用的桩板墙背土体地震土压力计算方法

1.本发明涉及土建技术领域，特别是涉及一种考虑时程作用的桩板墙背土体地震土压力计算方法。


背景技术：

2.桩板墙因其抗滑能力好、桩位灵活、施工方便、抗震性能强，已大量应用于各类边坡。桩板墙埋入土体部分为嵌固段、地面上以部分为悬臂段，其特点是利用桩身强大的抗弯能力，以嵌固段为主要承力部分，维持在土压力作用下的稳定性。但目前关于该结构的抗震设计过于简单，设计时未考虑桩板墙的结构特点，且大多把地震作用考虑成惯性力，关于桩板墙在地震持续作用下土压力如何随时间变化的具体研究仍属空白，因此需要对桩板墙的地震土压力时程进行研究。
3.现有的关于桩板挡土墙在地震作用下所受土压力的计算方法包括：拟静力法、newmark法等，但现有方法并未能准确考虑地震过程中的动态过程，而是将地震力考虑为静力，以静力的方法计算动力问题，与实际工程相差甚远。


技术实现要素：

4.基于此，有必要提供一种考虑时程作用的桩板墙背土体地震土压力计算方法，该计算方法能探明能量在桩板墙加固边坡中的耗散、传递方式，弥补传统计算方法无法准确考虑地震过程中的动态过程的问题，且理论条件充分，计算合理，符合实际工程情况，可以更加准确的服务于高烈度区桩板结构加固边坡的设计。
5.为实现本发明的目的，本发明采用以下技术方案：
6.一种考虑时程作用的桩板墙背土体地震土压力计算方法，包括如下步骤：
7.s10、根据桩板墙后土体曲线滑裂面建立计算模型：将土体和基岩交界处的曲线滑裂面简化为一摆线，以摆线的最高点为原点建立二维坐标系x0y，根据微分单元体受力分析，得到计算模型中摆线的切线斜率tanω的表达式：
[0008][0009][0010]
其中，ω表示摆线上一点处的切线与水平方向所成的夹角，x和y均表示曲线滑裂面的方程，θ表示生成摆线的圆的半径所经过的弧度，r表示土体作用在曲线滑裂面上的反力；
[0011]
s20、利用桩板墙理论分析模型，设定桩板墙后填土产生曲线滑裂面，考虑滑动土楔体微分单元体的受力情况受斜坡面和曲线滑裂面的影响而发生变化，根据计算模型分0
≤z≤h和h≤z≤h l这两段来计算得到滑动土楔体的地震惯性力、重力，z表示曲线滑裂面上任意一点的深度，h为桩板墙的顶端至坐标原点的竖直距离，l表示桩板墙的竖直长度，h表示桩板墙的悬臂段的竖直长度；
[0012]
s30、根据地震惯性力、重力以及桩板墙对滑动土楔体的支护抗力，基于能量耗散原理计算得到滑动土楔体的外力所做功率，并基于能量耗散原理利用土体的黏聚力和内摩擦角计算得到滑动土楔体的内能耗散，其中，滑动土楔体的外力所做功率和滑动土楔体的内能耗散也均是分0≤z≤h和h≤z≤h l这两段来计算；
[0013]
1)基于能量耗散外力所做功率的计算当0≤z≤h时，
[0014][0015][0016][0017][0018]
此时滑动土楔体的外力所做功率：
[0019][0020]
当h≤z≤h l时，
[0021]
[0022][0023][0024][0025]
此时滑动土楔体的外力所做功率：
[0026][0027]
上式中，ν表示微分单元体在曲线滑裂面上某一点的应变速率；θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面上对应的旋转角；δ表示竖直桩板墙背法线角；q
sh
表示微分体单元所受的水平地震惯性力，z表示曲线滑裂面上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面上任意一点处微元体的厚度，r表示土体作用在曲线滑裂面上的反力，γs表示滑动土楔体的重度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，a0表示输入波的基地加速度幅值，fs表示填土的地震加速度放大系数，f表示桩板墙对滑动土楔体的支护抗力，h表示桩板墙的悬臂段的竖直长度；
[0028]
2)基于能量耗散原理滑动土楔体的内能耗散计算
[0029]
基于能量耗散原理计算得到滑动土楔体的内能耗散q
″
的计算表达式如下：
[0030][0031][0032][0033]
其中，qc表示土体的摩擦力引起的内能耗散，qf表示土体的黏聚力引起的内能耗散，mzg表示微分单元所受的重力，ν表示微分单元体在曲线滑动面上某点的应变速率，δ表示竖直桩板墙背法线角，表示内摩擦角，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面上对应的旋转角，f表示桩板墙对滑动土楔体的支护抗力，q
sh
表示微分体单元所受的水平地震惯性力，cs表示土体粘聚力，r表示土体作用在曲线滑裂面上的反力；
[0034]
s40、根据滑动土楔体的外力所作功率和内能耗散建立平衡方程；
[0035]
s50、根据平衡方程计算得到地震土压力时程；
[0036]
s60、根据地震土压力时程绘制时程曲线，完成对重力式桩板墙地震土压力的计算。
[0037]
在其中一实施例中，在步骤s20中，滑动土楔体的重力w表达式如下：
[0038]
当0≤z≤h时，即桩板墙以上任一深度z处的微分单元体，该范围内滑动土楔体w(z)的重力表达式为：
[0039][0040]
当h≤z≤h l时，即桩板墙的顶端到桩板墙的底端处所对应的微分单元，该范围内滑动土楔体w(z)的重力表达式为：
[0041][0042]
其中，γs表示滑动土楔体的重度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，z表示曲线滑裂面上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面上任意一点处微元体的厚度，r表示土体作用在曲线滑裂面上的反力，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面上对应的旋转角，a表示斜坡端点a到坐标原点o的距离。
[0043]
在其中一实施例中，在步骤s20中，滑动土楔体的地震惯性力q
sh
的计算表达式如下：
[0044]
当0≤z≤h时，
[0045][0046]
当h≤z≤h l时，
[0047][0048]
其中，a0表示输入波的基地加速度幅值，g表示重力加速度，fs表示填土的地震加速度放大系数，γs表示滑动土楔体的重度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，z表示曲线滑裂面上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面上任意一点处微元体的厚度；r表示土体作用在曲线滑裂面上的反力，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面上对应的旋转角，a表示斜坡端点a到坐标原点o的距离，h为桩板墙的顶端至坐标原点o的竖直距离，h表示桩板墙的悬臂段的竖直长度。
[0049]
在其中一实施例中，在步骤s40中，地震作用下桩板墙加固边坡的功率平衡方程表
达式如下：
[0050]
当0≤z≤h时，
[0051][0052]
当h≤z≤h l时，
[0053][0054]
其中，cs表示土体粘聚力，ν表示微分单元体在曲线滑裂面上某点的应变速率，r表示土体作用在曲线滑裂面上的反力，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面上对应的旋转角，mzg表示微分单元所受的重力，f表示桩板墙对滑动土楔体的支护抗力，δ表示竖直桩板墙背法线角，q
sh
表示微分体单元所受的水平地震惯性力，h为桩板墙的顶端至坐标原点o的竖直距离，h表示桩板墙的悬臂段的竖直长度，a表示斜坡端点a到坐标原点o的距离，z表示曲线滑裂面上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面上任意一点处微元体的厚度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，表示内摩擦角，γs表示滑动土楔体的重度。
[0055]
在其中一实施例中，步骤s50具体包括如下步骤：
[0056]
s51、根据平衡方程得到地震作用下桩板墙对滑动土楔体的支挡力pa的表达式；
[0057]
s52、令dpa/dθa＝0，并利用mathematica软件计算得到摆线通过墙趾的旋转角度θa；
[0058]
s53、根据地震作用下桩板墙对滑动土楔体的支挡力pa和旋转角度θa，计算得到地震作用下桩板墙对滑动土楔体的支挡力pa的极值；
[0059]
s54、比较地震作用下桩板墙对滑动土楔体的支挡力pa的极值得到支挡力pa的最大
值；
[0060]
s55、分别计算地震持续作用下对应的桩板墙对滑动土楔体的支挡力pa的最大值，即为所要求的地震土压力时程。
[0061]
在其中一实施例中，在步骤s51中，地震作用下桩板墙对滑动土楔体的支挡力pa的表达式如下：
[0062]
当0≤z≤h时，
[0063][0064]
其中
[0065][0066]
当h≤z≤h l时(桩顶到滑面桩背处)：
[0067][0068]
其中
[0069][0070]
上式中，ν表示微分单元体在曲线滑动面上某点的应变速率，r表示土体作用在曲线滑裂面上的反力，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面上对应的旋转角，mzg表示微分单元所受的重力，δ表示竖直桩板墙背法线角，q
sh
表示微分体单元所受的水平地震惯性力，h为桩板墙的顶端至坐标原点o的竖直距离，h表示桩板墙的悬臂段的竖直长度，a表示斜坡端点a到坐标原点o的距离，z表示曲线滑裂面上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面上任意一点处微元体的厚度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，cs表示土体粘聚力，表示内摩擦角，γs表示滑动土楔体的重度。
[0071]
本法明的有益效果：本发明依据能量耗散原原理计算外力功率及内能耗散，由能量守恒原理建立平衡方程式，对桩板墙地震土压力时程进行计算。通过振动台试验，将本发明的理论计算结果和实测结果进行对比，证明了本发明的理论计算结果具有较高的精度，验证了本发明的计算方法的适用性。该计算方法能探明能量在桩板墙加固边坡中的耗散、传递方式，弥补传统计算方法无法准确考虑地震过程中的动态过程的问题，且理论条件充分，计算合理，符合实际工程情况，可以更加准确的服务于高烈度区桩板结构加固边坡的设计。
附图说明
[0072]
图1为本发明的方法流程图；
[0073]
图2为本发明的计算模型图；
[0074]
图3为试验模拟结构模型图；
[0075]
图4为试验模拟结构模型的测点横截面图；
[0076]
图5为试验实测数据与本发明的计算理论数据的对比示意图。
[0077]
图中标记：110、土体；120、曲线滑裂面；130、基岩；140、桩板墙；141、锚固段；142、悬臂段；150、振动台；160、土压力计；161、压电式土压力计；162、应变式土压力计。
具体实施方式
[0078]
为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图对本发明的具体实施方式做详细的说明。在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明。但是本发明能够以很多不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本发明内涵的情况下做类似改进，因此本发明不受下面公开的具体实施例的限制。
[0079]
请参阅图1，本法明提供了一种考虑时程作用的桩板墙背土体地震土压力计算方法，包括如下步骤：
[0080]
s10、根据桩板墙140后土体110曲线滑裂面120建立计算模型：如图2所示，将土体110和基岩130交界处的曲线滑裂面120简化为一摆线，以摆线的最高点a为原点建立二维坐标系x0y，根据微分单元体受力分析，得到计算模型中摆线的切线斜率tanω的表达式：
[0081][0082][0083]
其中，ω表示摆线上一点处的切线与水平方向所成的夹角，x和y均表示曲线滑裂面120的方程，θ表示生成摆线的圆的半径所经过的弧度，r表示土体110作用在曲线滑裂面120上的反力。
[0084]
s20、利用桩板墙140理论分析模型，设定桩板墙140后填土产生曲线滑裂面120，考虑滑动土楔体微分单元体的受力情况受斜坡面和曲线滑裂面120的影响而发生变化，根据计算模型分0≤z≤h和h≤z≤h l这两段来计算得到滑动土楔体的地震惯性力、重力，其中，桩板墙140具有锚固段141和悬臂段142，z表示曲线滑裂面120上任意一点的深度，h为桩板墙140的顶端至坐标原点o的竖直距离，l表示桩板墙140的竖直长度，h表示桩板墙140的悬臂段142的竖直长度。
[0085]
1)关于滑动土楔体的重力w计算
[0086]
具体的，当0≤z≤h时，即桩板墙140以上任一深度z处的微分单元体，该范围内滑动土楔体的重力表达式为：
[0087][0088]
当h≤z≤h l时，即桩板墙140的顶端到桩板墙140的底端处所对应的微分单元，该范围内滑动土楔体的重力表达式为：
[0089][0090]
其中，γs表示滑动土楔体的重度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，z表示曲线滑裂面120上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面120上任意一点处微元体的厚度，r表示土体110作用在曲线滑裂面120上的反力，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面120上对应的旋转角，a表示斜坡端点a到坐标原点o的距离。
[0091]
2)关于滑动土楔体的地震惯性力q
sh
计算，
[0092]
在本实施例中，地震惯性力计算采用以下基本假定：
[0093]
(1)桩板墙140的倾覆为临界状态时，桩板墙140后土体110达到极限平衡，并形成滑动土楔体，在土体110内部形成一条通过桩板墙140墙蹱的曲线滑裂面120；
[0094]
(2)桩板墙140视为刚体，桩板墙140后填土为均质且各向同性的砂土，且具有一定的黏聚性。
[0095]
本实施例中，在地震作用下，当桩板墙140背离填土时，桩板墙140后土体110沿某一摆线曲面向下发生滑动形成一个摆线状的滑动土楔体。如图2所示，建立计算模型图，在曲线滑裂面120上任取一点p，该点深度为z，对应旋转角为θ'，取该点处厚度为dz的微元体为研究对象。在图2中，桩板墙140背直立，竖直长度为l。桩板墙140后填土为具有一定黏聚性的砂土，密度为ρs，滑动土楔体的重度为γs，土体110黏聚力为cs，内摩擦角为填土顶面水平，表面不受其他荷载作用。在地震作用下，滑动土楔体受水平地震惯性力q
sh
的作用。
[0096]
滑动土楔体的地震惯性力q
sh
的计算表达式如下：
[0097]
当0≤z≤h时，
[0098][0099]
当h≤z≤h l时，
[0100][0101]
其中，a0表示输入波的基地加速度幅值，g表示重力加速度，fs表示填土的地震加速度放大系数，γs表示滑动土楔体的重度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，z表示曲线滑裂面120上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面120上任意一点处微元体的厚度；r表示土体
110作用在曲线滑裂面120上的反力，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面120上对应的旋转角，a表示斜坡端点a到坐标原点o的距离，h为桩板墙140的顶端至坐标原点o的竖直距离，h表示桩板墙140的悬臂段142的竖直长度。
[0102]
s30、根据地震惯性力、重力以及桩板墙140对滑动土楔体的支护抗力，基于能量耗散原理计算得到滑动土楔体的外力所做功率，并基于能量耗散原理利用土体110的黏聚力和内摩擦角计算得到滑动土楔体的内能耗散，其中，滑动土楔体的外力所做功率和滑动土楔体的内能耗散也均是分0≤z≤h和h≤z≤h l这两段来计算。
[0103]
1)基于能量耗散外力所做功率的计算
[0104]
在本实施例中，作用在滑动土楔体微分单元体上的外力有重力mzg、地震惯性力q
sh
和桩板墙140对微分单元体的支挡力pa，当土体110处于塑流状态，假设微分单元体在曲线滑裂面120上p点的应变速率为ν，沿p点处的切线方向斜向下，微分单元体受力示意图如图2所示，由此可知滑动土楔体的外力所做功率q'＝qw q'f q
sh
q
″f，其中，qw表示重力所做的功率，q
sh
表示为水平地震惯性力所做的功率，q'f表示桩板墙140对滑动土楔体在竖直方向上所做的功率，q'f表示桩板墙140对滑动土楔体在水平方向上所做的功率，q
″f表示桩板墙140对滑动土楔体在竖直方向上所做的功率。
[0105]
当0≤z≤h时，
[0106][0107][0108][0109][0110]
此时滑动土楔体的外力所做功率：
[0111][0112]
当h≤z≤h l时，
[0113][0114][0115][0116][0117]
此时滑动土楔体的外力所做功率：
[0118][0119]
上式中，ν表示微分单元体在曲线滑裂面120上某一点的应变速率；θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面120上对应的旋转角；δ表示竖直桩板墙140背法线角；q
sh
表示微分体单元所受的水平地震惯性力，z表示曲线滑裂面120上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面120上任意一点处微元体的厚度，r表示土体110作用在曲线滑裂面120上的反力，γs表示
滑动土楔体的重度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，a0表示输入波的基地加速度幅值，fs表示填土的地震加速度放大系数，f表示桩板墙140对滑动土楔体的支护抗力，h表示桩板墙140的悬臂段142的竖直长度。
[0120]
2)基于能量耗散原理滑动土楔体的内能耗散计算
[0121]
在本实施例中，对任取的微分单元体研究其在p点的内能耗散，曲线滑裂面120上任一点消耗的能量分别包括土体110的黏聚力所做的功率和摩擦力所做的功率。
[0122]
基于能量耗散原理计算得到滑动土楔体的内能耗散q
″
的表达式如下：
[0123][0124][0125][0126]
其中，qc表示土体110的摩擦力引起的内能耗散，qf表示土体110的黏聚力引起的内能耗散，mzg表示微分单元所受的重力，ν表示微分单元体在曲线滑动面上某点的应变速率，δ表示竖直桩板墙140背法线角，表示内摩擦角，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面120上对应的旋转角，f表示桩板墙140对滑动土楔体的支护抗力，q
sh
表示微分体单元所受的水平地震惯性力，cs表示土体110粘聚力，r表示土体110作用在曲线滑裂面120上的反力。
[0127]
s40、根据滑动土楔体的外力所作功率和内能耗散建立平衡方程；
[0128]
具体的，在步骤s40中，地震作用下桩板墙140加固边坡的功率平衡方程表达式如下：
[0129]
当0≤z≤h时，
[0130][0131]
当h≤z≤h l时，
[0132][0133]
其中，cs表示土体110粘聚力，ν表示微分单元体在曲线滑裂面120上某点的应变速率，r表示土体110作用在曲线滑裂面120上的反力，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面120上对应的旋转角，mzg表示微分单元所受的重力，f表示桩板墙140对滑动土楔体的支护抗力，δ表示竖直桩板墙140背法线角，q
sh
表示微分体单元所受的水平地震惯性力，h为桩板墙140的顶端至坐标原点o的竖直距离，h表示桩板墙140的悬臂段142的竖直长度，a表示斜坡端点a到坐标原点o的距离，z表示曲线滑裂面120上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面120上任意一点处微元体的厚度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，表示内摩擦角，γs表示滑动土楔体的重度。
[0134]
s50、根据平衡方程计算得到地震土压力时程。
[0135]
进一步的，步骤s50又具体包括如下步骤：
[0136]
s51、根据平衡方程得到地震作用下桩板墙140对滑动土楔体的支挡力pa的表达式；
[0137]
在步骤s51中，地震作用下桩板墙140对滑动土楔体的支挡力pa的表达式如下：
[0138]
当0≤z≤h时，
[0139][0140]
其中
[0141][0142]
当h≤z≤h l时(桩顶到滑面桩背处)：
[0143][0144]
其中
[0145][0146]
上式中，ν表示微分单元体在曲线滑动面上某点的应变速率，r表示土体110作用在曲线滑裂面120上的反力，θ'表示任取的微分单元体在曲线滑裂面120上对应的旋转角，mzg表示微分单元所受的重力，δ表示竖直桩板墙140背法线角，q
sh
表示微分体单元所受的水平地震惯性力，h为桩板墙140的顶端至坐标原点o的竖直距离，h表示桩板墙140的悬臂段142的竖直长度，a表示斜坡端点a到坐标原点o的距离，z表示曲线滑裂面120上任意一点的深度，dz表示曲线滑裂面120上任意一点处微元体的厚度，θa表示摆线通过墙趾的旋转角度，cs表示土体110粘聚力，表示内摩擦角，γs表示滑动土楔体的重度。
[0147]
s52、令dpa/dθa＝0，并利用mathematica软件计算得到摆线通过墙趾的旋转角度θa；
[0148]
s53、根据地震作用下桩板墙140对滑动土楔体的支挡力pa和旋转角度θa，计算得到地震作用下桩板墙140对滑动土楔体的支挡力pa的极值；
[0149]
s54、比较地震作用下桩板墙140对滑动土楔体的支挡力pa的极值得到支挡力pa的最大值；
[0150]
s55、分别计算地震持续作用下对应的桩板墙140对滑动土楔体的支挡力pa的最大值，即为所要求的地震土压力时程。
[0151]
s60、根据地震土压力时程绘制时程曲线，完成对重力式桩板墙140地震土压力的计算。
[0152]
为了验证本发明的理论计算方法的精度，本技术还结合了汶川地震调查资料，以大型振动台150试验为研究手段，得到了地震条件下桩板墙140加固边坡的土压力合力分布，并与理论计算的结果进行了对比研究，研究结果验证了所提理论计算方法的适用性。
[0153]
模型试验结果的可靠性取决于试验模型是否真实再现原型结构体系的实际工作状态。本研究采用重力失真模型和量纲分析方法对模型的相似关系进行设计，物理量的相似常数如下表1所示：
[0154]
表1
[0155][0156][0157]
如图3至图5所示，本试验模拟结构模型的原型为高度21m桩板墙140的动力反应特性，根据几何相似比，试验模拟结构模型中的抗滑桩尺寸100cm
×
12cm
×
9cm，桩两侧安装3mm钢板，主要受弯矩作用的两面用20mmpvc板制作，试验模拟结构模型中的抗滑桩嵌固深度0.4m，每个试验模拟结构模型包括5根抗滑桩和4块挡土板，挡土板高0.6m，用25mm厚木板模拟，桩前区域宽0.58m，深0.50m。基岩130容重20.3kn/m3、含水量3.2％，黏聚力6.92kpa、内摩擦角38.26
°
。土体110容重18.5kn/m3，含水量4％，黏聚力3.46kpa，内摩擦角32.17
°
。采用土压力计160测试土压力值，土压力值包括应变式土压力计162和压电式土压力，用于分别测试土压力的静态值和动态值。采用槽钢隔离填砂与土压力计160，以减小模型配制土对土压力计160造成损伤和避免“零漂”对试验结果造成影响。土压力计160布置在桩板墙140与土接触的一面，沿墙高每隔160mm布置一个，共计6个。由墙背的土压力计160测得的在各几何高度的土压力强度后，计算分布曲线与坐标轴所围成的面积便可得到地震土压力合力。如图3所示，将实际测得的结果与理论计算结果进行了对比研究，对比结果验证了所提分析方法的适用性。通过振动台150试验，将本发明的理论计算结果和实测结果进行对比，证明了本发明的理论计算结果具有较高的精度，验证了本发明的分析方法的适用性。
[0158]
本发明的一种考虑时程作用的桩板墙背土体地震土压力计算方法，探明能量在桩板墙140加固边坡中的耗散、传递方式，基于此方法计算土压力，弥补了传统静力法无法准确考虑坡体中地震行波的动态过程的问题，且理论条件充分，计算合理，符合实际工程情况，可以更加准确的服务于高烈度区桩板结构加固边坡的设计，同时具备重要的理论价值和实践作用。
[0159]
以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存
在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。
[0160]
以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。