一种计及线路阻抗的多虚拟同步机并联无功功率-电压精确下垂控制方法与流程

1.本发明涉及分布式发电微电网逆变器控制领域，特别是涉及一种计及线路阻抗的多虚拟同步机并联无功功率-电压精确下垂控制方法。


背景技术：

2.随着新能源发电技术的日益成熟，微电网技术备受关注。微电网包含分布式微源 (distributed generation,dg)、储能、变流器、负荷、保护及控制设备等，既可与主网连接并网运行，也可脱离主网孤岛运行。当微电网呈现孤岛运行状态时，其控制模式主要分为两种：主从控制和对等控制。主从控制结构简单，但系统稳定性差、运行成本高，不利于大规模推广应用。对等控制模式可实现不同dg之间彼此独立控制，能在无通讯状态下快速实现负荷扰动响应，极大的改善了系统供电可靠性和运行的经济性，故采用对等控制的分布式微电网成为研究热点之一。
3.当前基于对等控制模式的分布式微电网，各dg一般采用下垂控制，但随着其迅速发展，低惯量、欠阻尼的运行特性不容忽视。为提高微电网运行的安全性与稳定性，国内外学者提出了虚拟同步机(virtual synchronous generator,vsg)控制策略。通过模拟同步机组的机电暂态特性，在下垂控制的基础上增加了惯量和阻尼环节。当发生负荷扰动时，可及时提供惯量支撑，避免系统发生大规模振荡，已有实验和实际工程均验证了此项控制策略的有效性。然而，当不同分布式微源并联运行时，由于彼此之间的容量互异、位置分散，系统的输出线路阻抗及控制电压无法匹配。其功率输出存在耦合度高、分配精度低等问题，无法实现无功功率-电压的精确下垂控制。当功率输出存在偏差时，易产生过大的系统环流和损耗，恶化了系统的电能质量。
4.针对上述问题，国内外学者在传统vsg控制的基础上提出了多种解决方案，主要可归为三类。第一类方案是在分析功率耦合的基础上，引入虚拟阻抗控制来改善系统等效输出阻抗，从而实现阻抗匹配及功率解耦，优化系统无功功率分配精度。但虚拟阻抗的引入会造成公共交流母线电压的跌落过大，无法兼顾系统的电能质量。为改善等效输出电压，第二类方案主要提出了基于自适应虚拟阻抗的无功功率—电压控制，通过在虚拟阻抗上增加自适应无功扰动量，提高供电系统的电能质量。但其利用同步通信完成信息交互，对实时通信环节要求较高，信息精确性差。第三类方案是基于集中通讯方式的频率、电压二次调节控制，其通过补偿了一次调节的误差，提高了系统的频率、电压稳定性。但该方案对信息传输的准确性要求较高，且通信的延时会降低系统控制的灵活性与稳定性。
5.综上，目前线路阻抗差异引起的无功功率-电压精确控制的相关问题还并未得到充分解决。大部分控制方案关注于线路首端的无功功率分配及输出电压的精确控制，且过度依赖于通信环节的稳定性和信息的准确性，鲜有考虑线路末端(用户侧)的无功功率-电压精确下垂控制效果和本地信息控制量的作用。


技术实现要素：

6.为满足不同分布式微源“即插即并”和无功功率精确分配以及用户侧电压精确下垂的综合控制目标，本发明在vsg控制的基础上提出一种考虑线路参数的无功功率-电压综合控制策略。具体技术方案如下。
7.一种计及线路阻抗的多虚拟同步机并联无功功率-电压精确下垂控制方法，其特征在于，所述方法通过结合本地信息控制量，补偿线路阻抗压降，将控制电压前移至公共连接点 (point of common coupling,pcc)，完成无功功率的精确分配及u
pcc
的精确下垂控制。同时，通过引入虚拟负阻抗控制，实现功率解耦，改善系统动态性能。具体策略如下：
8.1)结合本地信息控制量，提出无功-电压改进控制方案。将无功电压控制环节中的 vsg输出侧电压u0经线路参数压降δu
line
补偿，换算为公共连接点电压u
pcc
，补偿不同dg 因线路阻抗差异引起的电压偏差，确保控制电压的一致性，在完成无功功率的精确分配的同时实现了用户侧无功功率与u
pcc
的精确下垂控制，优化了公共连接点电压，进一步满足不同分布式微源“即插即并”的控制要求。2)为实现功率解耦及动态调节过程中的独立控制，引入“虚拟负阻抗”的控制，等效实现系统输出阻抗特性的改变，在负荷功率变化时降低系统环流。
附图说明
9.图1为多分布式微源并联运行结构示意图；
10.图2为双机并联vsg等效电路示意图；
11.图3为改进vsg无功-电压控制框图；
12.图4为综合控制策略框图；
13.图5(a)为传统vsg控制功率输出波形图；
14.图5(b)为动态虚拟阻抗控制功率输出波形图；
15.图5(c)为本发明所提综合控制功率输出波形图；
16.图6为采用不同控制策略时公共连接点电压u
pcc
的有效值；
17.图7为采用不同控制策略时无功-电压拟合下垂曲线；
具体实施方式
18.下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。
19.本发明所提的多虚拟同步机并联无功功率-电压精确下垂控制方法其应用场景针对的是采用vsg控制的多机并联运行结构，其典型结构如图1所示。图中，各逆变器通过lc 滤波器消除高次谐波后接入公共连接点，为公共负荷z
load
供电。其中：im、um(m＝1,2,
…
,n)分别为输出电流和输出电压，lm、cm分别为滤波电抗和滤波电容，z
linem
为线路阻抗，u
pcc
为公共连接点电压。
20.图2为图1中的双机并联系统等效电路示意图。图中，ei和δi(i＝1,2)为等效电压源输出的幅值和相角，δi通常很小，可近似看作sinδi＝δi，cosδi＝1，zi为等效输出阻抗，为等效输出阻抗角，ii、i0、i
cc
分别为vsg输出电流、负载电流、系统环流。
21.当系统等效输出阻抗呈现感性时，即xi》》ri时，可认为等效输出阻抗角此
时vsg单相输出有功功率、无功功率表达式为：
[0022][0023]
由上式可知，等效输出阻抗呈感性时，系统输出有功、无功分别和相角δi与电压偏差δui有关。vsg输出有功功率可通过调节相角来实现，无功功率可通过调节电压偏差来改善，其满足vsg控制的基本原理。传统vsg控制方程如下式，式中：p
ref
、q
ref
分别为有功功率、无功功率给定值；pe、qe为经过低通滤波器的vsg瞬时输出有功和无功功率；d
p
、 dq分别为有功频率控制环路下垂系数、无功电压控制环路下垂系数；ω为vsg输出角频率；ωs为系统额定角频率；e0为额定输出电压幅值；u0为实际输出电压幅值；j为虚拟转动惯量； k为等效惯性系数。
[0024][0025]
根据vsg控制方程分析可得，稳态运行时，系统频率为全局变量，有功功率分配仅与有功功率给定值p
ref
和下垂系数d
p
有关，不受线路参数的影响；但系统的输出电压并非全局变量，其与线路参数息息相关。当不同dg的线路参数存在差异时，无功功率不能按照额定容量进行分配。在传统的vsg无功电压控制策略中，下垂系数dq的设置与vsg输出无功功率、线路首段电压息息相关。但由于线路阻抗压降及功率损耗而引起的下垂系数偏差不容忽视，线路末端(用户侧)的无功功率-电压下垂控制效果更应得到关注。
[0026]
本发明结合本地信息控制量，提出无功-电压改进控制方案。将无功电压控制环节中的vsg输出侧电压u0经线路参数压降δu
line
补偿，换算为公共连接点电压u
pcc
，补偿不同 dg因线路阻抗差异引起的电压偏差，确保控制电压的一致性，在完成无功功率的精确分配的同时实现了用户侧无功功率与u
pcc
的精确下垂控制，优化了公共连接点电压，进一步满足不同分布式微源“即插即并”的控制要求。
[0027]
改进vsg无功-电压控制框图如图3所示。改进后，系统处于稳态工作时的无功功率表达式如下式所示。
[0028][0029]
由上式可知，将线路阻抗压降δu
line
增加到无功电压控制环路中时，无功功率分配仅与额定输出电压幅值e0和无功下垂系数dq有关，可在稳态时实现无功功率的精确分配的同时控制线路末端pcc点电压，使其工作于额定工作点附近，避免线路阻抗及虚拟阻抗导致的 u
pcc
过低的问题。
[0030]
传统的vsg控制是基于等效输出阻抗呈感性时设计的，然而，分布式微电网处于中低压运行状态，其线路参数往往呈现阻性或阻感性，在负荷功率变化时会造成较大的功率耦合，产生系统环流，影响各dg的动态控制性能及输出功率分配的精度。
[0031]
为实现有功、无功功率的解耦及实现动态调节过程中的独立控制，有专家引入“虚
拟负阻抗”的控制思想，应用虚拟负阻抗控制可等效实现系统输出阻抗特性的改变。典型虚拟负阻抗控制在dq坐标系下的表达式如下式所示。式中：rv、lv分别为加入的虚拟电阻及虚拟电感值；e
ref_d
、e
ref_q
分别为无功电压环输出参考电压d轴、q轴分量；i_
od
、i_
oq
分别为输出电流d轴、q轴分量。e
*ref_d
、e
*ref_q
分别为经过虚拟阻抗矫正后给定三相调制波发生器的参考。
[0032]
综上所述，本发明所提出的综合控制策略框图如图4所示。
[0033]
为验证本发明所提的综合控制策略的可行性和拓展性，在仿真软件平台上搭建了3 台vsg组成的系统仿真模型，仿真系统参数如表1和表2所示。设定3台vsg的额定容量为2:1:1，并列运行为公共线性负载供电。下面分别比较传统vsg控制策略、动态虚拟阻抗控制策略和本发明所提的综合控制策略在输出功率、电压、精确下垂控制方面的差异，其余仿真条件完全相同。
[0034]
表1系统拓扑参数
[0035][0036]
表2系统控制参数
[0037][0038]
为验证所提综合控制策略在无功功率分配、电压精确控制方面的优异性，运行工况设置为：初始时3台vsg孤岛并列运行为(11kw j6.7kvar)的公共负荷供电；3.5s时发生负荷突减，公共负荷变化为(6.3kw j3.7kvar)；7s时公共负荷恢复至初始运行状态；10s时vsg3 退出，vsg1和vsg2分担公共负荷。
[0039]
采用不同控制策略的vsg功率输出波形图如图5所示。
[0040]
分析可得：采用上述三种不同控制策略时，有功功率均可按各自容量实现精确分配，可见有功功率的分配与线路阻抗参数无关，与理论分析结果一致。然而从图5(a)的无功功率输出波形分析可得，由于线路参数不匹配，传统vsg控制策略无法实现无功功率的精确分配，而且当线路阻抗参数呈现阻感性时，无功功率输出会呈现与自身容量相反的运行状态。采用动态虚拟阻抗控制策略，将输出无功功率与虚拟电抗相结合，自适应调节虚拟感抗，可实现无功功率的精确分配，但当线路阻抗参数差异过大或呈现纯阻性时，动态虚拟感抗参数过大，无功功率无法实现精确分配。而应用本发明所提的综合控制策略时，可在线路阻抗参数不匹配的情况下，实现有功、无功功率的精确分配，无需通信环节支持，即可满足分布式微源“即插即用”的配置需求。但当vsg3退出运行时，会产生过大的功率波动，其原因仍有待后续探讨。
[0041]
采用不同控制策略时公共连接点电压u
pcc
的有效值如图6所示。
[0042]
分析图6可得：传统vsg控制无法补偿线路阻抗压降，pcc点电压严重偏离额定值110v。在发生负荷功率突增时，线路阻抗压降δu
line
也会随之增加，恶化了系统用户侧电能质量。动态虚拟阻抗控制策略，通过无功功率与虚拟感抗结合的动态调节系统输出电压，与传统vsg控制策略相比，pcc点压降偏小，但其并未考虑基准虚拟感抗的所引起的压降。本发明所提的综合控制策略，在vsg输出端电压的基础上补偿线路阻抗压降δu
line
，等效实现控制电压前移，避免了公共负荷变化及虚拟阻抗引入造成u
pcc
跌落加深的现象发生。不同控制策略下u
pcc
的稳态有效值如表3所示，对比分析可得，采用综合控制时，u
pcc
跌落最小，动态虚拟阻抗控制次之，传统vsg控制最大，与上述分析结果一致。本发明所提的综合控制策略可实现公共连接点电压的优化，提高系统电压控制的鲁棒性。
[0043]
表3不同控制策略下u
pcc
的稳态有效值
[0044]
注：δu
pcc
＝(u
pcc-u
ref
)/u
ref
；u
ref
＝110v。
[0045]
为验证所提综合控制策略在实现用户侧无功-电压精确下垂控制的有效性，选取 vsg3独立带负载运行，切换多组不同无功负荷，可得如图7所示的采用不同控制策略时无功-电压拟合下垂曲线。
[0046]
分析图7可得，传统vsg控制策略并未考虑线路阻抗压降产生的下垂系数偏差，致使公共负荷端下垂特性严重偏离设定值175，无法实现用户侧精确下垂控制。动态虚拟阻抗控制策略相对于传统vsg控制策略虽有极大改善，但由于基准虚拟阻抗的存在，致使其产生下垂系数偏差。本发明所提综合控制策略可避免线路阻抗及虚拟阻抗差异引起的下垂系数偏差，实现了用户侧无功功率-电压的精确下垂控制。
[0047]
如上所述，对本发明进行了详细的说明，显然，只要实质上没有脱离本发明的发明点及效果、对本领域的技术人员来说是显而易见的变形，也均包含在本发明的保护范围之内。