浮法玻璃制造装置及浮法玻璃制造方法与流程

1.本公开涉及浮法玻璃制造装置及浮法玻璃制造方法。


背景技术：

2.浮法玻璃制造装置向浴槽内的熔融金属上连续地供给熔融玻璃，使熔融玻璃在熔融金属上流动，并将熔融玻璃成形为带板状的玻璃带。在将玻璃带退火之后，将玻璃带的宽度方向两端部切除，得到浮法玻璃。浮法玻璃使用于平板显示器(fpd)的玻璃基板等。
3.在专利文献1中，记载有为了减少浮法玻璃的板厚偏差而控制玻璃带的温度分布的技术。在将加热器区域沿玻璃带的流动方向分割成多个列并将各列沿玻璃带的宽度方向划分而成的各区段设置多个加热器，并针对各区段一并进行控制。
4.在先技术文献
5.专利文献
6.专利文献1：日本特开平8-325024号公报


技术实现要素：

7.发明的概要
8.发明要解决的课题
9.伴随着fpd的大画面化等，希望宽度宽的玻璃带。然而，玻璃带的宽度越宽，则玻璃带的板厚偏差越容易变大。板厚偏差是板厚的最大值与最小值之差。
10.本公开的一种方式提供一种能得到宽度宽且板厚偏差小的玻璃带的技术。
11.用于解决课题的方案
12.本公开的一种方式的浮法玻璃制造装置具备：浴槽、流道出口唇板、一对限流砖、多个顶辊、窑顶、多个加热器、多个控制器。所述浴槽收容熔融金属。所述流道出口唇板将熔融玻璃连续地供给到所述熔融金属上。一对所述限流砖将供给到所述熔融金属上的所述熔融玻璃的流动的宽度从上游侧朝向下游侧扩展。多个所述顶辊在比一对所述限流砖靠下游处按压带板状的玻璃带的宽度方向端部。所述窑顶设置在所述玻璃带的上方。多个所述加热器从所述窑顶悬吊。多个所述控制器控制多个所述加热器。在将所述窑顶沿所述玻璃带的流动方向分割成多个列并将各所述列沿所述玻璃带的宽度方向分割而成的各区段中，除了特定的所述区段之外，设置由针对每个所述区段选择的一个所述控制器一并控制的多个所述加热器。所述特定的所述区段是各所述限流砖的下游端的正上方的所述区段。在将所述特定的所述区段沿所述流动方向分割而成的各副区段设置由针对每个所述副区段选择的一个所述控制器一并控制的多个所述加热器。
13.发明效果
14.根据本公开的一种方式，能得到宽度宽且板厚偏差小的玻璃带。
附图说明
15.图1是一实施方式的浮法玻璃制造装置的铅垂剖视图，是沿图2的i-i线的铅垂剖视图。
16.图2是一实施方式的浮法玻璃制造装置的水平剖视图，是沿图1的ii-ii线的水平剖视图。
17.图3是表示熔融金属上的熔融玻璃的流动的一例的俯视图。
18.图4是表示窑顶的区段的一例的俯视图。
19.图5是表示在深底区域的熔融金属的对流的一例的剖视图。
20.图6是表示变形例的浮法玻璃制造装置的的俯视图。
21.图7是表示冷却管和保温材料的一例的剖视图。
22.图8是表示沿图7的viii-viii线的剖视图。
23.标号说明
24.10 浴槽
25.14 流道出口唇板
26.24、25 限流砖
27.27 窑顶
28.30 顶辊
29.50 加热器
30.m 熔融金属
31.g 熔融玻璃
32.gr 玻璃带
具体实施方式
33.以下，参照附图，说明本公开的实施方式的浮法玻璃制造装置及浮法玻璃制造方法。需要说明的是，在各附图中，对于同一或对应的结构标注同一标号，有时省略说明。在各附图中，x轴方向、y轴方向及z轴方向是相互垂直的方向，x轴方向及y轴方向为水平方向，z轴方向为铅垂方向。x轴方向为玻璃带gr的流动方向，y轴方向为玻璃带gr的宽度方向。在说明书中，表示数值范围的“～”是指包含其前后记载的数值作为下限值及上限值的含义。
34.如图1所示，浮法玻璃制造装置1向浴槽10内的熔融金属m上连续地供给熔融玻璃g，使熔融玻璃g在熔融金属m上流动，成形为带板状的玻璃带gr。玻璃带gr在浴槽10的下游域从熔融金属m被拉起之后，由未图示的退火装置进行退火，并由未图示的加工装置切断成规定的尺寸。加工装置切除玻璃带gr的宽度方向两端部。通过利用加工装置对玻璃带gr进行加工而得到作为制品的浮法玻璃。
35.作为浮法玻璃的玻璃的种类，可列举例如无碱玻璃、铝硅酸盐玻璃、硼硅酸玻璃或钠钙玻璃等。无碱玻璃是指实质上不含有na2o、k2o等碱金属氧化物的玻璃。在此，实质上不含有碱金属氧化物是指碱金属氧化物的含有量的合计量为0.1质量％以下。
36.浮法玻璃的用途没有特别限定，例如为液晶显示器(lcd)、有机el显示器等平板显示器(fpd)，例如为fpd用玻璃基板。在浮法玻璃的用途为fpd用玻璃基板的情况下，浮法玻璃的玻璃的种类为无碱玻璃。
37.浮法玻璃优选为以氧化物基准的质量％显示，含有54％～66％的sio2、10％～23％的al2o3、6％～12％的b2o3、8％～26％的mgo cao sro bao的无碱玻璃基板。
38.浮法玻璃为了成为高应变点而优选为以氧化物基准的质量％显示，含有54％～68％的sio2、10％～25％的al2o3、0.1％～5.5％的b2o3、8％～26％的mgo cao sro bao的无碱玻璃基板。
39.浮法玻璃的板厚根据浮法玻璃的用途来选择。在浮法玻璃的用途为fpd用玻璃基板的情况下，浮法玻璃的板厚优选为0.7mm以下，更优选为0.5mm以下，进一步优选为0.4mm以下，0.3mm以下，0.2mm以下，或者0.1mm以下。
40.浮法玻璃的板厚在切除了玻璃带gr的宽度方向端部之后，在玻璃带gr的宽度方向整个区域进行测定。浮法玻璃的板厚偏差基于浮法玻璃的板厚测定的结果来算出。
41.如图1所示，浮法玻璃制造装置1具备浴槽10。浴槽10收容熔融金属m。作为熔融金属m使用例如熔融锡。除了熔融锡之外，也可以使用熔融锡合金等，熔融金属m只要是密度比熔融玻璃g大的金属即可。
42.浴槽10具有：向上方开放的箱状的底壳11；保护底壳11的侧壁免受熔融金属m影响的侧砖12；及在底壳11的底壁的内侧设置的底砖13。
43.浮法玻璃制造装置1具备流道出口唇板14。流道出口唇板14将熔融玻璃g供给到浴槽10内的熔融金属m上。如图2所示，侧柱16、17将流道出口唇板14沿宽度方向夹持，防止在流道出口唇板14上游动的熔融玻璃g沿宽度方向溢出的情况。
44.如图1所示，浮法玻璃制造装置1具备闸门18。闸门18相对于流道出口唇板14上下移动自如，调整在流道出口唇板14上游动的熔融玻璃g的流量。闸门18与流道出口唇板14的间隔越窄，在流道出口唇板14上游动的熔融玻璃g的流量越少。
45.闸门18由耐火件构成。在闸门18可以形成防止闸门18与熔融玻璃g的接触的保护膜19。保护膜19由例如铂或铂合金形成。
46.如图3所示，浮法玻璃制造装置1具有湿背砖22和一对限流砖24、25。湿背砖22设置在流道出口唇板14的下方，与熔融玻璃g的上游端接触。一对限流砖24、25从湿背砖22朝向下游倾斜延伸并朝向下游扩开。一对限流砖24、25将熔融玻璃g的流动的宽度从上游侧朝向下游侧逐渐扩宽。
47.熔融玻璃g在被供给到熔融金属m上之后，形成主流f1和支流f2。主流f1向x轴正方向流动。另一方面，支流f2朝向湿背砖22而向x轴负方向逆流。支流f2当到达湿背砖22时，沿着湿背砖22向左右分开地流动之后，沿着左右一对的限流砖24、25流动，并汇合于主流f1的宽度方向两端部。
48.因而，在玻璃带gr的宽度方向两端部聚集有由于流道出口唇板14、湿背砖22及限流砖24、25与熔融玻璃g的接触而产生的异质成分。玻璃带gr的宽度方向两端部在退火后被切除，未成为制品的一部分，因此能得到高品质的浮法玻璃。
49.如图1所示，浮法玻璃制造装置1具备浴槽10的上方空间s。窑顶27形成浴槽10的上方空间s的上表面。而且，分隔壁28将浴槽10的上方空间s分隔成上游侧的流道出口空间s1和下游侧的主空间s2。分隔壁28也称为前过梁。
50.主空间s2远大于流道出口空间s1。为了防止熔融金属m的氧化，主空间s2由还原性气体充满。还原性气体例如是氮气与氢气的混合气体，含有85体积％～98.5体积％的氮气、
1.5体积％～15体积％的氢气。还原性气体从窑顶27的砖彼此的接缝及窑顶27的孔被供给。
51.如图3所示，浮法玻璃制造装置1具备顶辊30。顶辊30一边按压玻璃带gr的宽度方向端部一边旋转，沿x轴方向送出玻璃带gr。玻璃带gr一边沿x轴方向移动，一边逐渐冷却并变硬。
52.顶辊30在玻璃带gr的宽度方向两侧设置一对，抑制玻璃带gr的宽度方向上的收缩。能够使玻璃带gr的板厚比平衡厚度薄。虽然未图示，一对顶辊30沿玻璃带gr的流动方向空出间隔地设置多个。
53.顶辊30具有旋转构件31和旋转轴32。旋转构件31例如为圆盘状，利用其外周按压玻璃带gr的宽度方向端部，沿玻璃带gr的流动方向送出玻璃带gr。旋转轴32由未图示的驱动装置驱动而旋转，使旋转构件31旋转。
54.如图1所示，浮法玻璃制造装置1具备加热器50。加热器50从窑顶27悬吊，对通过下方的玻璃带gr进行加热。加热器50为电加热器，被通电而进行加热。加热器50为例如sic加热器。加热器50沿着玻璃带gr的流动方向和宽度方向呈行列状地排列多个。
55.通过控制多个加热器50的输出，能够控制玻璃带gr的温度分布，并控制玻璃带gr的板厚分布。加热器50的输出是指每单位时间的热量(单位：kw)。多个加热器50的输出除了特定的区段a2、a4，针对每个区段a1、a3、a5、b1～b4来控制(参照图4)。
56.接下来，参照图4，说明窑顶27的区划方法。窑顶27沿玻璃带gr的流动方向被分割成多个列a、b。各列a、b沿玻璃带gr的宽度方向被分割成多个区段a1～a5、b1～b4。各列a、b优选以玻璃带gr的宽度方向中心线cl为中心而左右对称地分割。能够以玻璃带gr的宽度方向中心线cl为中心而左右对称地控制玻璃带gr的温度分布。
57.在各区段a1～a5、b1～b4，除了特定的区段a2、a4之外，设有由按照每个区段a1、a3、a5、b1～b4选择的一个控制器60一并控制的多个加热器50。一并控制的情况包括控制成同一输出的情况。通过利用一个控制器60一并控制多个加热器50，能够减少控制器60的数目。控制器60例如为微型计算机。
58.将在玻璃带gr的流动方向上相邻的两个列a、b的边界线d1也称为第一分割线d1。而且，将沿玻璃带gr的宽度方向相邻的两个区段的边界线d2也称为第二分割线d2。优选在隔着第一分割线d1的列a和列b中，第二分割线d2在玻璃带gr的宽度方向上错开。
59.例如，隔着第一分割线d1，区段a1与区段a2的边界线d2和区段b1与区段b2的边界线d2在玻璃带gr的宽度方向上错开。因此，在上游的列a中，通过区段a1与区段a2的边界线d2的下方的玻璃带gr的部位会在下游的列b通过区段b1的下方。
60.在上游的列a中，如果在区段a1与区段a2中每单位面积的加热器50的输出(单位：kw/m2)不同，则在区段a1与区段a2的边界线d2附近会在玻璃带gr的宽度方向上产生急剧的温度差。该温度差也会产生在通过区段a1与区段a2的边界线d2的下方的玻璃带gr的部位。该部位在下游的列b通过区段b1的下方，此时，上述温度差被缓和。其结果是，能够减少玻璃带gr的板厚偏差。
61.在浴槽10中，将从一对限流砖24、25的下游端至最上游的一对顶辊30的区域也称为热区域x1。而且，将比最上游的一对顶辊30靠下游的区域也称为成形区域x2。热区域x1中的玻璃带gr的粘度为例如10
3.8
dpa
·
s～10
5.0
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s。成形区域x2中的玻璃带gr的粘度为例如10
5.0
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s～10
7.5
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s。
62.在成形区域x2中，抑制玻璃带gr的宽度方向上的收缩，调整玻璃带gr的宽度方向上的板厚分布。因此，在比成形区域x2靠上游的热区域x1中，预先使玻璃带gr的宽度方向上的温度分布和板厚分布尽可能地均匀的情况至关重要。需要说明的是，如果使温度分布均匀，则板厚分布也变得均匀。
63.因此，特定的区段a2、a4还沿玻璃带gr的流动方向分割成多个副区段。特定的区段a2、a4是各限流砖24、25的下游端的正上方的区段。一对特定的区段a2、a4沿玻璃带gr的宽度方向空出间隔w1地配置。优选在其间配置由一个控制器60一并控制的区段a3。
64.例如，特定的区段a2沿玻璃带gr的流动方向分割成多个副区段a2-1、a2-2。在各副区段a2-1、a2-2设有由针对每个副区段a2-1、a2-2选择的一个控制器60一并控制的多个加热器50。各副区段a2-1、a2-2优选配置在热区域x1的正上方。下游侧的副区段a2-2比上游侧的副区段a2-1向玻璃带gr的宽度方向外侧突出。
65.同样，特定的区段a4沿玻璃带gr的流动方向分割成多个副区段a4-1、a4-2。在各副区段a4-1、a4-2设置由针对每个副区段a4-1、a4-2选择的一个控制器60一并控制的多个加热器50。各副区段a4-1、a4-2优选配置在热区域x1的正上方。下游侧的副区段a4-2比上游侧的副区段a4-1向玻璃带gr的宽度方向外侧突出。
66.玻璃带gr在热区域x1中，从上游侧越朝向下游侧，则越扩宽其宽度。玻璃带gr的宽度方向两端部，即，玻璃带gr的温度低的部分通过上游侧的副区段a2-1、a4-1的正下方。另一方面，玻璃带gr的宽度方向中央部，即，玻璃带gr的温度高的部分未通过上游侧的副区段a2-1、a4-1的正下方而通过区段a3的正下方。然后，玻璃带gr的温度高的部分的一部分通过下游侧的副区段a2-2、a4-2的正下方。
67.根据本实施方式，在上游侧的副区段a2-1、a4-1和下游侧的副区段a2-2、a4-2中，能够独立地控制每单位面积的加热器50的输出。因此，在比成形区域x2靠上游的热区域x1中，能够使玻璃带gr的宽度方向上的温度分布和板厚分布均匀化。其结果是，能得到宽度宽且板厚偏差小的玻璃带gr。
68.在对玻璃带gr进行加热时，下游侧的副区段a2-2、a4-2的每单位面积的加热器50的输出被控制得比上游侧的副区段a2-1、a4-1的每单位面积的加热器50的输出小。这是因为，玻璃带gr的温度低的部分通过上游侧的副区段a2-1、a4-1的正下方，相对于此，玻璃带gr的温度高的部分通过下游侧的副区段a2-2、a4-2的正下方。
69.在对玻璃带gr进行加热时，上游侧的副区段a2-1、a4-1的每单位面积的加热器50的输出优选控制为3kw/m2以上且42kw/m2以下，更优选控制为10kw/m2以上且38kw/m2以下。另一方面，下游侧的副区段a2-2、a4-2的每单位面积的加热器50的输出优选控制为0kw/m2以上且5kw/m2以下，更优选控制为0kw/m2以上且4.5kw/m2以下。
70.需要说明的是，在对玻璃带gr进行加热时，下游侧的副区段a2-2、a4-2的每单位面积的加热器50的输出可以为0kw/m2。下游侧的副区段a2-2、a4-2在开始浮法玻璃的制造的前阶段的加热时，只要使用于浴槽10的加热即可，可以不使用于玻璃带gr的加热。
71.上游侧的副区段a2-1、a4-1配置在限流砖24、25的下游端的正上方，对其下游端进行加热。因此，能够抑制在该下游端附近的熔融玻璃g的流动的停滞，能够抑制失透。失透是指结晶从熔融玻璃g析出，透明度下降的现象。失透在熔融玻璃g的流动停滞的场所产生。
72.一对特定的区段a2、a4夹着区段a3配置。仅玻璃带gr的宽度方向中央部，即，玻璃
带gr的温度高的部分通过区段a3的正下方。因此，区段a3与区段a2、a4不同，没有沿玻璃带gr的流动方向分割成多个副区段，由一个控制器60一并控制。
73.在对玻璃带gr进行加热时，区段a3的每单位面积的加热器50的输出被控制得比上游侧的两个副区段a2-1、a4-1的每单位面积的加热器50的输出小，优选控制成0kw/m2以上且1kw/m2以下，更优选控制为0kw/m2以上且0.5kw/m2以下。需要说明的是，在本实施方式中在区段a2与区段a4之间配置1个区段a3，但是也可以配置多个区段。
74.一对特定的区段a2、a4的间隔w1优选为一对限流砖24、25的下游端彼此的宽度w2的60％以上。如果间隔w1为宽度w2的60％以上，则通过将区段a3的每单位面积的加热器50的输出控制得小，容易使玻璃带gr的宽度方向中央部(玻璃带gr的温度高的部分)的温度下降，能够在热区域x1中使玻璃带gr的宽度方向上的温度分布和板厚分布高效地均匀化。w1更优选为w2的65％以上。而且，w1优选为w2的75％以下，更优选为70％以下。
75.如图1所示，浴槽10从上游朝向下游依次具有熔融金属m的深度恒定的深底区域x3和深度比深底区域x3浅且恒定的浅底区域x4。
76.深底区域x3配置在比成形区域x2靠上游的位置。在深底区域x3中，熔融金属m的深度深，熔融金属m的量多。因而，能够使熔融金属m尽块地吸收熔融玻璃g及玻璃带gr带入浴槽10的热量，能够将玻璃带gr的温度急速地冷却至适合于成形的温度。
77.另外，如图5所示，在深底区域x3能够形成熔融金属m的对流。在浴槽10的宽度方向中心，熔融玻璃g及玻璃带gr的温度高，大量的热被熔融金属m吸收。其结果是，熔融金属m被加热而变轻，因此形成熔融金属m的上升流。另一方面，在浴槽10的宽度方向两端，熔融金属m被冷却而变重，因此形成熔融金属m的下降流。而且，在深底区域x3中，玻璃带gr从宽度方向中心向宽度方向两端扩展，因此形成图5所示那样的熔融金属m的下降流和上升流。
78.通过熔融金属m的对流，能够使熔融金属m的宽度方向上的温度分布均匀化，进而能够使玻璃带gr的宽度方向上的温度分布均匀化。熔融金属m的深度越深，则越容易形成上升流及下降流，流动越强。
79.另一方面，在浅底区域x4中，熔融金属m的深度浅，熔融金属m的量少。因而，能够削减熔融金属m的使用量。如图1所示，浅底区域x4从成形区域x2的上游端至下游端遍及整体地形成，扩展至成形区域x2的上游侧。浅底区域x4的上游端配置于热区域x1。
80.热区域x1的与深底区域x3重叠的部分的x轴方向长度l1优选为热区域x1的x轴方向长度l0的35％以上。以往，l1为l0的20％左右。根据本实施方式，由于l1为l0的35％以上，因此能够在热区域x1的比较宽的范围内形成图5所示的熔融金属m的对流。l1更优选为l0的30％以上。
81.如图1所示，两个副区段a2-1、a2-2的边界线d3优选配置在深底区域x3的正上方。同样，两个副区段a4-1、a4-2的边界线也优选配置在深底区域x3的正上方。不仅在上游侧的副区段a2-1、a4-1的正下方能够形成图5所示的熔融金属m的对流，在下游侧的副区段a2-2、a4-2的正下方也能够形成图5所示的熔融金属m的对流。
82.如图3所示，在俯视观察下，底壳11的侧壁从各限流砖24、25的下游端的附近向玻璃带gr的宽度方向外侧延伸，接下来向玻璃带gr的流动方向下游延伸，形成直角的拐角cr。优选在各拐角cr的内侧将侧砖12设置成三角形形状。
83.在俯视观察下，底壳11的侧壁不是形成直角的拐角cr而是形成倾斜的拐角，与在
该拐角的内侧将侧砖12设置成倾斜的直线状的情况相比，能够确保从玻璃带gr的宽度方向端部至底壳11的侧壁的距离。因而，能够抑制玻璃带gr的宽度方向端部的热量向宽度方向外侧流出的情况，能够抑制玻璃带gr的宽度方向端部的温度下降。
84.接着参照图6对变形例的浮法玻璃制造装置1进行说明。如图6所示，浮法玻璃制造装置1也可以具备冷却管70。冷却管70在热区域x1，从上方对玻璃带gr的宽度方向中央部进行冷却。如上所述，热区域x1是指从一对限流砖24、25的下游端至最上游的一对顶辊30的区域。玻璃带gr的宽度方向中央部的宽度例如为玻璃带gr的整个宽度的40％。
85.在热区域x1中，玻璃带gr的宽度方向中央部与玻璃带gr的宽度方向端部相比，温度高且板厚度厚。若通过冷却管70对玻璃带gr的宽度方向中央部进行冷却，则能够减小温度差，进而能够减小板厚偏差。此外，冷却管70对玻璃带gr的宽度方向中央部进行冷却即可，但也可以对其他的部位也进行冷却。冷却管70以使玻璃带gr的宽度方向上的温度差变小的方式对玻璃带gr进行冷却即可。
86.冷却管70例如沿玻璃带gr的宽度方向水平配置。冷却管70从与y轴方向正交的一对侧壁的各自各插入一根，设置于侧砖12之上。此外，冷却管70也可以从一方的侧壁连续地架设至另一方的侧壁。另外，冷却管70也可以与加热器50同样地从窑顶27悬吊。
87.如图8所示，冷却管70在内部具有供制冷剂流过的流路71。制冷剂例如是水等液体。此外，制冷剂也可以是空气等气体。流路71也可以分别包括去路72和回路73。制冷剂在去路72从玻璃带gr的宽度方向外侧流向内侧，之后，在回路73从玻璃带gr的宽度方向内侧流向外侧。通过将去路72和回路73分别设置来整理制冷剂的流动能够提高冷却效率。冷却管70在图8中为方管，但也可以是圆管。
88.冷却管70相对于玻璃带gr的宽度方向端部，对玻璃带gr的宽度方向中央部选择性地进行冷却。但是，玻璃带gr的宽度方向端部也通过冷却管70被冷却。因此，控制器60也可以为了从宽度方向外侧加热玻璃带gr的宽度方向端部，而提高设置于区段a1、a5的加热器50的输出。另外，控制器60也可以提高设置于区段a2、a4的加热器50的输出。
89.如图7～图8所示，浮法玻璃制造装置1也可以具备覆盖冷却管70的保温材料75。保温材料75的导热系数例如为0.05w/(m2·
k)～1w/(m2·
k)，优选为0.3w/(m2·
k)～0.7w/(m2·
k)。保温材料75的材质以异物不会落下到玻璃带gr的上表面的方式决定。
90.保温材料75的厚度t越薄，则制冷剂越容易吸收热量，玻璃带gr越容易被冷却。因此，如图7所示，也可以是从玻璃带gr的宽度方向外侧越朝向内侧，则保温材料75的厚度t越薄。由此，能够相对于玻璃带gr的宽度方向端部，将玻璃带gr的宽度方向中央部选择性地冷却。
91.此外，在图7中冷却管70的y轴方向整体被保温材料75覆盖，但也可以不是冷却管70的y轴方向整体被保温材料75覆盖。例如，在冷却管70的前端部，保温材料75的厚度t也可以为0。只要是从玻璃带gr的宽度方向外侧越朝向内侧，则保温材料75的厚度t越薄即可。保温材料75的厚度t在图7中阶段性地变化，但也可以连续地变化。
92.【实施例】
93.在下述的实验中，除了将图4所示的副区段a2-1、a2-2、a4-1、a4-2和区段a3的每单位面积的加热器的输出控制成表1所示的值以外，以相同条件成形玻璃带gr，在退火之后，切除玻璃带gr的宽度方向两端部，得到了浮法玻璃。需要说明的是，w1为w2的71％。而且，l1
为l0的35％。
94.浮法玻璃沿玻璃带gr的宽度方向进行6等分，分割成6个试验片。测定各试验片的宽度方向上的板厚，算出了板厚偏差。6个试验片的板厚偏差的总和是6个部位的板厚偏差的合计。6个部位的板厚偏差的合计的值越小，则表示玻璃带gr的宽度方向上的板厚分布越小。表1示出试验的结果。在表1中，6个部位的板厚偏差的合计是1个月期间生产的浮法玻璃的平均值。
95.【表1】
[0096][0097]
在表1中，例1为实施例，例2为比较例。从表1可知，在上游侧的副区段a2-1、a4-1和下游侧的副区段a2-2、a4-2中，如果独立地控制每单位面积的加热器的输出，则能够减少6个部位的板厚偏差的合计。即，可知能得到宽度宽且板厚偏差小的玻璃带。
[0098]
以上，说明了本公开的浮法玻璃制造装置及浮法玻璃制造方法，但是本公开没有限定为上述实施方式等。在权利要求书记载的范畴内能够进行各种变更、修正、置换、附加、删除及组合。关于它们，当然也属于本公开的技术范围。