用于乙二醇精馏分离的真空引风的替补热耦合系统的制作方法

1.本实用新型涉及化工生产技术领域，具体涉及一种乙二醇精馏分离过程中热耦合节能的系统。


背景技术：

2.目前采用合成气制乙二醇已有多套工业规模装置运行，采用co氧化耦联生成草酸酯，然后草酸酯加氢制乙二醇。该工艺产物中引入了低级羧酸及其酯类、丙二醇、丁二醇等杂质，给乙二醇精馏分离增加了很大难度，乙二醇精馏分离系统至少需要脱水塔、脱草酸酯塔、脱丁醇塔及乙二醇精制塔，其中乙二醇和1,2-丁二醇的沸点接近，分离难度大，脱丁醇塔的能耗占乙二醇精馏工艺的40％左右。脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽温度在通常的操作压力下高达150℃以上(表1)，回收利用这些蒸汽的凝结潜热对降低乙二醇生产能耗具有重要意义。
3.表1
4.脱丁醇塔顶压力/bar二元醇蒸汽饱和温度/℃0.21500.241550.291600.351650.421700.50175
5.专利cn104788289a提出在脱丁醇塔采用热泵精馏，但存在如下问题：首先，塔顶二元醇蒸汽不能直接压缩，需要间接式热泵，利用二元醇蒸汽潜热产生的水蒸汽温度低于塔顶温度，较直接式热泵需要更大的压缩比和电耗；其次，脱丁醇塔的理论板数很大，运行中塔顶、塔低的压差难以避免出现明显波动，顶、低的沸点差也因而明显波动，影响热泵系统的运行稳定，塔的有效操作调控前提下，需要更复杂的控制设计以避免热泵压缩机的喘振或噎塞。
6.专利cn107915580a提出在脱丁醇塔采用多效精馏。由于乙二醇较高温度下易发生脱水缩合反应生成二乙二醇和三乙二醇，塔底温度通常控制在180℃以下，所以高压脱丁醇塔的塔顶压力也通常不超过0.5atm，低压脱丁醇塔的压力也不宜过低，否则所需的塔径太大，所以高、低压阶梯范围窄小。还需虑及理论板数很大导致塔顶、塔低的明显压差，所以，高压脱丁醇塔塔顶与低压脱丁醇塔塔底的可用传热温差很小，仅适合采用两效精馏，回收能耗不足一半的设备投资巨大。
7.上述热泵和多效精馏所增加的压缩机或塔设备都具有一定的操作控制难度，同时，热泵精馏将脱丁醇塔塔顶与塔底的热负荷调节运行状况耦合，多效精馏则将高压脱丁醇塔塔顶与低压脱丁醇塔塔底的热负荷调节运行状况耦合，由此带来了更大的控制系统设计和操作困难，阻碍了这些节能技术在工业实际中的应用。


技术实现要素：

8.本实用新型的目的就是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种不需要蒸汽输送设备且便于控制操作的用于乙二醇精馏分离的真空引风的替补热耦合系统。
9.本实用新型的目的可以通过以下技术方案来实现：一种用于乙二醇精馏分离的真空引风的替补热耦合系统，采用真空系统引导脱丁醇塔塔顶的二元醇蒸汽与被加热流股耦合换热；所述的二元醇蒸汽的压力为0.2-0.6bar，先后经过串联的耦合换热器和冷凝器实现全部冷凝，其中冷凝器的壳程远离二元醇蒸汽入口的顶部位置连接真空系统，通过真空系统引导二元醇蒸汽的流动，并调节脱丁醇塔顶的压力；被加热流股分为并联的两部分，分别通过耦合换热器和加热器进行加热。
10.耦合换热器和冷凝器采用管壳换热器或板壳换热器，脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽通入耦合换热器壳程，未凝结部分从耦合换热器壳程顶部引出后通入冷凝器壳程；
11.选择二元醇蒸汽沿程管路的直径，使二元醇蒸汽从脱丁醇塔顶到耦合换热器的流速为10-30m/s。
12.选择耦合换热器的结构形式，使二元醇蒸汽流经耦合换热器壳程的阻力压降3-15kpa。
13.所述的二元醇蒸汽进入耦合换热器及进入冷凝器的入口或入口附近喷淋二元醇蒸汽的凝液(凝液与二元醇蒸汽的质量比为1:1000-1:100)，以确保进入耦合换热器及进入冷凝器的二元醇蒸汽为饱和的而非过热的状态。
14.所述的被加热流股来自乙二醇精馏过程中需要被加热的流股，包括脱水塔、脱草酸酯塔或乙二醇精制塔的塔釜液体或提馏段侧线采出液体，或者是进入脱水塔、脱草酸酯塔或乙二醇精制塔的液体流股。
15.冷凝器采用循环水cwi或其他冷却介质，以确保脱丁醇塔顶开车的冷却负荷及满足运行过程调节所需的冷却负荷变化，加热器采用蒸汽steam或其他加热介质，用于满足耦合被加热流股所在工序开车的加热负荷及满足运行过程调节所需的加热负荷变化，耦合换热器的负荷在运行过程中可以同时对冷凝器的冷却负荷和加热器的加热负荷起到替代和补充作用，并通过阀门v1调节耦合换热器的负荷。
16.所述的耦合换热器以二元醇蒸汽与一种耦合被加热流股换热，或者采用两组并联的耦合换热器，作为乙二醇精制塔的补充再沸器，同时与两种耦合被加热流股换热。
17.所述的冷凝器的冷却负荷按生产能力所需二元醇蒸汽冷却负荷0.3-0.8倍进行设计；加热器的加热负荷按生产能力所需耦合被加热流股的加热负荷0.3-0.8倍进行设计；耦合换热器的负荷按生产能力所需耦合被加热流股的加热负荷0.5-1倍进行设计。
18.乙二醇精馏系统在满负荷运行时，耦合换热器的负荷控制在生产能力所需耦合被加热流股的加热负荷0.6-0.9倍，冷凝器的冷却负荷在生产能力所需二元醇蒸汽冷却负荷0.1-0.8倍进行操作调控；加热器的加热负荷在生产能力所需耦合被加热流股的加热负荷0.1-0.4倍进行操作调控。
19.被加热流股与耦合换热器的连接管路上设有阀门。
20.乙二醇精馏系统开车时关闭阀门，二元醇蒸汽流经耦合换热器壳程后在冷凝器实现冷凝，被加热流股通过加热器进行加热；
21.乙二醇精馏系统在低负荷(生产能力的0.3-0.8倍)开车并运行稳定后，逐渐开启
阀门，用耦合换热器的负荷同时替代冷凝器的部分冷却负荷和加热器的部分加热负荷，同时根据需要通过冷凝器和加热器分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与耦合被加热流股所在工序的加热负荷；
22.之后，乙二醇精馏系统从低负荷(生产能力的0.3-0.8倍)运行逐渐增加到满负荷运行，继续逐渐开启阀门，用耦合换热器的负荷同时补充冷凝器的部分冷却负荷和加热器的部分加热负荷，同时根据需要通过冷凝器和加热器分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与耦合被加热流股所在工序的加热负荷。
23.与现有技术相比，本实用新型具有以下有益效果：
24.1.由于脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽温度在通常的操作压力下为150℃左右，直接采用冷凝水冷凝不仅浪费了该热能还需要额外费用，有必要将其与乙二醇生产工艺中的其他需要加热的工序进行耦合，实现热回收，而由于耦合技术的连带影响，导致需要加热的工序与脱丁醇塔顶的控制操作相互关联，导致该热能的回收利用非常困难，而本实用新型将现有的这种耦合关系进行了半解耦设计，使脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽s1先后经过串联的耦合换热器e-c和冷凝器e1，其中耦合换热器e-c与乙二醇精制工艺中的其他需要加热的工艺进行偶联，并在需要加热的工艺处额外设置加热器e2，确保脱丁醇塔顶与耦合被加热流股所在工序的运行状况可以独自调节控制，解除操作耦合，并通过控制耦合换热器e-c、冷凝器e1和加热器e2的负荷，实现二元醇蒸汽热能的最大回收，同时保证半耦合的加热工序稳定输出设定稳定的流体。
25.2.脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽可以用于流程级别的外域热耦合，但二元醇蒸汽不宜直接压缩，受限于输送机械方面的困难。由于二元醇蒸汽可以在很低的压力下凝结(50℃的凝结压力不足100pa，60℃的凝结压力不到200pa)，并且在一定压力范围(表1)都可以作为有价值的加热热源，因此本技术采用真空系统引导脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽到临近塔与被加热流股耦合换热。同时，通过合理设置脱丁醇塔顶压力，并设置合适的管路流速和换热器结构形式控制二元醇蒸汽的流动阻力，以确保二元醇蒸汽用于耦合换热过程具有较高的饱和温度。
26.3.本实用新型避免了使用热泵和多效精馏所增加的压缩机或塔设备，只要增加一个冷凝器和一个加热器，实现了脱丁醇塔顶与耦合被加热流股所在工序的运行状况的独自调节控制，简单方便，成本低，而且可将脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽热能有效回收。
附图说明
27.图1为本实用新型用于乙二醇精馏分离的真空引风的替补热耦合系统原理图；
28.图2为实施例1中用于乙二醇精馏分离的真空引风的替补热耦合系统流程图；
29.图3为实施例2中用于乙二醇精馏分离的真空引风的替补热耦合系统流程图。
具体实施方式
30.下面结合附图和具体实施例对本实用新型进行详细说明。以下实施例在以本实用新型技术方案为前提下进行实施，给出了实施方式和具体的操作过程，但本实用新型的保护范围不限于下述的实施例。
31.乙二醇精馏系统包括脱水塔t1、脱草酸酯塔t2、脱丁醇塔t3、乙二醇精制塔t4，本
实用新型是对乙二醇精馏工艺进行改进，采用真空系统引导脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽到临近塔与被加热流股耦合换热，同时，通过合理设置脱丁醇塔顶压力，并设置合适的管路流速和换热器结构形式控制二元醇蒸汽的流动阻力，以确保二元醇蒸汽用于耦合换热过程具有较高的饱和温度，回收利用乙二醇精馏系统中脱丁醇塔顶部排出气体的热能，同时确保脱丁醇塔顶与耦合被加热流股所在工序的运行状况可以独自调节控制，解除操作耦合。
32.如图1所示，将脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽s1先后经过串联的耦合换热器e-c和冷凝器e1实现全部冷凝，耦合换热器e-c和冷凝器e1采用管壳换热器或板壳换热器，脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽s1通入耦合换热器e-c壳程，未凝结部分s2从e-c壳程顶部引出后通入冷凝器e1壳程，冷凝器e1壳程的远离二元醇蒸汽入口的顶部位置连接真空系统p1，真空系统引导二元醇蒸汽从脱丁醇塔顶流经耦合换热器e-c和冷凝器e1实现凝结，并调节脱丁醇塔顶的压力；从耦合换热器e-c冷凝出来的流体s3和从冷凝器e1冷凝出来的流体s4均为二元醇冷凝液汇入凝液储罐b1中，耦合被加热流股s5则分为两部分并联通过耦合换热器e-c和加热器e2进行加热，具体来说，其中一路流体s6经耦合换热器e-c换热后为被加热的流体s9，另一路流体s7经加热器e2加热后为被加热的流体s8，在流体s6所在支路上设有调节阀v1；所述的被加热流股s5可以是脱水塔、脱草酸酯塔或乙二醇精制塔的塔釜液体或提馏段的侧线采出液体，也可以是进入脱水塔、脱草酸酯塔或乙二醇精制塔的液体进料流股；
33.冷凝器e1采用循环水cwi或其他冷却介质，以确保脱丁醇塔顶开车的冷却负荷及满足运行过程调节所需的冷却负荷变化，加热器e2采用蒸汽steam或其他加热介质，用于满足耦合被加热流股s5所在工序开车的加热负荷及满足运行过程调节所需的加热负荷变化，耦合换热器e-c的负荷在运行过程中可以同时对冷凝器e1的冷却负荷和加热器e2的加热负荷起到替代和补充作用，并通过阀门v1调节耦合换热器e-c的负荷；
34.耦合换热器e-c和冷凝器e1采用管壳换热器或板壳换热器，脱丁醇塔顶的二元醇蒸汽s1通入耦合换热器e-c壳程，未凝结部分s2从e-c壳程顶部引出后通入冷凝器e1壳程，e1壳程顶部连接真空系统p1引导二元醇蒸汽从脱丁醇塔顶流经耦合换热器e-c和冷凝器e1实现凝结，并调节脱丁醇塔顶的压力；
35.精馏系统开车时关闭阀门v1，二元醇蒸汽s1流经耦合换热器e-c壳程后在冷凝器e1实现冷凝，耦合被加热流股s5则通过加热器e2进行加热；精馏系统在低负荷(生产能力的0.3-0.8倍)开车并运行稳定后，逐渐开启阀门v1，用耦合换热器e-c的负荷同时替代冷凝器e1的部分冷却负荷和加热器e2的部分加热负荷，同时根据需要通过冷凝器e1和加热器e2分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与耦合被加热流股所在工序的加热负荷；之后，精馏系统从低负荷(生产能力的0.3-0.8倍)运行逐渐增加到满负荷运行，继续逐渐开启阀门v1，用耦合换热器e-c的负荷同时补充冷凝器e1的部分冷却负荷和加热器e2的部分加热负荷，同时根据需要通过冷凝器e1和加热器e2分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与耦合被加热流股所在工序的加热负荷；
36.精馏系统在满负荷运行时，耦合换热器e-c的负荷控制在生产能力所需耦合被加热流股s5的加热负荷0.6-0.9倍，冷凝器e1的冷却负荷在生产能力所需二元醇蒸汽s1冷却负荷0.1-0.8倍进行操作调控；加热器e2的加热负荷在生产能力所需耦合被加热流股s5的加热负荷0.1-0.4倍进行操作调控；
37.耦合换热器e-c可以是二元醇蒸汽s1与一种耦合被加热流股s5换热，如与乙二醇
精制塔再沸器耦合；也可以采用两组或多组并联的换热器，实现二元醇蒸汽s1与两种或多种耦合被加热流股分别换热，如与乙二醇精制塔再沸器耦合，同时在脱水塔设置进料预热器，对进料实现部分汽化；
38.实施例1
39.如图2所示，来自脱草酸酯塔底采出的流股s80进入脱丁醇塔t3，脱丁醇塔t3顶压力0.4atm，温度162℃，脱丁醇塔t3塔顶的二元醇蒸汽s1先后经过串联的耦合换热器e-c和冷凝器e1实现全部冷凝，冷凝器e1采用循环水cwi以确保脱丁醇塔顶开车的冷却负荷及满足运行过程调节所需的冷却负荷变化，耦合换热器e-c和冷凝器e1产生的冷凝液汇入凝液储罐b1，采出混合二元醇产品s14，其余部分s13回流到脱丁醇塔t3顶部，脱丁醇塔t3底部采出流股s11进入乙二醇精制塔t4，乙二醇精制塔t4顶压力0.1atm，以液体侧线s15采出产品乙二醇s15，以顶部汽流s17采出乙二醇缩合产生的微量水分，底部含二乙二醇和三乙二醇等重组分和乙二醇，温度145℃；
40.乙二醇精制塔t4塔釜液体作为耦合被加热流股(即被加热流股s5，图未示)，分为并联的两部分，其中一路流体s6进入耦合换热器e-c，并在该支路上设置调节阀v1，另一路流体(即流体s7，图未示)进入乙二醇精制塔再沸器即加热器e2进行加热；加热器e2采用水蒸汽加热用于满足乙二醇精制塔塔底部开车的加热负荷及满足运行过程调节所需的加热负荷变化，耦合换热器e-c的负荷在运行过程中可以同时对冷凝器e1的冷却负荷和加热器e2的加热负荷起到替代和补充作用，并通过阀门v1调节耦合换热器e-c的负荷；
41.耦合换热器e-c和冷凝器e1采用管壳换热器，二元醇蒸汽s1通入耦合换热器e-c壳程，未凝结部分s2从耦合换热器e-c壳程顶部引出后通入冷凝器e1壳程，冷凝器e1壳程顶部连接真空系统p1引导二元醇蒸汽从脱丁醇塔顶流经耦合换热器e-c和冷凝器e1实现凝结，并调节脱丁醇塔顶的压力；
42.二元醇蒸汽s1从脱丁醇塔顶到耦合换热器e-c的流速为15m/s；二元醇蒸汽流经耦合换热器e-c壳程的阻力压降6kpa；二元醇蒸汽进入冷凝器e1的入口附近喷淋二元醇蒸汽的凝液(凝液与二元醇蒸汽的质量比为1:200)，以消除二元醇蒸汽流经耦合换热器e-c的流动阻力导致的蒸汽过热的状态；
43.冷凝器e1的冷却负荷按生产能力所需二元醇蒸汽s1冷却负荷0.9倍进行设计；加热器e2的加热负荷按生产能力所需乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷0.7倍进行设计；耦合换热器e-c的负荷按生产能力所需乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷0.8倍进行设计；
44.精馏系统开车时关闭阀门v1，二元醇蒸汽s1流经耦合换热器e-c壳程后在冷凝器e1实现冷凝，乙二醇精制塔塔底部则通过再沸器即加热器e2进行再沸加热；精馏系统在生产能力的0.5倍低负荷开车并运行稳定后，逐渐开启阀门v1，用耦合换热器e-c的负荷同时替代冷凝器e1的部分冷却负荷和加热器e2的部分再沸加热负荷，同时根据需要通过冷凝器e1和加热器e2分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷；之后，精馏系统从0.5倍低负荷运行逐渐增加到满负荷运行，这期间继续逐渐开启阀门v1，用耦合换热器e-c的负荷同时补充冷凝器e1的部分冷却负荷和再沸器e2的部分加热负荷，同时根据需要通过冷凝器e1和再沸器e2分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷；
45.精馏系统在满负荷运行时，二元醇蒸汽s1冷却负荷是乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷的1.5倍，耦合换热器e-c的负荷控制在乙二醇精制塔塔底部再沸加热负荷0.6倍，冷凝器e1的冷却负荷在生产能力所需二元醇蒸汽s1冷却负荷0.65倍进行操作调控；再沸器e2的加热负荷在生产能力所需再沸加热负荷0.4倍进行操作调控；二元醇蒸汽的凝结潜热回收比例53％。
46.实施例2
47.如图3所示，来自草酸酯加氢反应工段的冷凝液体产物feed温度90℃，经过耦合换热器e-ca后进入脱水塔t1，脱水塔t1顶压力0.6atm，脱水塔t1顶部采出水和甲醇等轻组分流股s20，脱水塔t1底部流股s19进入脱草酸酯塔t2，脱草酸酯塔t2顶压力0.5atm，脱草酸酯塔t2顶部采出主要为草酸酯和乙醇酸甲酯的流股s18，塔底采出的流股s80进入脱丁醇塔t3，脱丁醇塔t3顶压力0.4atm，温度162℃，脱丁醇塔t3塔顶的二元醇蒸汽分为并联的s1和s1a两部分，分别通入耦合换热器e-c和耦合换热器e-ca，耦合换热器e-c的未凝结蒸汽s2和耦合换热器e-ca的未凝结蒸汽s22并联通入冷凝器e1实现全部冷凝，冷凝器e1采用循环水cwi以确保脱丁醇塔顶开车的冷却负荷及满足运行过程调节所需的冷却负荷变化，耦合换热器e-c的凝液s3、耦合换热器e-ca的凝液s3a和冷凝器e1的冷凝液s4都汇入凝液储罐b1，采出混合二元醇产品s14，其余部分s13回流到脱丁醇塔t3顶部，脱丁醇塔t3底部采出流股s11进入乙二醇精制塔t4，乙二醇精制塔t4顶压力0.1atm，以侧线s15采出产品乙二醇，以顶部汽流s17采出乙二醇缩合产生的微量水分回流到脱水塔t1，底部流股s12含二乙二醇和三乙二醇等重组分和乙二醇，温度175℃；其中脱丁醇塔t3塔顶的二元醇蒸汽s1a进入耦合换热器e-ca后进入冷凝器e1的支路上设有调节阀v2。
48.二元醇蒸汽s1从脱丁醇塔顶到耦合换热器e-c的流速为18m/s，二元醇蒸汽s1a从脱丁醇塔顶到耦合换热器e-ca的流速为18m/s；二元醇蒸汽流经耦合换热器e-c壳程的阻力压降12kpa，流经耦合换热器e-ca壳程的阻力压降6kpa，流经调节阀v2的阻力压降6kpa；二元醇蒸汽进入冷凝器e1的入口附近喷淋二元醇蒸汽的凝液(凝液与二元醇蒸汽的质量比为1:200)，以消除二元醇蒸汽流经耦合换热器e-c或e-ca的流动阻力导致的蒸汽过热的状态；二元醇蒸汽进入耦合换热器e-ca的入口附近喷淋二元醇蒸汽的凝液(凝液与二元醇蒸汽的质量比为1:1000)，以消除二元醇蒸汽s1a的沿程流动阻力导致的蒸汽过热的状态；
49.乙二醇精制塔t4提馏段侧线采出液体s6作为耦合被加热流股之一，温度142℃，通过耦合换热器e-c提供补充再沸热负荷，和乙二醇精制塔再沸器e2共同提供乙二醇精制塔釜的加热负荷；再沸器e2采用1.6mpa水蒸汽加热用于满足耦乙二醇精制塔塔底部开车的加热负荷及满足运行过程调节所需的加热负荷变化，耦合换热器e-c的负荷在运行过程中可以同时对冷凝器e1的冷却负荷和再沸器e2的加热负荷起到替代和补充作用，并通过阀门v1调节耦合换热器e-c的负荷；
50.脱水塔t1进料feed和作为耦合被加热流股的第二部分，脱水塔t1进料feed通过耦合换热器e-ca预热，耦合换热器e-ca的负荷可以补充或替换脱水塔t1底部再沸器e2a的再沸加热负荷；再沸器e2a采用1.6mpa蒸汽加热用于满脱水塔塔底部开车的加热负荷及满足运行过程调节所需的加热负荷变化，耦合换热器e-ca的负荷在运行过程中可以同时对冷凝器e1的冷却负荷和再沸器e2a的加热负荷起到替代和补充作用，并通过阀门v2调节耦合换热器e-ca的负荷；
51.耦合换热器e-c、耦合换热器e-ca和冷凝器e1采用管壳换热器，二元醇蒸汽s1通入耦合换热器e-c壳程，未凝结部分s2从耦合换热器e-c壳程顶部引出后通入冷凝器e1壳程，二元醇蒸汽s1a通入耦合换热器e-ca壳程，未凝结部分s22从耦合换热器e-c壳程顶部引出后通入冷凝器e1壳程，冷凝器e1壳程顶部连接真空系统p1引导二元醇蒸汽从脱丁醇塔顶流经耦合换热器e-c或耦合换热器eca，再进入冷凝器e1实现凝结，并调节脱丁醇塔顶的压力；
52.冷凝器e1的冷却负荷按生产能力所需二元醇蒸汽s1和s1a全部凝结的冷却负荷0.7倍进行设计；加热器e2的加热负荷按生产能力所需乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷0.7倍进行设计；加热器e2a的加热负荷按生产能力所需脱水塔塔底部的再沸加热负荷0.8倍进行设计；耦合换热器e-c的负荷按生产能力所需乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷进行设计；耦合换热器e-ca的负荷按生产能力所需脱水塔塔底部的再沸加热负荷0.5倍进行设计，可以将feed流股在0.6atm加热到115℃，汽化质量分率0.12；
53.精馏系统开车时关闭调节阀v1和调节阀v2，二元醇蒸汽流经耦合换热器e-c壳程后在冷凝器e1实现冷凝，乙二醇精制塔塔底部则通过加热器e2(即再沸器)进行再沸加热；精馏系统在生产能力的0.5倍低负荷开车并运行稳定后，逐渐开启调节阀v1，用耦合换热器e-c的负荷同时替代冷凝器e1的部分冷却负荷和加热器e2的部分再沸加热负荷，同时根据需要通过冷凝器e1和加热器e2分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷；之后，逐渐开启调节阀v2，继续用耦合换热器e-ca的负荷替代冷凝器e1的部分冷却负荷，并减少再沸器e2a的部分再沸加热负荷，同时根据需要通过冷凝器e1和加热器e2a分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与脱水塔底部的再沸加热负荷；之后，精馏系统从0.5倍低负荷运行逐渐增加到满负荷运行，这期间继续逐渐开启调节阀v1和调节阀v2，用耦合换热器e-c的负荷同时补充冷凝器e1的部分冷却负荷和加热器e2的部分加热负荷，用耦合换热器e-ca的负荷同时补充冷凝器e1的部分冷却负荷并减少加热器e2a的部分加热负荷，同时根据需要通过冷凝器e1和加热器e2a分别调节脱丁醇塔顶的冷却负荷与脱水塔底部的再沸加热负荷；
54.精馏系统在满负荷运行时，二元醇蒸汽s1所需冷却凝结负荷是乙二醇精制塔塔底部的再沸加热负荷的1倍，二元醇蒸汽s1a所需冷却凝结负荷是脱水塔进料部分汽化加热负荷的1倍，耦合换热器e-c的负荷控制在乙二醇精制塔塔底部再沸加热负荷0.8倍，耦合换热器e-ca的负荷控制在脱水塔塔底部再沸加热负荷0.4倍，冷凝器e1的冷却负荷在生产能力所需二元醇蒸汽s1冷却负荷0.2倍进行操作调控；加热器e2的加热负荷在生产能力所需再沸加热负荷0.2倍进行操作调控，加热器e2a的加热负荷在生产能力所需再沸加热负荷0.6倍进行操作调控；二元醇蒸汽的凝结潜热回收比例80％。