用于玻璃板的回火炉的制作方法

1.本发明是关于一种用来加热玻璃板以将其回火的炉子。
2.本发明的目的是要大幅地改善被回火的玻璃板的质量以及实质改善回火炉在均匀加热越来越困难的玻璃板方面的能力。


背景技术：

3.在用于玻璃板的回火炉或加热炉是已知的且是常被使用的，玻璃板在炉子内在转动的陶瓷滚轮上往一个方向移动或来回地移动，且处于回火温度的玻璃板沿着滚轮轨道以并排或以混合的玻璃装载的方式连续地移动至在该回火炉后方的回火冷却单元。设置有滚轮轨道的回火炉在此领域中一般例如被称为滚轮炉。在基于玻璃漂浮技术的炉子中，一受到薄的气床(airbed)支撑的玻璃板漂浮着，且是只用玻璃板的一个侧缘接触运送轨道的滚轮或其它运送构件。在回火炉中，玻璃板从工厂温度被加热至610℃至680℃的回火温度，这取决于玻璃的厚度。在回火炉内的温度通常是700℃。玻璃板的加热通常是是每一毫米的玻璃厚度需时40秒，即，例如4毫米厚的玻璃需时160秒。待回火的玻璃板的厚度通常是1至25毫米。
4.在回火炉中，热是通过从炉子的内表面辐射、通过空气对流、及通过该输送机和该玻璃板的接触点的直接传导而被传递至玻璃。在对流(或更精确地讲，强迫对流)时，空气流被致流机引导至玻璃板的表面。
5.循环式空气对流是指空气吹向玻璃板，这是由该炉子内的鼓风机的循环空气实现的。在加压空气对流中，朝向玻璃的空气吹送是通过将加压空气从炉子外部引导至该炉子内来实施的。在循环式空气对流中，该吹风压力通常在100至2000pa，且在加压空气对流中该压力是从0.1至5bar，这取决于炉子的型号及对流的调整值。在循环式空气对流中的该吹风压力是由频率转换器通过改变叶轮的旋转速度来调整。该加压空气对流的吹风压力是由阻气阀(choke valve)来调整。在该加压空气对流中，这些吹风开孔的直径和数量明显小于循环式空气对流中的直径和数量。相较于循环式空气对流，加压空气对流的问题在于在最后加热阶段的能量损失以及低效率，特别是，因为在该炉子内的空气冷却下来。最大的问题是对流能力不足，因为这个原因，被涂覆以反射更多热辐射的最新的玻璃板的上表面和下表面的均匀加热是不成功的或者需要很长的加热时间。相较于循环式空气对流，加压空气对流的好处在于包括非常快的可调整性以及设备便宜。
6.对于被处理的玻璃板的质量而言，玻璃板在炉子中均匀地加温(warm up)是很重要的。当被加热时，玻璃板的表面比中间部分加温得更快，因而形成在玻璃板的厚度方向的温度分布。该温度分布应足够对称，换言之，上表面和下表面应以实质相同的速率加温。上表面和下表面在加热速率方面的差异会因为表面层的热膨胀差异而造成玻璃板在加热期间的暂时性弯折。该弯折问题造成质量问题，例如像是白雾(white haze)。未被涂覆(uncoated)的玻璃或俗称的干净玻璃(clear glass)相当有效率地吸收来自炉子的热辐射。特别困难的情形是，被加热的玻璃的一个表面(通常是上表面)被涂覆了可特别有效率
地反射热辐射的涂层。此选择性的且低放射率(emissivity)的涂层例如常被使用在窗户上，用以降低建筑物的能量消耗。当把实际质量和容量要求加以考虑时，低放射率的、涂覆的玻璃板的加热在没有对流下是不可能的，干净和被涂覆的玻璃板之间的辐射加热差异可通过对流来抵销。对流在加热干净的玻璃板方面也是很有帮助的。
7.在参考文献ep2368855a2的回火炉中，通过鼓风机循环在炉子内的空气流经一在喷嘴圈围件内的电子元件并在从吹风开孔朝向玻璃排放成为喷流之前加温。该空气喷流的加热效果取决于喷流的温度，而这取决于供给至该电子元件的电流。在该喷嘴圈围件内的该电子元件将热辐射至喷嘴盖板，其将热辐射至玻璃板。这表示该炉子的辐射加热可由该电子元件来调整。
8.在参考文献fi120734b的回火炉中，玻璃板被上和下对流鼓风(convection blast)以及被上和下辐射加热所加热。该回火炉具有多个连续且平行地设置的喷嘴管。通过这些喷嘴管，在该炉子外部被加压器加压的空气被吹送成为在玻璃板的表面上的鼓风(blast)，且每一喷嘴管的吹风压力可被在该炉子外部的阀调整。调整是基于该装载的玻璃板的形状的信息，这是由在该参考文献中描述的电脑视觉分辨率来获得。在该参考文献中描述的对流吹风矩阵包含16个分开的可调整区域，它们的吹风压力可由横向及纵向的调整阀来调整。
9.在参考文献fi120036b的回火炉中，同一玻璃的表面被循环式空气对流以及加压空气对流这两者鼓风。该循环式空气对流装置包含在该炉子的宽度方向上的连续的横向吹风管，且该加压空气对流装置包含连续1至2米长的可分开调整的吹风管，在该炉子的宽度方向上有多个吹风管。
10.玻璃板的侧缘和端缘具有比在回火炉的中央区域内的玻璃板加热更快且加热得更多的倾向，因为辐射在它们上面的炉子表面受到一载荷并因而在加热循环期间冷却得较少。有时候，待回火的玻璃板的表面只有部分被涂覆，或一低放射性涂层已从边缘区域被去除。由于这些原因，玻璃板的表面区域的不均匀加热造成与质量有关的问题(例如，异向相(anisotropy))以及破裂图案不均匀性的增加。为了解决这些问题，玻璃板的边缘区域需要不同于玻璃板其余区域的加热方式。现有技术方案不足以解决这些问题。


技术实现要素：

11.为了解决现有技术的问题，本发明是关于一种用于玻璃板的回火炉，其具有用于玻璃板的输送机、在该输送机上方的第一对流吹风装置及第二对流吹风装置，第一对流吹风装置用来通过吹在该玻璃板的上表面及/或下表面的热气喷流来加热该玻璃板，其中该第一对流吹风装置包括将从该回火炉吸进来的空气加压的鼓风机、多个空气通道和多个电子元件，用来将空气从该鼓风机引导至多个吹风圈围件(enclosures)，这些吹风圈围件在其下表面具有第一吹风开孔，空气从该第一吹风开孔被排出成为朝向该玻璃板的上表面及/或下表面的喷流，电子元件在这些吹风通道内用来加热空气，在该第二对流吹风装置的帮助下，来自该回火炉外的被加压的空气可被引导至多个第二吹风喷嘴，空气从这些第二吹风喷嘴被排出成为朝向该玻璃板的上表面及/或下表面的喷流，且这些电子元件形成矩阵状可分开调整的电子元件场，在该玻璃板上的空气喷流的加热效果被设置成可通过调整供给至这些电子元件的电流来加以调整，且该回火炉的第二对流吹风装置的这些吹风喷嘴
形成多个吹风区，其可以矩阵状的方式分开地调整，从这些吹风区内的该第二吹风喷嘴排出的喷流在该玻璃板上的加热效果被设置成可通过调整多个馈送管的吹送压力来调整。
12.依据本发明的回火炉在装载的玻璃的至少一侧上(主要是在上侧)具有致密的矩阵状方式的可调整循环式空气对流，用以实施玻璃板的均匀加热，以及具有致密的矩阵状方式的可调整加压空气对流，用以改善加热的集中能力。此组合增强了该炉子的加热集中能力，因为有两个分开的对流系统可用于加热玻璃板的侧向分布(lateral profiling)，其中的一个系统允许对流被聚焦在玻璃板的内部而且在该玻璃板的运动方向上。该炉子的对流能力可更均匀地且更可控制地加热玻璃板，这改善了被回火的玻璃的完成质量。此外，加热时间变得更短。
13.在依据本发明的回火炉中，循环式空气对流和辐射加热实施了玻璃板的主要加热，其目的是要调整上表面及下表面的加热速率让其充分地相等，使得该玻璃板在炉子中保持笔直。在此例子中，例如如果下表面的加热速率比上表面快的话该叶轮在该循环式空气对流中的转速被提高，这是根据该玻璃板相对于炉子滚轮的外凸弯折来判断。此调整均匀地影响整个炉子内部且在最早使得随后的装载玻璃保持笔直。此外，当热依据局部装载而被自动地传递到调整区域(亦即，热被传递至该玻璃)时，循环式空气对流的适当致密的矩阵状可调整性有助于前面提到的主要加热的成功。这也防止该炉子中没有玻璃的区域加热到高于调整值之上，该炉子借此接收后续完全平衡的(well
‑
balanced)的玻璃板或装载玻璃。在该炉的侧向及纵向的分布(profiling)是由加压空气对流来实施，且在循环式空气对流中的调整感测器的调整值在整个调整矩阵中可以是相同的。该调整组合允许对连续的多个玻璃装载的更受控制的加热以及降低加热时的随机波动，这可使得被回火的玻璃的平均质量获得改善。
14.循环式空气对流也可被用于加热的侧向分布，这可通过将用于在玻璃板的侧缘的电子元件(热元件)的调整值设定成比用于在玻璃板的多个侧缘之间的电子元件的调整值低来达成。然而，只有在该玻璃装载的玻璃板大小大致相同且被连续地放置成大致笔直的列(即，玻璃板的侧缘大致位在和玻璃的运动方向同一直线上)的时候，该分布才可用上文描述的方式来达成。此外，该分布需求在后续一玻璃装载中会不一样或是在该炉子的其它地方，且在玻璃移入到该炉子内之前，该炉子没有时间(没有额外的延迟时间)作温度上的平衡。在此情形中，前一玻璃装载的分布也部分地影响新一玻璃装载，但影响区域是错的。
15.通过暂时性地改变将该循环式空气对流的吹出空气加热的电子元件场的调整值，不可能防止玻璃板的前端及后端相较于该玻璃板的剩余长度被过度加热，因为电子元件的电流的调整只显示在加热时带有与该玻璃在该炉子内的移动速率有关的延迟，该延迟太长而无法将额外的对流加热聚焦在前面提到的剩余的长度上。因此，当玻璃板的成功加热需要将加热聚焦在玻璃板的纵向方向上时，依据本发明的加压空气对流一直被使用，或者是在加热期间快速暂时增加对流，用以防止例如玻璃板弯折。
16.前面提到的本发明的目标是依据本发明通过将实施玻璃板的均匀加热的矩阵状方式的可调整循环式空气对流和改善加热的聚焦性的矩阵状方式的可调整加压空气对流相结合来达成。
17.在本技术中，一种矩阵状方式的可调整对流吹风系统是指该对流吹风装置，其被划分成在该回火炉的纵向方向及宽度方向这两个方向上可分开地调整的子区域。较佳地这
些可分开地调整的矩阵的子区域是短且窄，这改善了该矩阵状的可调整性并获得本发明所想要的优点。最主要的事实是，移动于该炉子内的玻璃的加热在玻璃的纵向方向及宽度方向这两个方向上可被管理，即，对流可用矩阵状的方式对准在玻璃的表面区域内。调整区域的小型性(smallness)最主要是受限于调整区域数量带来的成本增加。较佳地，某种聚焦在0.5米宽和长的玻璃板上被实现，且至少令人满意的对流聚焦在1米宽和长的玻璃板上被实现。玻璃板在被该炉子内的装置加热的该玻璃的运动方向的长度通常是0.25至6米且宽度是0.1至3.3米。该炉子的加热区的宽度通常是1.2至3.5米，且长度是4至10米。一玻璃装载可具有多达数吨重的玻璃板，这取决于玻璃板的大小。
18.本发明的较佳实施例在附属权利要求中公开。
附图说明
19.在下文中，参考附图本发明被详细地描述，其中
20.图1是依据本发明的装置的较佳实施例的(z方向)侧视图，
21.图2是依据图1的装置的(x方向)端视图，及
22.图3示出了依据图1所示的实施例从底下看的吹风圈围件(blow enclosures)和吹风喷嘴(在方向y上看)，
23.图4示出了可分开地调整的吹风区域的大小，
24.图5示出了依据本发明的另一实施例的装置，
25.图6是依据本发明的装置的示意图。
具体实施方式
26.图1及2示出了依据本发明加热玻璃板以用于回火的装置。该装置包括回火炉，其被标示附图标记1。该回火炉1具有纵向方向和宽度方向，且一玻璃板从装载台开始移动到该回火炉内。一输送机2被设置在该回火炉1中，该输送机例如是一滚柱轨道，玻璃板g在该输送机上可被载送到该炉子的纵向方向上。在所谓的连续式回火炉中，玻璃板只被移动通过该炉子一次，且在所谓的振荡式(oscillating)回火炉中，玻璃板被来回地移动直到加热时间到为止。在图1至5中，箭头md表示在振荡式炉子内玻璃的移动方向。玻璃板在回火炉中的移动速率通常是50至200毫米/秒。在振荡式炉子中，在方向改变的当下，移动速率是0，从0开始，该速率加速至前面提到的速率。该玻璃板从该回火炉被转送至一回火器(temper)，玻璃板在回火器中被空气喷流立即冷却。该转送速率通常为200至600毫米/秒。
27.吹风圈围件(blow enclosures)6以通常为5至20厘米(较佳地为7至13厘米)的短距离被设置在该输送机上方的那一侧，吹风开孔9被形成在该吹风圈围件下方的一俗称为喷嘴板6a上，用以将经过加热的对流空气朝向该输送机吹送，尤其是朝向被输送到该输送机上的玻璃板g吹送。这些吹风开孔9通常被穿孔加工在一板子上且具有5至15毫米的直径。为了将吹到该玻璃板g上的对流空气予以循环，在该回火炉1内设置有装置3至8。
28.该吹风圈围件6包含分隔部分3a和吹风部分3b，在该分隔部分3a内空气从分配管道5流动于该炉子的宽度方向上，吹风部分3b内设置有电子元件8。在该吹风圈围件内，该分隔部分3a通过穿孔板10连接至该吹风部分3b。该穿孔板10的目的是平衡该吹风圈围件的不同的吹风开孔9之间的吹风压力差。这些吹风开孔9是在该喷嘴板6a上，在该吹风圈围件6面
向该玻璃的表面上。这些分配管道5配备有循环鼓风机4，其位在该炉子1内部。该循环鼓风机4的驱动马达7被设置在该炉子1的外面。该驱动马达7的转速可用变频器(frequency converter)来调整。该炉子如图1所示具有一或多个这样的单元被连续地设置。
29.电子元件8被设置在该吹风圈围件6内部，当被送入该吹风圈围件6内的空气流经这些电子元件之间时即被加热，并且变得更热的空气流入这些吹风开孔9，空气从这些吹风开孔9被排出成为朝向该玻璃板g的喷流。
30.每一可被分开地调整的电子元件8具有其本身的调整感测器，其被较佳地附装至该吹风圈围件的底面，换言之，是附装至面向该玻璃的表面。该感测器也可以比前述的底面稍微更靠近玻璃板较佳地约1至30毫米，或者以中心化的方式被设置在吹风开孔(即，被一个电子元件覆盖的一吹风圈围件部分的空气喷流)内。该调整感测器较佳地是热元件(thermoelement)。一专属的调整值温度可被设定给每一热元件，且一专属的俗称点火时间(firing time)可被设定给每一电子元件。该点火时间决定该电子元件最长的可能的开启时间，即在一调整时期的期间供给电流的时间长度。用于这些电子元件的调整期间的一有利的持续时长是2至8秒。一比该调整期间短的点火时间因而可被用来限制与该电子元件的调整期间的时长有关的平均功率(power)。该热元件设定值和该点火时间两者可被用来调整用于该吹风场域(blow field)内相邻的且连续的吹风区的不同的对流加热及辐射加热。
31.此外，在该回火炉内，吹风喷嘴11以矩阵状的方式被设置在介于吹风圈围件之间的间隙13内。加压空气经由馈送管12被导入这些吹风喷嘴。
32.在附图中，x方向是玻璃板移动的方向，z方向是横向的水平方向。y方向是垂直方向。
33.图3示出了依据本发明的装置的一有利的实施例。图3示出了从底下看的吹风圈围件6。在此图中，每一吹风圈围件6是在吹风部分3b，其被分隔成连续的圈围件部分，其中6a是一个圈围件部分的喷嘴板，且每一连续的圈围件是以相对于玻璃的移动方向x形成一锐角α的方式被安装，借以形成一交错的(staggered)结构，虽然这些圈围件部分是相对于彼此该玻璃的移动方向上排成一列。前述的角度α较佳地是2至10度，更佳地约为3至5度。这些圈围件部分也可以是排成笔直的列而没有交错，借此，这些列及该吹风圈围件6的方向相对于该玻璃的移动方向x是在前面提到的角度。在此情形中，一个喷嘴板6a可以是整个吹风圈围件6的长度，即，一个吹风圈围件只有一个圈围件部分。
34.这些喷嘴11在介于吹风圈围件之间的间隙13中被设置成矩阵状的图案。这些喷嘴11可以是被机械加工在这些馈送管12上的孔，或者是被固定至这些馈送管的分开的喷嘴。一个吹风喷嘴的流动截面积较佳地是0.5至4平方毫米。这些喷嘴11排成在该炉子的大致长度上的列以及在宽度上的行，这些行是在该炉子的纵向方向(即，x方向)上彼此相隔距离l2。该距离l2通常是50至500毫米且较佳地为100至300毫米。在图3中，这些吹风喷嘴被设置成在该炉子的宽度方向上的同一行，每隔一间隙13只有一个吹风喷嘴11，且在该炉子的纵向方向上的同一列内(即，在同一间隙内)的吹风喷嘴之间的距离是l2*2。在图3中，在该炉子的纵向方向上的喷嘴列是在炉子的宽度方向上(即，z方向)，在同一吹风圈围件两侧彼此相隔距离w2。在图3的实施例中，距离w2有些改变，这取决于它用于决定哪些相邻的间隙13的吹风喷嘴，因为吹风喷嘴的列在该炉的纵向方向上因为圈围件部分的交错而不是笔直的。该距离w2通常是20至250毫米且较佳地是40至160毫米。该距离w2较佳地比该喷嘴板6a
的宽度长且比在z方向上的喷嘴板分布短。在上文中被提到的关于吹风喷嘴的行与列的尺寸也适用于这些可分开地调整的吹风喷嘴在该炉子内的定位。
35.在图3中，这些吹风喷嘴6是在炉子的纵向方向上。在此例子中以及在图3中，在炉子的宽度方向w1上的可单独调节的循环式空气对流的吹风区的宽度有利地与炉子的宽度方向上的吹风圈围件分布相同，因此吹风圈围件的宽度和炉子的宽度方向上的间隙相同。通常，w1是30至300毫米且较佳地为60至160毫米。该循环式空气对流在炉子的纵向方向上的可分开地调整的吹风区的长度l1通常为200至1500毫米且较佳地为300至1000毫米。较佳地且在图3中，长度l1和该圈围件部分在该炉子的纵向方向上的长度相同。
36.图4示出了图1至3的对流吹风装置的可分开地调整的区域的尺寸的详细图。一个可分开地调整的区域在玻璃表面上的影响的表面积是a1b，其在z方向上比该喷嘴板6a的宽度稍宽。这是因为吹风喷流在该玻璃表面上影响的面积比该喷嘴板的表面积宽，这取决于它们到该玻璃的吹风距离。依据该较佳的实施例，第二对流吹风装置的一个可分开地调整的区域在玻璃的表面上的影响的表面积a2b在图4中是卵形。关于其开孔，该图案对应于该吹风喷嘴11，其流动开孔在z方向上比在x方向上稍宽。图4并未示出在玻璃表面上的影响在该吹风喷嘴的撞击点处是最大的，并在远离该撞击点时迅速地减小。事实上，明确地界定该吹风喷嘴11的影响面积a2b的确实大小是不可能的，因为这取决于吹风距离，即，在y方向上介于玻璃板和该吹风喷嘴的开孔之间的距离，此外还取决于哪种对流程度被认为是有效的。因此，可调整的矩阵c1及c2的单元(cell)c1i及c2i的大小(即，对流吹风装置的一个可分开地调整的区域的影响的表面积)是用覆盖面积a1及a2来界定。覆盖面积a1是炉子加热区的表面积，或更具体地，在该炉子内被第一对流吹风装置覆盖的吹风面积a1tot被该面积a1tot内的这些吹风圈围件中数目为n1的可分开地调整的电子元件分隔，且覆盖面积a2是该炉子内被第二对流吹风装置覆盖的吹风面积a2tot，其被该面积a2tot内数目是n2的可分开地调整的电子元件分隔。在图4中，表面积a1b约等于表面积a1，因为在多个吹风圈围件间的间隙13很窄。因为这些可分开地调整的面积包含一个喷嘴圈围件的一个具有其电子元件的圈围件部分、和一个吹风喷嘴11，所以该覆盖面积a1用图4的元件符号来表示就是w1*a1，且覆盖面积a2就是2(w2*l2)。较佳地，覆盖面积a1是200至1500cm2且覆盖面积a2是50至600cm2。一个炉子的n1较佳地至少是80个且n2至少是160个。
37.依据一较佳的实施例，在该回火炉的宽度方向上有至少6个第一对流吹风装置的可分开地调整的吹风区域，且在该回火炉的宽度方向上有至少10个第二对流吹风装置的可分开地调整的吹风区域。
38.依据第二较佳实施例，在该回火炉的纵向方向上有至少6个第一对流吹风装置的可分开地调整的吹风区域，且在该回火炉的纵向方向上有至少20个第二对流吹风装置的可分开地调整的吹风区域。
39.如在图1至4的较佳实施例中所描述的，该第二对流吹风装置包括穿过该炉子的炉顶的馈送管12，其适于在实质上该炉子的纵向方向上(即，在这些玻璃板的移动方向上)的多个细长形吹风圈围件间的间隙之间延伸并且对该玻璃的上表面吹风，并且其在第二吹风喷嘴11终止。
40.依据第二较佳实施例，该第二对流吹风装置包括穿过该炉子的炉顶或侧壁的馈送管12，其适于在该炉子的宽度方向上(即，横贯这些玻璃板的移动方向的方向上)的多个实
质侧向的吹风圈围件间的间隙之间延伸并且对该玻璃的上表面吹风，并且其在第二吹风喷嘴11终止。此实施例示于图5中。图5并未示出馈送管12，其可如图1及2中所示地延伸。让馈送管延伸经过炉子的侧壁也是一较佳的解决方案，因为在吹风圈围件之间的间隙13是在z方向上。在多个吹风圈围件是在该炉子的宽度方向上的例子中，在多个吹风圈围件之间的间隙13被设定为比图3的多个纵向吹风圈围件更宽(x方向)，且它们可以是相等宽度且在z方向上开始于该炉子的整个宽度(z方向)。这有利于馈送管在该炉子内的安置，使得馈送管不会妨碍到吹风圈围件部分的初始安装以及和维修有关的拆卸/安装，例如电子元件8的更换。
41.在图5中，用于尺寸的符号和图3的符号相同。前述用于可分开地调整的长度l2和宽度w2的较佳的以及常用的数值也适用于此处，但这些吹风圈围件的方向从该炉子的纵向方向改成为侧向将会改变该第一对流吹风装置的尺寸数值。现在，循环式空气对流的可分开地调整的吹风区域的宽度w1是50至500毫米且较佳地是150至400毫米，该可分开地调整的吹风区域的长度l1通常是50至1200毫米且较佳地是100至800毫米。在图5中，宽度w1和圈围件部分在炉子的宽度方向上的长度相同。另一方面，在此实施例中，分隔成多个圈围件部分并没有提供额外的好处。
42.在图5中，尺寸l1a和l1b对应在该炉子的纵向方向上通过电子元件可分开地调整的吹风区域的长度l1。就尺寸l1a而言，该可分开地调整的区域只包括一个吹风圈围件，而就尺寸l1b而言则包括了两个。因此，该可分开地调整的吹风区域或覆盖面积a1可包括在该玻璃的纵向的移动方向上连续的吹风圈围件或吹风圈围件部分内的电互连的电子元件。另一方面，关于用于该炉子的纵向方向上的吹风圈围件的可分开地调整的覆盖面积(a1，a2)及数目(n1，n2)的较佳数值也适用于在炉子的宽度方向上吹风圈围件的实施例中，下一个解决方案也是如此。依据一较佳的实施例，第一对流吹风装置的可分开地调整的吹风区域的长度l1在玻璃的移动方向上最多是1200毫米，且其包括至少一个电子元件在吹风圈围件内。
43.图6是依据本发明的装置的示意图。该回火炉包含一检测器14，其读取关于玻璃板的装载的信息，其例如可以是对一装载台上的玻璃件的照相的照相机、或横贯该玻璃的移动方向的一排密集的电容感测器或光学感测器，在该移动方向上装载的玻璃被转送至该回火炉。该检测器14将其信息(即，该信息是解决该装载的玻璃的形状所需要的信息)发送至一控制装置15，它例如是电脑。该回火炉进一步包含一装置18，其产出用来决定在该玻璃炉内的玻璃板的位置所需要的信息，该装置例如是该回火炉的输送机的伺服马达，或连接至该输送机的致动器的脉冲感测器。
44.第二对流吹风装置例如如下文所述地被控制。操作者使用键盘25将吹风压力及玻璃板特特定的吹风区域(即，来自吹风喷嘴11的吹风要瞄准的地方)提供给控制装置15。控制装置15本身也会例如依据玻璃板尺寸来选择此信息。调整设定值(adjustment setting)例如限定3bar作为吹风压力，以及玻璃板的整个表面积作为该吹风区域，排除其端和后端的20cm以及侧边的15cm。一调整阀16将它自己调整到该吹风压力的调整值，即，将该加压空气源21的压力抑制至阀终端(valve terminal)17处的3bar馈送压力。该加压空气源(即，从炉子的外面将加压空气送入炉子的装置)较佳地是加压空气压缩机，其具有6至12bar的有利的输送总压力。进入该炉子内的吹风压力(即，该吹风喷嘴的压力差)较佳地是0.5至
4bar。装载的玻璃移动至该炉子。该阀终端17具有用于第二对流吹风装置的调整矩阵c2的每一可分开地调整的单元(称为单元c2i)的专属阀。该专属阀较佳地是挡门阀(shutter valve)，即，只有开及关位置的阀。该控制装置15通过使用从检测器14及装置18获得的信息来控制该阀终端的阀，使得该吹风区域的调整设定值被尽可能精确地实现。精确度受限于这些单元c2i的宽度和长度，以及受限于在该炉子玻璃板是如何相对于这些单元c2i定位的。精确度可通过缩短这些单元的上述尺寸来改善。在该炉子的宽度方向上的对流的分布(profiling)也可通过把玻璃板被放在装载台上时放置玻璃的侧边的分布线(profiling lines)的位置列入考虑来改善。如果无法获得用于该玻璃板的足够精确的计算分布，则该控制装置可忽略该分布并吹风在整个玻璃上。在没有玻璃区域，来自这些吹风喷嘴的加压空气的吹风被切断。当该阀被打开时，加压空气顺着馈送管12流至吹风喷嘴11，加压空气从吹风喷嘴朝向该玻璃板被排出。每一单元c2i有它自己的馈送管12。当该阀终端的阀是调整阀16的类型时，不一样的吹风压力可被设定在不同的吹风区域。来自吹风喷嘴的空气排放被限制在该吹风压力。挡门阀和调整阀这两者因而被用来调整从吹风喷嘴被排出的空气的质量流。从空气传递至玻璃板的局部热流q是对流热传系数和空气温度(tair)与玻璃板温度(tglass)的温度差的乘积，即，q＝h(tair
‑
tglass)。当质量流增加时，撞击玻璃板的喷流的速率也增加，这增大了热传系数h。因此，传到玻璃板的热传递被增加，所以从这些第二对流吹风装置的吹风喷嘴排出的空气喷流在该玻璃板上的加热效果被设置成可通过调整馈送至这些吹风喷嘴的空气流而被一阀调整。
45.第一对流吹风装置例如被如下文所述地控制。操作者选择吹风压力或影响该吹风压力的调整值的大小，其也可被设定为关于加热时间来改变。操作者用键盘25来输入用于该调整矩阵c1(即，多个单元c1i)的所有可分开地调整的电子元件的设定温度及/或点火时间。操作者例如可将在玻璃板的边缘的单元降低至调整值680℃并将其余的单元保持在调整值700℃，并将在该炉子开头和末尾部分的电子元件的点火时间缩短50％。装载的玻璃移入该炉子。每一单元c1i有它自己在该配电箱(electric cabinet)19内的开关，以及一馈送电缆线23或电流。该开关被用来切断一电网22供应至该电子元件的电流。控制装置15根据温度感测器测到的温度、温度调整值、和点火时间来控制该配电箱内的多个开关。有多条连接至一测量卡20的温度感测器电缆线24。第一对流吹风装置的空气喷流在玻璃板上的加热效果提高，因为电子元件提高了空气喷流的温度，因此在前述等式中的(tair
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tglass)这一项变大。提高在单元c1i中的设定温度增加了从单元c1i到玻璃板的热流，所以该单元的电子元件的电流消耗也随之增加。因此，设定温度和点火时间这两者都会影响对电子元件的电流供应。因此，从第一对流吹风装置的吹风喷嘴排出的空气喷流对玻璃板的加热效果被设置成可通过调整供应至电子元件的电流来加以调整。
46.吹风喷嘴11的形状较佳的是，从吹风喷嘴排出的喷流在炉子的宽度方向上的的宽度要比在玻璃板在炉子内的移动方向上的宽度更宽。在此例子中，该喷流在玻璃的表面上产生的对流在玻璃的宽度方向上变均匀了。
47.当一根馈送管在末端被分叉到不同的吹风喷嘴时或者当一个吹风喷嘴部分有多个吹风喷嘴时，该馈送管可将空气馈送至多个吹风喷嘴。然而，该第二对流吹风装置的可分开地调整的吹风区域的吹风开孔较佳地最多包含两个吹风喷嘴，用以让这些吹风区域相对于单一喷流的力量而言大小适合。从第二对流吹风装置的吹风喷嘴排出的单一喷流的力量
必须足够，使得它的加热效果明显地增加至第一对流吹风装置的加热效果。为了确保上面所述，吹风喷嘴与玻璃之间的吹风距离必须够短。因此，将吹风喷嘴的馈送管安装成在多个吹风圈围件的间隙之间延伸是较佳的，使得第二对流吹风装置的吹风喷嘴是在多个吹风圈围件之间的间隙内，即，比这些喷嘴圈围件的表面(面向该玻璃最近者)离该玻璃板更远，且比该喷嘴圈围件离该玻璃板最远的表面更靠近该玻璃板，或者比第一对流吹风装置的吹风开孔更靠近该玻璃板。更佳的是，这些吹风喷嘴在这些吹风圈围件之间非常深，使得它们到该玻璃板的垂直距离比穿孔板到该玻璃板的垂直距离短。这些吹风喷嘴较佳地与该玻璃的表面之间的垂直距离最多是150毫米。
48.描述于上文中的本发明并不局限于被揭露的实施例，而是在申请专利范围所限定的范围内，本发明可以有数种方式的改变。例如，这些吹风圈围件可以是纵向的、横侧向的、或相对于前述方向成任何偏斜的角度。依据本发明的该对流吹风装置对可以只吹在玻璃的顶面或底面上、或者这两面可有它们自己的对流吹风装置对。循环于该炉子内或吹入到该炉子内的气体也可以不是空气。它也可以是空气和其它气体的混合物。将空气送至吹风圈围件的通道可和被描述的不一样且可具有不同数量的鼓风机。