超临界火电机组锅炉外排工质热量损失的计算方法及系统与流程

1.本发明涉及超临界火电机组技术领域，特别是涉及一种超临界火电机组锅炉外排工质热量损失的计算方法及系统。


背景技术：

2.我国能源现状要求火电机组向调峰调频的系统调节性电源转型，充分发挥现有火电机组应急调峰能力，在部分地区，政策鼓励火电机组具备调峰至30％以下工况能连续稳定运行的能力。但是，超临界火力发电机组在深度调峰至较低负荷工况下，经济性下降较快，能耗急剧上升。其原因在于，超临界机组在降负荷过程中，在机组负荷30％-25％tha工况之间，锅炉由直流工况转为湿态运行。现投产超临界机组，因初始投资较大，大部分均未配备炉水循环泵，锅炉湿态运行时，汽水分离器分离出来的高温高压的工质进入储水箱，而后外排，造成工质和热量损失；而这些外排工质并没有计量，且管道内工质温度较高，在高温状态下，常规超声波流量计会失效，无法准确测量出外排的流量，由此导致无法定量分析其对机组经济性的影响，并以相关数据为支撑进行节能减排工作。


技术实现要素：

3.本发明要解决的技术问题在于克服现有技术中的缺陷，从而提供一种超临界火电机组锅炉外排工质热量损失的计算方法及系统。
4.为实现上述目的，本发明采用了如下技术方案：
5.一种超临界火电机组的锅炉外排工质热量损失的计算方法，包括如下步骤：
6.步骤一、机组包括汽轮机、锅炉和除氧器，锅炉具有外排管道，所述汽轮机与所述锅炉之间连接有主蒸汽管道，除氧器与锅炉之间连接有给水管道和过热器减温水管道；
7.将锅炉作为整体，确定进水流量和出水流量，进水流量包括给水流量f
fw
和过热器减温水流量f
gr
，出水流量包括主蒸汽流量f
ms
和锅炉外排流量f
wp
，进水流量与出水流量平衡，即f
fw
f
gr
＝f
ms
f
wp
，由给水流量f
fw
、过热器减温水流量f
gr
和主蒸汽流量f
ms
确定锅炉外排流量f
wp
；
8.步骤二、过热器减温水管道上连接流量仪表，检测过热器减温水流量f
gr
；
9.步骤三、给水管道上连接有若干高压加热器，进入除氧器的凝结水流量为计算基准，通过除氧器和若干高压加热器的热平衡和流量平衡计算，求出除氧器和各高压加热器进汽量，由于给水流量f
fw
未知，联立高压加热器和除氧器的热平衡和流量平衡方程组求解，计算给水流量f
fw
；
10.步骤四、主蒸汽管道上连接有压力测量仪表，检测所述汽轮机的调节级压力，而后计算出汽轮机新蒸汽进汽流量，即主蒸汽流量f
ms
；
11.步骤五、由上述步骤确定锅炉外排流量f
wp
，确定外排工质对应的焓值，外排工质携带的热量即锅炉外排流量乘以对应的焓值。
12.优选地，所述步骤三中，高压加热器的数量为3个，除氧器与高压加热器之间的给
水管道上设有给水泵密封水入口、给水泵密封水出口和再热器减温水出口，基于此，
13.1号高压加热器的热平衡计算方程：
14.f
fw
(h
f0-h
f1
)＝f1(h
1-h
d1
)
15.式中：f
fw
为给水流量，t/h；h
f0
为1号高压加热器的出水焓，kj/kg；h
f1
为1号高压加热器的进水焓，kj/kg；f1为1号高压加热器进汽量，t/h；h1为1号高压加热器的进汽焓，kj/kg；h
d1
为1号高压加热器的疏水焓，kj/kg；
16.2号高压加热器的热平衡计算方程：
17.f
fw
(h
f1-h
f2
)＝f2(h
2-h
d2
) f1(h
d1-h
d2
)
18.式中：f2为2号高压加热器的进汽量，t/h；h2为2号高压加热器的进汽焓，kj/kg；h
d2
为2号高压加热器的疏水焓，kj/kg；h
f2
为2号高压加热器的进水焓，kj/kg；
19.3号高压加热器的热平衡计算方程：
20.f
fw
(h
f2-h
f3
)＝f3(h
3-h
d3
) (f1 f2)(h
d2-h
d3
)
21.式中：f3为3号高压加热器的进汽量，t/h；h3为3号高压加热器的进汽焓，kj/kg；h
d3
为3号高压加热器的疏水焓，kj/kg；h
f3
为3号高压加热器的进水焓，kj/kg；
22.除氧器的热平衡计算方程：
23.f
ot4hot4
＝f4h4 f
inhin4
(f1 f2 f3)h
d3
；
24.式中：f
ot4
为除氧器的出水流量，t/h；h
ot4
为除氧器的出水焓，kj/kg；f4为除氧器的进汽流量，t/h；h4为除氧器的进汽焓，kj/kg；f
in
为测量获得的除氧器入口凝结水流量，t/h；h
in4
为除氧器的进水焓，kj/kg；
25.除氧器的流量平衡计算：
26.f
ot4
＝f1 f2 f3 f4 f
in
；
27.给水流量f
fw
的计算方程：
28.f
fw
＝f
ot4
f
mfin-f
mfot-f
gr-f
zr
；
29.式中：f
mfin
为测量获得的给水泵密封水入口流量，t/h；f
mfot
为测量获得的给水泵密封水出口流量，t/h；f
gr
为测量获得的过热器减温水流量，t/h；f
zr
为测量获得的再热器减温水流量，t/h；
30.由上述方程组构成五元线性方程组，采用迭代法，首先假设一个给水流量的初始值，通过计算得出对应的给水流量计算值，用两者的偏差来校正初始值，再代入计算，循环迭代，直至假设的给水流量与计算得出的给水流量偏差符合精度要求，即可得出准确的给水流量f
fw
。
31.优选地，所述步骤四中，主蒸汽流量f
ms
的计算公式为f
ms
＝cp1 k，式中：f
ms
为主蒸汽流量，t/h；p1为测量得出的汽轮机的调节级压力，mpa；c为常数，厂家提供的热力特性数据；k为常数，厂家提供的热力特性数据。
32.优选地，所述步骤五中，锅炉包括汽水分离器，锅炉外排的工质为汽水分离器分离出的饱和水，根据汽水分离器压力查焓熵图即可得出其对应焓值；
33.锅炉外排流量f
wp
为f
wp
＝f
fw
f
gr-f
ms
；
34.锅炉外排工质热量损失q
wp
为q
wp
＝f
wphwp
，式中，h
wp
为锅炉汽水分离器压力对应的饱和水焓，kj/kg。
35.为实现上述目的，本发明还采用了如下技术方案：
36.一种超临界火电机组锅炉外排工质热量损失的计算系统，采用上述的计算方法，包括数据采集模块和计算模块，所述数据采集模块用于采集所述锅炉和所述除氧器的数据，数据包括过热器减温水流量f
gr
，汽轮机的调节级压力，汽水分离器的压力，各高压加热器的出水压力温度、进水压力温度、进汽压力温度和疏水压力温度，除氧器的入口凝结水流量、给水泵密封水入口的流量和给水泵密封水出口的流量以及再热器减温水流量，所述计算模块用于基于所述数据采集模块采集的数据，分别计算得出各高压加热器的进汽流量，除氧器的进汽流量，给水流量f
fw
和主蒸汽流量f
ms
，并计算锅炉外排流量f
wp
，而后确定外排工质对应的焓值，并计算外排工质携带的热量。
37.优选地，所述数据采集模块包括位于过热器减温水管道中的第一孔板流量计，位于主蒸汽管道上的用于检测汽轮机调节级压力的第一压力测量仪表，设置在给水泵密封水入口的第一超声波流量计，设置在给水泵密封水出口的第二超声波流量计，设置在再热器减温水出口的第二孔板流量计，用于测量除氧器入口凝结水流量的第三孔板流量计，用于测量汽水分离器压力的第二压力测量仪表，用于测量1号高压加热器出水压力的第三压力测量仪表，用于测量1号高压加热器进水压力的第四压力测量仪表，用于测量1号高压加热器进汽压力的第五压力测量仪表，用于1号高压加热器疏水压力的第六压力测量仪表，用于测量2号高压加热器出水压力的第七压力测量仪表，用于测量2号高压加热器进水压力的第八压力测量仪表，用于测量2号高压加热器进汽压力的第九压力测量仪表，用于2号高压加热器疏水压力的第十压力测量仪表，用于测量3号高压加热器出水压力的第十一压力测量仪表，用于测量3号高压加热器进水压力的第十二压力测量仪表，用于测量3号高压加热器进汽压力的第十三压力测量仪表，用于3号高压加热器疏水压力的第十四压力测量仪表，用于测量除氧器出水压力的第十五压力测量仪表，用于测量除氧器进水压力的第十六压力测量仪表，用于测量除氧器进汽压力的第十七压力测量仪表，用于测量1号高压加热器出水温度的第一温度测量仪表，用于测量1号高压加热器进水温度的第二温度测量仪表，用于测量1号高压加热器进汽温度的第三温度测量仪表，用于测量1号高压加热器疏水温度的第四温度测量仪表，用于测量2号高压加热器出水温度的第五温度测量仪表，用于测量2号高压加热器进水温度的第六温度测量仪表，用于测量2号高压加热器进汽温度的第七温度测量仪表，用于测量2号高压加热器疏水温度的第八温度测量仪表，用于测量3号高压加热器出水温度的第九温度测量仪表，用于测量3号高压加热器进水温度的第十温度测量仪表，用于测量3号高压加热器进汽温度的第十一温度测量仪表，用于测量3号高压加热器疏水温度的第十二温度测量仪表，用于测量除氧器出水温度的第十三温度测量仪表，用于测量除氧器进水温度的第十四温度测量仪表和用于测量除氧器进汽温度的第十五温度测量仪表。
38.相比现有技术，本发明的有益效果在于：
39.上述技术方案中所提供的计算方法及系统，通过测量与计算，对超临界火电机组在湿态运行状态的锅炉外排工质进行定量分析，确定其对机组经济性的影响，能够提供相关数据作为支撑进行节能减排工作，检测过程严谨规范，得出的结论较为可靠，在高参数大容量超临界机组频繁参与调峰调频的现状下，有利于探索调峰运行下火电机组的优化空间。
附图说明
40.为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
41.图1为本发明实施例的超临界火电机组中锅炉、除氧器以及连接的给水系统的系统框架图。
42.图2为典型的主蒸汽流量与调节级后压力关系特性曲线。
43.附图标记说明：
44.1、锅炉；11、外排管道；12、主蒸汽管道；13、汽水分离器；14、储水箱；2、除氧器；21、给水管道；22、过热器减温水管道；23、3号高压加热器；24、2号高压加热器；25、1号高压加热器；26、给水泵密封水入口；27、再热器减温水出口、28、给水泵密封水出口。
具体实施方式
45.下面将结合附图对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
46.在本发明的描述中，需要说明的是，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。此外，术语“第一”、“第二”、“第三”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性。
47.在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
48.现有技术中，超临界火电机组在降负荷过程中，在机组负荷30％-25％tha工况之间，锅炉由直流工况转为湿态运行。现投产的超临界火电机组，因初始投资较大，大部分均未配备炉水循环泵，如附图1所示，锅炉1湿态运行时，汽水分离器13分离出来的饱和水进入储水箱，储水箱14疏水有2路出口，一路排往锅炉疏水扩容器，另外一路排往凝汽器热井。当锅炉汽水品质不合格不能进行回收时，疏水排向锅炉疏水扩容器。当汽水品质合格需要进行回收时排往凝汽器热井。为保证机组安全，通过2个并联的361阀控制储水罐水位正常。锅炉汽水分离器分离出的饱和水经储水箱最终排至锅炉疏水扩容器或凝汽器热井，造成高温高压的工质热量损失。而现有技术中，由于外排管道中一般未安装传统的孔板式流量计和长颈喷嘴流量计，且由于其管道内工质温度较高，在高温状态下，常规超声波流量计已失效，无法准确测量出外排的流量，未对这些外排工质进行计量，该部分外排工质造成热量损失无数据统计，无法确定其对机组经济性的影响。
49.基于此，如附图1所示，本发明实施例提供了一种超临界火电机组的锅炉外排工质
热量损失的计算方法，包括如下步骤：
50.步骤一、机组包括汽轮机(未画出)、锅炉1和除氧器2，锅炉1具有外排管道11，汽轮机与锅炉1之间连接有主蒸汽管道12，除氧器2与锅炉之间连接有给水管道21和过热器减温水管道22；
51.将锅炉作为整体，确定进水流量和出水流量，进水流量包括给水流量f
fw
和过热器减温水流量f
gr
，出水流量包括主蒸汽流量f
ms
和锅炉外排流量f
wp
，进水流量与出水流量平衡，即f
fw
f
gr
＝f
ms
f
wp
，由给水流量f
fw
、过热器减温水流量f
gr
和主蒸汽流量f
ms
确定锅炉外排流量f
wp
；
52.具体的，已知，工质携带的热量即工质的流量乘以对应的焓值，本实施例中，锅炉的外排工质作为汽水分离器13分离出的饱和水，根据汽水分离器13压力查焓熵图即可得出其对应焓值。因此，求锅炉外排工质所携带的热量的重点在于如何求得锅炉外排工质的流量，即锅炉外排流量f
wp
。把锅炉看成一个整体，进有给水流量和过热器减温水流量，出有主蒸汽流量和锅炉外排流量，即知道给水流量、过热器减温水流量和主蒸汽流量即可求得锅炉外排流量f
wp
，因此，在后续步骤中求得锅炉外排流量f
wp
。
53.步骤二、过热器减温水管道22上连接流量仪表，检测过热器减温水流量f
gr
；由于过热器减温水的温度不高，可在过热器减温水管道22中直接设置流量仪表，流量仪表具体为第一孔板流量计，用于检测过热器减温水流量f
gr
，而后将检测到的数据传送至计算模块。
54.步骤三、给水管道21上连接有若干高压加热器，进入除氧器2的凝结水流量为计算基准，通过除氧器2和若干高压加热器的热平衡和流量平衡计算，求出除氧器2和各高压加热器进汽量，由于给水流量f
fw
未知，联立高压加热器和除氧器2的热平衡和流量平衡方程组求解，计算给水流量f
fw
。
55.具体的，如附图1所示，本实施例的高压加热器的数量为3个，除氧器2与高压加热器之间的给水管道21上设有给水泵密封水入口26、给水泵密封水出口28和再热器减温水出口27，以进入除氧器2的凝结水流量为计算基准，通过除氧器2和高压加热器系统的热平衡和流量平衡计算，求出除氧器2和各高压加热器进汽量。因给水流量未知，联立加热器和除氧器2的热平衡和流量平衡方程组求解，具体的，1号高压加热器25的热平衡计算方程：
56.f
fw
(h
f0-h
f1
)＝f1(h
1-h
d1
)
57.式中：f
fw
为给水流量，t/h；h
f0
为1号高压加热器25的出水焓，kj/kg；h
f1
为1号高压加热器25的进水焓，kj/kg；f1为1号高压加热器25进汽量，t/h；h1为1号高压加热器25的进汽焓，kj/kg；h
d1
为1号高压加热器25的疏水焓，kj/kg，上述参数均为测量获得；具体的，1号高压加热器25的出水焓、进水焓、进汽焓和疏水焓可由各位置的工质的温度和压力求得，而各位置的工质的压力和温度分别由用于测量1号高压加热器25出水压力的第三压力测量仪表，用于测量1号高压加热器25出水温度的第一温度测量仪表，用于测量1号高压加热器25进水压力的第四压力测量仪表，用于测量1号高压加热器25进水温度的第二温度测量仪表，用于测量1号高压加热器25进汽压力的第五压力测量仪表，用于测量1号高压加热器25进汽温度的第三温度测量仪表，用于1号高压加热器25疏水压力的第六压力测量仪表，用于测量1号高压加热器25疏水温度的第四温度测量仪表等测量仪表测得，而后由计算模块对应计算或查询焓熵图获得1号高压加热器25的出水焓、进水焓、进汽焓和疏水焓，各测量仪表的测量点位置、测量方法以及对应计算方法为现有技术。
58.2号高压加热器24的热平衡计算方程：
59.f
fw
(h
f1-h
f2
)＝f2(h
2-h
d2
) f1(h
d1-h
d2
)
60.式中：f2为2号高压加热器24的进汽量，t/h；h2为2号高压加热器24的进汽焓，kj/kg；h
d2
为2号高压加热器24的疏水焓，kj/kg；h
f2
为2号高压加热器24的进水焓，kj/kg，上述参数均为测量获得；具体的，2号高压加热器24的出水焓、进水焓、进汽焓和疏水焓可由各位置的工质的温度和压力求得，而各位置的工质的压力和温度分别由用于测量2号高压加热器24出水压力的第七压力测量仪表，用于测量2号高压加热器24出水温度的第五温度测量仪表，用于测量2号高压加热器24进水压力的第八压力测量仪表，用于测量2号高压加热器24进水温度的第六温度测量仪表，用于测量2号高压加热器24进汽压力的第九压力测量仪表，用于测量2号高压加热器24进汽温度的第七温度测量仪表，用于2号高压加热器24疏水压力的第十压力测量仪表，用于测量2号高压加热器24疏水温度的第八温度测量仪表等测量仪表测得，而后由计算模块对应计算或查询焓熵图获得2号高压加热器24的出水焓、进水焓、进汽焓和疏水焓，各测量仪表的测量点位置、测量方法以及对应计算方法为现有技术。
61.3号高压加热器23的热平衡计算方程：
62.f
fw
(h
f2-h
f3
)＝f3(h
3-h
d3
) (f1 f2)(h
d2-h
d3
)
63.式中：f3为3号高压加热器23的进汽量，t/h；h3为3号高压加热器23的进汽焓，kj/kg；h
d3
为3号高压加热器23的疏水焓，kj/kg；h
f3
为3号高压加热器23的进水焓，kj/kg，上述参数均为测量获得；具体的，3号高压加热器23的出水焓、进水焓、进汽焓和疏水焓可由各位置的工质的温度和压力求得，各位置的工质的压力和温度分别由用于测量3号高压加热器23出水压力的第十一压力测量仪表，用于测量3号高压加热器23出水温度的第九温度测量仪表，用于测量3号高压加热器23进水压力的第十二压力测量仪表，用于测量3号高压加热器23进水温度的第十温度测量仪表，用于测量3号高压加热器23进汽压力的第十三压力测量仪表，用于测量3号高压加热器23进汽温度的第十一温度测量仪表，用于3号高压加热器23疏水压力的第十四压力测量仪表，用于测量3号高压加热器23疏水温度的第十二温度测量仪表等测量仪表测得，而后由计算模块对应计算或查询焓熵图获得3号高压加热器23的出水焓、进水焓、进汽焓和疏水焓，各测量仪表的测量点位置、测量方法以及对应计算方法为现有技术。
64.除氧器2的热平衡计算方程：
65.f
ot4hot4
＝f4h4 f
inhin4
(f1 f2 f3)h
d3
；
66.式中：f
ot4
为除氧器2的出水流量，t/h；f
in
为测量获得的除氧器2入口凝结水流量，除氧器2的凝结水入口具有用于测量除氧器2入口凝结水流量的第三孔板流量计，由此测量获得f
in
，f4为除氧器2的进汽流量，t/h；
67.h
ot4
为除氧器2的出水焓，kj/kg；h
in4
为除氧器2的进水焓，kj/kg；h4为除氧器2的进汽焓，kj/kg；上述参数均为测量获得；具体的，除氧器2的出水焓、进水焓和进汽焓可由各位置的工质的温度和压力求得，各位置的工质的压力和温度分别由用于测量除氧器2出水压力的第十五压力测量仪表，用于测量除氧器2出水温度的第十三温度测量仪表，用于测量除氧器2进水压力的第十六压力测量仪表，用于测量除氧器2进水温度的第十四温度测量仪表，用于测量除氧器2进汽压力的第十七压力测量仪表，用于测量除氧器2进汽温度的第十五温度测量仪表等测量仪表测得，而后由计算模块对应计算或查询焓熵图获得除氧器2的
出水焓、进水焓和进汽焓，各测量仪表的测量点位置、测量方法以及对应计算方法为现有技术。
68.除氧器2的工质平衡计算：
69.f
ot4
＝f1 f2 f3 f4 f
in
；
70.给水流量f
fw
的计算方程：
71.f
fw
＝f
ot4
f
mfin-f
mfot-f
gr-f
zr
；
72.式中：f
mfin
为测量获得的给水泵密封水入口流量，t/h，具体为，通过设置在给水泵密封水入口26的第一超声波流量计测量得出；f
mfot
为测量获得的给水泵密封水出口流量，t/h，具体为，通过设置在给水泵密封水出口28的第二超声波流量计测量得出；f
gr
为测量获得的过热器减温水流量，t/h，具体为，通过位于过热器减温水管道22中的第一孔板流量计测得；f
zr
为测量获得的再热器减温水流量，t/h，具体为，通过设置在再热器减温水出口27的第二孔板流量计测得；
73.由上述方程组构成五元线性方程组，共有5个未知数，分别是1号高压加热器25进汽量、2号高压加热器24进汽量、3号高压加热器23进汽量、除氧器2的进汽流量和给水流量，而后采用迭代法，首先假设一个给水流量的初始值，通过计算得出对应的给水流量计算值，用两者的偏差来校正初始值，再代入计算，循环迭代，直至假设的给水流量与计算得出的给水流量偏差符合精度要求，即可得出准确的给水流量f
fw
。本实施例采用的迭代法为现有算法，在此不再展开描述。
74.步骤四、主蒸汽管道12上连接有压力测量仪表，检测汽轮机的调节级压力，而后计算出汽轮机新蒸汽进汽流量，即主蒸汽流量f
ms
，具体的，主蒸汽流量f
ms
的计算公式为f
ms
＝cp1 k，式中：f
ms
为主蒸汽流量，t/h；p1为测量得出的汽轮机的调节级压力，mpa，具体通过位于主蒸汽管道12上的用于检测汽轮机调节级压力的第一压力测量仪表测得；c为常数，厂家提供的热力特性数据；k为常数，厂家提供的热力特性数据，均为已知参数。如附图2所示，为一种典型的主蒸汽流量与调节级后压力关系特性曲线。
75.步骤五、经过上述步骤，仪器仪表测量得出过热器减温水流量f
gr
，计算得出给水流量f
wp
和主蒸汽流量f
ms
，由此可确定锅炉外排流量f
wp
，确定外排工质对应的焓值，外排工质携带的热量即锅炉外排流量乘以对应的焓值。具体的，锅炉包括汽水分离器13，锅炉外排的工质作为汽水分离器13分离出的饱和水，根据汽水分离器13压力查焓熵图即可得出其对应焓值，汽水分离器13压力可用压力测量装置侧得；因此，锅炉外排流量f
wp
公式为f
wp
＝f
fw
f
gr-f
ms
；锅炉外排工质热量损失q
wp
的公式为q
wp
＝f
wphwp
，式中，h
wp
为锅炉汽水分离器13压力对应的饱和水焓，kj/kg，由上述步骤，确定锅炉的外排工质流量和对应焓值，即可计算得出锅炉外排工质热量，确定机组对应的热量损失，准确计算出超临界火电机组调峰至转湿态运行后其锅炉外排工质带走的热量损失。在高参数大容量超临界机组频繁参与调峰调频的现状下，探索调峰运行下火电机组的优化空间，为后续相关节能降耗工作提供数据支撑。
76.本实施例还提供一种超临界火电机组锅炉外排工质热量损失的计算系统，包括数据采集模块和计算模块，所述数据采集模块用于采集所述锅炉和所述除氧器2的数据，数据包括过热器减温水流量f
gr
，汽轮机的调节级压力，汽水分离器13的压力，各高压加热器的出水压力温度、进水压力温度、进汽压力温度和疏水压力温度，除氧器2的出水压力温度、进水压力温度、进汽压力温度和入口凝结水流量、给水泵密封水入口26的流量和给水泵密封水
出口28的流量以及再热器减温水27的流量，具体的，所述数据采集模块包括位于过热器减温水管道中的第一孔板流量计，位于主蒸汽管道上的用于检测汽轮机调节级压力的第一压力测量仪表，设置在给水泵密封水入口的第一超声波流量计，设置在给水泵密封水出口的第二超声波流量计，设置在再热器减温水出口的第二孔板流量计，用于测量除氧器入口凝结水流量的第三孔板流量计，用于测量汽水分离器压力的第二压力测量仪表，用于测量1号高压加热器出水压力的第三压力测量仪表，用于测量1号高压加热器进水压力的第四压力测量仪表，用于测量1号高压加热器进汽压力的第五压力测量仪表，用于1号高压加热器疏水压力的第六压力测量仪表，用于测量2号高压加热器出水压力的第七压力测量仪表，用于测量2号高压加热器进水压力的第八压力测量仪表，用于测量2号高压加热器进汽压力的第九压力测量仪表，用于2号高压加热器疏水压力的第十压力测量仪表，用于测量3号高压加热器出水压力的第十一压力测量仪表，用于测量3号高压加热器进水压力的第十二压力测量仪表，用于测量3号高压加热器进汽压力的第十三压力测量仪表，用于3号高压加热器疏水压力的第十四压力测量仪表，用于测量除氧器出水压力的第十五压力测量仪表，用于测量除氧器进水压力的第十六压力测量仪表，用于测量除氧器进汽压力的第十七压力测量仪表，用于测量1号高压加热器出水温度的第一温度测量仪表，用于测量1号高压加热器进水温度的第二温度测量仪表，用于测量1号高压加热器进汽温度的第三温度测量仪表，用于测量1号高压加热器疏水温度的第四温度测量仪表，用于测量2号高压加热器出水温度的第五温度测量仪表，用于测量2号高压加热器进水温度的第六温度测量仪表，用于测量2号高压加热器进汽温度的第七温度测量仪表，用于测量2号高压加热器疏水温度的第八温度测量仪表，用于测量3号高压加热器出水温度的第九温度测量仪表，用于测量3号高压加热器进水温度的第十温度测量仪表，用于测量3号高压加热器进汽温度的第十一温度测量仪表，用于测量3号高压加热器疏水温度的第十二温度测量仪表，用于测量除氧器出水温度的第十三温度测量仪表，用于测量除氧器进水温度的第十四温度测量仪表和用于测量除氧器进汽温度的第十五温度测量仪表。上述测量仪表在附图中未画出，但各测量仪表的测量位置及测量方法为现有技术，在此不再赘述。
77.数据采集模块和计算模块通讯连接，进行数据传输，所述计算模块用于基于所述数据采集模块采集的数据，分别计算给水流量f
fw
和主蒸汽流量f
ms
，并计算锅炉外排流量f
wp
，而后计算外排工质携带的热量，计算模块采用上述实施例的计算方法。
78.具体的，本发明的计算系统包括处理器和存储器，存储器用于存储程序代码，并将程序代码传输给处理器，计算模块位于处理器上，用于根据程序代码中的指令执行上述方法实施例中的超临界火电机组的锅炉外排工质热量损失的计算方法。
79.上述实施方式仅为本发明的优选实施方式，不能以此来限定本发明保护的范围，本领域的技术人员在本发明的基础上所做的任何非实质性的变化及替换均属于本发明所要求保护的范围。