一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法、设备与流程

1.本发明涉及桥梁工程技术领域，特别涉及一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法、设备。


背景技术：

2.目前，我国西南山区地形地貌复杂，山高谷深，坡面陡峻，河谷形态多呈“v”型，大跨度上承式拱桥因其跨越能力强，造型优美，是非常适宜的桥梁结构形式，目前我国最大跨度的上承式拱桥已达到500m，大跨度上承式拱桥立柱最高已达100m，其结构屈曲稳定性问题突出。当结构发生屈曲失稳时，由于经常发生脆性破坏，而且没有征兆，往往造成巨大的损失，因此在桥梁设计过程中屈曲稳定分析是非常重要的。
3.相关技术中，屈曲失稳一般分为线性屈曲和非线性屈曲，其中线性屈曲为欧压杆拉临界失稳，不存在技术难点，但不适用于大跨度桥梁结构。对于大跨度桥梁结构，屈曲失稳主要是指非线性屈曲失稳，又称二类稳定问题，在进行非线性屈曲失稳分析时，需要专用软件进行计算分析，且偏重于科研专业人员，计算时间周期长，一般设计人员很难掌握，不利于方案比选或初步设计阶段开展，严重影响了设计工作效率。
4.因此，有必要设计一种新的拱桥屈曲稳定分析快速识别方法，以克服上述问题。


技术实现要素：

5.本发明实施例提供一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法、设备，以解决相关技术中非线性屈曲失稳分析偏重于科研专业人员，计算时间周期长，一般设计人员很难掌握，不利于方案比选或初步设计阶段开展，严重影响设计工作效率的问题。
6.第一方面，提供了一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法，一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法，其包括以下步骤：根据拱桥关键部位构件的断面尺寸和材料特性，计算拱桥关键部位构件的极限承载力的轴力-弯矩相关曲线；将拱桥的静力荷载工况按各最不利荷载进行组合，得到n组荷载组合；利用轴力-弯矩相关曲线分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，并计算最小屈曲稳定安全系数；根据最小屈曲稳定安全系数，确定拱桥的最不利荷载方式以及拱桥关键部位构件的破坏状态。
7.一些实施例中，在所述将拱桥的静力荷载工况按各最不利荷载进行组合，得到n组荷载组合之前，还包括：建立拱桥的有限元模型，计算分析拱桥的静力荷载工况。
8.一些实施例中，所述利用轴力-弯矩相关曲线分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，并计算最小屈曲稳定安全系数，包括：提取各荷载组合下拱桥关键部位构件的内力；将提取的各荷载组合下拱桥关键部位构件的内力分别绘制在轴力-弯矩相关曲线坐标系中，分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点；根据n组荷载组合下的临界破坏状态点，分别计算出n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值，其中，i＝1，2，
……
，n；根据n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值，求最小屈曲稳定安全系数。
9.一些实施例中，所述将提取的各荷载组合下拱桥关键部位构件的内力分别绘制在
轴力-弯矩相关曲线坐标系中，分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，包括：将提取的其中一个荷载组合下拱桥关键部位构件的内力绘制在轴力-弯矩相关曲线坐标系中，得到内力点p(n、m)；以坐标原点o(0,0)和内力点p(n、m)确定一条直线op；延长直线op，使直线op和轴力-弯矩相关曲线相交，得到交点a，其中，交点a为拱桥关键部位构件在该荷载组合下的临界破坏状态点；按照上述步骤，依次求得n组荷载组合下的拱桥关键部位构件临界破坏状态点ai。
10.一些实施例中，所述根据n组荷载组合下的临界破坏状态点，分别计算出n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值，包括：根据各荷载组合下的临界破坏状态点确定各荷载组合下拱桥关键部位构件的极限承载力n
ui
与轴力ni；根据各荷载组合下拱桥关键部位构件的极限承载力n
ui
与轴力ni，计算各荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值。
11.一些实施例中，所述根据n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值，求最小屈曲稳定安全系数，包括：选取n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值中最小的一个屈曲稳定安全系数作为最小屈曲稳定安全系数k
min
。
12.一些实施例中，所述根据最小屈曲稳定安全系数，确定拱桥的最不利荷载方式以及拱桥关键部位构件的破坏状态，包括：确定与所述最小屈曲稳定安全系数对应的荷载组合以及临界破坏状态点a
min
；基于确定的荷载组合确定最不利荷载方式，基于确定的临界破坏状态点a
min
判断拱桥关键部位构件的破坏状态。
13.一些实施例中，所述根据拱桥关键部位构件的断面尺寸和材料特性，计算拱桥关键部位构件的极限承载力的轴力-弯矩相关曲线，包括：根据拱桥关键部位构件的断面尺寸，采用截面分析软件建立截面特性计算模型，其中，混凝土材料采用mander本构模型，钢材采用park本构模型；利用截面特性计算模型，计算拱桥关键部位构件的极限承载力的轴力-弯矩相关曲线。
14.一些实施例中，在所述利用轴力-弯矩相关曲线分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，并计算最小屈曲稳定安全系数之后，还包括：将最小屈曲稳定安全系数k
min
与设计目标容许值[k]进行比较，判断拱桥是否满足屈曲稳定安全要求；若最小屈曲稳定安全系数k
min
大于或等于设计目标容许值[k]，则满足屈曲稳定安全要求；若最小屈曲稳定安全系数k
min
小于[k]，则不满足屈曲稳定安全要求，需对最小屈曲稳定安全系数k
min
对应的构件尺寸进行调整，直至重新计算得到的最小屈曲稳定安全系数k
min
满足屈曲稳定安全要求。
[0015]
第二方面，提供了一种计算机设备，其特征在于，所述计算机设备包括处理器和存储器，所述存储器中存储有至少一条程序代码，所述程序代码由所述处理器加载并执行以实现上述的拱桥屈曲稳定分析快速识别方法。
[0016]
本发明提供的技术方案带来的有益效果包括：
[0017]
本发明实施例提供了一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法、设备，由于利用轴力-弯矩相关曲线可以获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，进而计算出最小屈曲稳定安全系数、确定拱桥的最不利荷载方式以及拱桥关键部位构件的破坏状态，整个方法不涉及几何非线性和材料非线性复杂理论分析，简单快速，方便设计人员操作，大大简化了计算分析工作量，提高了设计工作效率。
附图说明
[0018]
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
[0019]
图1为本发明实施例提供的一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法的流程示意图；
[0020]
图2为本发明实施例提供的一种拱桥的结构示意图；
[0021]
图3为本发明实施例提供的混凝土材料采用mander本构模型示意图；
[0022]
图4为本发明实施例提供的钢材采用park本构模型示意图；
[0023]
图5为本发明实施例提供的轴力-弯矩相关曲线示意图；
[0024]
图6为本发明实施例提供的立柱断面特性计算模型示意图；
[0025]
图7为本发明实施例提供的mander本构模型无约束混凝土模型参数示意图；
[0026]
图8为本发明实施例提供的mander本构模型有约束混凝土模型参数示意图；
[0027]
图9为本发明实施例提供的park本构模型参数示意图；
[0028]
图10为本发明实施例提供的立柱构件轴力-弯矩相关曲线示意图；
[0029]
图11为本发明实施例提供的立柱构件的直线op与n-m曲线交点a的计算示意图。
具体实施方式
[0030]
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
[0031]
本发明实施例提供了一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法、设备，其能解决相关技术中非线性屈曲失稳分析偏重于科研专业人员，计算时间周期长，一般设计人员很难掌握，不利于方案比选或初步设计阶段开展，严重影响设计工作效率的问题。
[0032]
参见图1所示和图2所示，为本发明实施例提供的一种拱桥屈曲稳定分析快速识别方法，其可以包括以下步骤：
[0033]
s1：根据拱桥关键部位构件的断面尺寸和材料特性，计算拱桥关键部位构件的极限承载力的轴力-弯矩相关曲线。其中，拱桥可以为大跨度上承式拱桥。
[0034]
s2：将拱桥的静力荷载工况按各最不利荷载进行组合，得到n组荷载组合。
[0035]
s3：利用轴力-弯矩相关曲线分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，并计算最小屈曲稳定安全系数。
[0036]
s4：根据最小屈曲稳定安全系数，确定拱桥的最不利荷载方式以及拱桥关键部位构件的破坏状态。
[0037]
本实施例中，由于利用轴力-弯矩相关曲线可以获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，进而计算出最小屈曲稳定安全系数、确定拱桥的最不利荷载方式以及拱桥关键部位构件的破坏状态，整个方法不涉及几何非线性和材料非线性复杂理论分析，实施可操作性强，简单快速，方便设计人员操作，大大简化了计算分析工作量，提高了设计工作效率。
[0038]
在一些实施例中，在所述将拱桥的静力荷载工况按各最不利荷载进行组合，得到n
组荷载组合之前，还可以包括：建立拱桥的有限元模型，计算分析拱桥的静力荷载工况。其中，静力荷载工况主要是恒荷载、横向有车风荷载、纵向有车风荷载、横向极限风荷载、纵向极限风荷载、铁路列车荷载、制动力、摇摆力。本实施例中，参见图1所示，优选采用通用有限元软件midas civil建立三维有限元模型，进行恒荷载、横向有车风荷载、纵向有车风荷载、横向极限风荷载、纵向极限风荷载、铁路列车荷载、制动力、摇摆力等静力工况计算分析。
[0039]
进一步，于步骤s1中，所述根据拱桥关键部位构件的断面尺寸和材料特性，计算拱桥关键部位构件的极限承载力的轴力-弯矩相关曲线，可以包括：根据拱桥关键部位构件的断面尺寸，采用截面分析软件建立截面特性计算模型，其中，混凝土材料采用mander本构模型(参见图3所示)，钢材采用park本构模型(参见图4所示)；利用截面特性计算模型，计算拱桥关键部位构件的极限承载力的轴力-弯矩相关曲线，能够较好的体现出构件的承载力特性。其中，拱桥关键部位构件主要包括主拱肋、立柱、平联、腹杆、主梁。
[0040]
本实施例中，以最高的一个立柱构件为屈曲稳定计算对象，按照设计提供的立柱断面尺寸采用截面分析软件xtract，建立截面特性计算模型，如附图6所示，截面包含三种材料特性，无约束混凝土c50、有约束混凝土c50和钢筋hrb400。混凝土材料采用mander本构模型，mander本构模型包含无约束混凝土模型和有约束混凝土模型，无约束混凝土抗压强度f
′
co
采用立方体抗压强度标准值，无约束混凝土c50各参数取值：抗压强度f
′
co
＝32.4mpa，屈服应变ε
′
co
＝0.002，剥落应变ε
sp
＝0.006，本构关系曲线如附图7所示。有约束混凝土c50各参数取值：约束抗压强度f
cc
＝a
×f′
co
，其中a取值1.25，也即约束抗压强度f
cc
＝a
×f′
co
＝1.25
×
32.4＝40.5mpa，约束压应变ε
cc
＝0.0045，极限压应变ε
cu
＝0.015，本构关系曲线如附图8所示。在本实施例中，钢材采用park本构模型，park本构模型包含弹性阶段、屈服阶段和硬化阶段，钢筋hrb400各参数取值：弹性阶段采用钢材屈服应力fy和弹性模量es确定，屈服强度fy＝400mpa，弹性模量es＝200gpa，屈服阶段钢材硬化应变ε
sh
取值为0.015，硬化阶段采用极限强度fu和极限应变ε
su
确定，其中极限应变ε
su
一般取值为0.10，极限强度fu＝540mpa，本构关系曲线如附图9所示。
[0041]
进一步，参见图5所示，在利用轴力-弯矩相关曲线分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，并计算最小屈曲稳定安全系数之前，还可以包括：在笛卡尔直角坐标系中，以弯矩m为横坐标，以轴力n为纵坐标，绘制拱桥关键部位构件的轴力与弯矩(n-m)曲线。利用坐标轴图形绘制，简单快速。在本实施例中，采用截面分析软件xtract计算得到立柱构件的n-m相关曲线(参见图10所示)，并绘制在笛卡尔直角坐标系中。在绘制n-m相关曲线过程中，其中n的符号，正值代表轴力受压，负值代表轴力受拉，m的符号均取正值。
[0042]
在一些可选的实施例中，于步骤s2中，在将拱桥的静力荷载工况按各最不利荷载进行组合，得到n组荷载组合的过程中，按各最不利荷载进行组合主要是指以下几类组合形式：恒载；恒载 横向极限风荷载；恒载 纵向极限风荷载；恒载 铁路列车荷载；恒载 铁路列车荷载 制动力 摇摆力；恒载 横向有车风荷载 铁路列车荷载 摇摆力；恒载 纵向有车风荷载 铁路列车荷载 制动力；各个荷载组合系数均取1.0。
[0043]
将恒荷载、横向有车风荷载、纵向有车风荷载、横向极限风荷载、纵向极限风荷载、铁路列车荷载、制动力、摇摆力等静力工况按下表所示进行荷载组合：
[0044]
表1荷载组合工况
[0045][0046]
在一些实施例中，于步骤s3中，所述利用轴力-弯矩相关曲线分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，并计算最小屈曲稳定安全系数，可以包括：提取各荷载组合下拱桥关键部位构件的内力(n，m)，其中，建立拱桥的有限元模型，计算分析完成后，即可输出对应的拱桥关键部位构件的内力结果；将提取的各荷载组合下拱桥关键部位构件的内力(n，m)分别绘制在轴力-弯矩相关曲线坐标系中，可以根据轴力-弯矩相关曲线分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点；根据n组荷载组合下的临界破坏状态点，分别计算出n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值，其中，i＝1，2，
……
，n；也即每个临界破坏状态点可以对应得到一个屈曲稳定安全系数ki值，总共会得到n个屈曲稳定安全系数ki值；然后根据n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值，可以求得拱桥的最小屈曲稳定安全系数。
[0047]
进一步，所述将提取的各荷载组合下拱桥关键部位构件的内力分别绘制在轴力-弯矩相关曲线坐标系中，分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，可以包括一下步骤：
[0048]
步骤a：将提取的其中一个荷载组合下拱桥关键部位构件的内力绘制在轴力-弯矩相关曲线坐标系中，得到内力点p(n、m)。
[0049]
步骤b：以坐标原点o(0,0)和内力点p(n、m)确定一条直线op，也即将坐标原点o(0,0)和内力点p(n、m)连接形成直线op。
[0050]
步骤c：延长直线op，使直线op和轴力-弯矩相关曲线相交，得到交点a(n
u1
、m
u1
)，其中，交点a(n
u1
、m
u1
)为拱桥关键部位构件在该荷载组合下的临界破坏状态点。其中，内力点p(n、m)绘制在坐标图中必须位于轴力-弯矩相关曲线的内部，直线op与轴力-弯矩相关曲线的交点a(n
u1
、m
u1
)是直接通过坐标轴比例尺确定，无需进行复杂公式推导。
[0051]
步骤d：按照上述步骤，依次求得n组荷载组合下的拱桥关键部位构件临界破坏状态点ai。
[0052]
以表1中荷载组合4为例，将荷载组合4下的立柱构件内力(n＝30569kn、m＝11000knm)绘制在轴力-弯矩相关曲线笛卡尔直角坐标系中，即附图11中的点p，延长直线op与轴力-弯矩相关曲线相交，得到交点a(n
u1
＝155000、m
u1
＝56000)，即交点a为构件在荷载组合4下的临界破坏状态点。
[0053]
进一步，所述根据n组荷载组合下的临界破坏状态点，分别计算出n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值，可以包括：根据各荷载组合下的临界破坏状态点确定各荷载组合下拱桥关键部位构件的极限承载力n
ui
与轴力ni；其中，轴力ni为内力点p的n值，极限承载力n
ui
为交点a的n值；根据各荷载组合下拱桥关键部位构件的极限承载力n
ui
与轴力ni，计算各荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值。
[0054]
其中，屈曲稳定安全系数ki值可以按下式计算：ki＝n
ui
/ni，n由荷载组合个数确定。
[0055]
在本实施例中，按照上述步骤将荷载组合1至荷载组合7所有组合下构件临界破坏状态点a求出，并按公式计算出屈曲稳定安全系数ki值，如下表2所示。
[0056]
表2屈曲稳定安全系数ki值
[0057][0058]
优选的，所述根据n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值，求最小屈曲稳定安全系数，可以包括：选取n组荷载组合下的屈曲稳定安全系数ki值中最小的一个屈曲稳定安全系数作为最小屈曲稳定安全系数k
min
。也即有n个ki值，比较n个ki值的大小，从n个ki值中选取值最小的那一个作为最小屈曲稳定安全系数k
min
。
[0059]
在一些实施例中，在所述利用轴力-弯矩相关曲线分别获得n组荷载组合下的临界破坏状态点，并计算最小屈曲稳定安全系数之后，还可以包括以下步骤：将最小屈曲稳定安全系数k
min
与设计目标容许值[k]进行比较，判断拱桥是否满足屈曲稳定安全要求；若最小屈曲稳定安全系数k
min
大于或等于设计目标容许值[k]，则满足屈曲稳定安全要求；若最小屈曲稳定安全系数k
min
小于[k]，则不满足屈曲稳定安全要求，需对最小屈曲稳定安全系数kmin
对应的构件尺寸进行调整，直至重新计算得到的最小屈曲稳定安全系数k
min
满足屈曲稳定安全要求。本实施例中，通过得到的最小安全系数可以判断拱桥关键部位构件是否满足安全要求，比如设计时要求最小安全系数不能小于2.5，当计算得到的最小屈曲稳定安全系数小于2.5时，则表示拱桥关键部位构件不安全，需要调整最小屈曲稳定安全系数对应的拱桥关键部位构件的尺寸，直至满足要求。
[0060]
在一些可选的实施例中，所述根据最小屈曲稳定安全系数，确定拱桥的最不利荷载方式以及拱桥关键部位构件的破坏状态，可以包括：确定与所述最小屈曲稳定安全系数对应的荷载组合以及临界破坏状态点a
min
；基于确定的荷载组合确定最不利荷载方式，基于确定的临界破坏状态点a
min
判断拱桥关键部位构件的破坏状态。也即根据最小屈曲稳定安全系数k
min
，可以找到与k
min
对应的荷载组合和临界破坏状态点a
min
(n
umin
、m
umin
)，通过荷载组合(结合步骤s2中的各最不利荷载组合)可以确定最不利荷载方式，通过临界破坏状态点a
min
(n
umin
、m
umin
)可以判断拱桥关键部位构件的破坏状态。本实施例中，确定最不利荷载方式主要是指识别出构件发生屈曲失稳的控制性荷载因素；拱桥关键部位构件的破坏状态主要是指根据轴力-弯矩相关曲线位置识别出拱桥关键部位构件的破坏状态为大偏心受压或小偏心受压状态，可以用于指导设计配筋。
[0061]
在本实施例中，将所有荷载组合下求得的所有k值求最小值，则可以得到立柱构件最小屈曲稳定安全系数k
min
＝4.67，发生的最不利荷载组合方式为荷载组合6，即恒载 横向有车风荷载 铁路列车荷载 摇摆力，且通过临界破坏状态点a
min
(n
umin
＝150000kn、m
umin
＝57000knm)可以判断该点位于小偏心受压区域，拱桥关键部位构件的破坏状态为小偏心受压破坏。
[0062]
在本实施例中，仅针对最高立柱构件进行了屈曲稳定分析验算，限于篇幅，未能对所有构件开展屈曲稳定分析验算，但在实际工程设计过程中，需要针对所有关键构件进行上述重复性步骤操作，即可得到所有关键部位构件的屈曲稳定安全系数，不再赘述。
[0063]
相关技术中，计算线性屈曲涉及包括初始缺陷的几何非线性和材料非线性分析，需要具有强非线性耦合功能的专用软件进行计算分析，且需要多工况荷载组合试算确定最不利荷载组合，偏重于科研专业人员，计算时间周期长，一般设计人员很难掌握，不利于方案比选或初步设计阶段开展，严重影响了设计工作效率。
[0064]
本发明实施例可以应用在大跨度上承式拱桥方案比选或初步设计阶段，通过静力计算分析及荷载组合，获取构件内力结果，绘制于构件n-m相关曲线坐标图中，利用直线op与n-m相关曲线交点a，求得最小屈曲稳定安全系数k
min
，快速识别出最不利控制荷载组合和拱桥关键部位构件的破坏状态。本发明计算过程步骤清晰，思路明确，技术成熟，实施可操作性强，不涉及几何非线性和材料非线性计算分析，方便桥梁设计人员使用，极大的提高了设计工作效率，在大跨度桥梁工程设计中应用前景广阔。
[0065]
本发明实施例还提供了一种计算机设备，所述计算机设备包括处理器和存储器，所述存储器中存储有至少一条程序代码，所述程序代码由所述处理器加载并执行以实现上述的拱桥屈曲稳定分析快速识别方法。
[0066]
本领域普通技术人员可以意识到，结合本文中所公开的实施例描述的各示例的单元及算法步骤，能够以电子硬件、计算机软件或者二者的结合来实现，为了清楚地说明硬件和软件的可互换性，在上述说明中已经按照功能一般性地描述了各示例的组成及步骤。这
些功能究竟以硬件还是软件方式来执行，取决于技术方案的特定应用和设计约束条件。专业技术人员可以对每个特定的应用来使用不同方法来实现所描述的功能，但是这种实现不应认为超出本发明的范围。
[0067]
所属领域的技术人员可以清楚地了解到，为了描述的方便和简洁，上述描述的系统、装置和单元的具体工作过程，可以参考前述方法实施例中的对应过程，在此不再赘述。
[0068]
在本技术所提供的几个实施例中，应该理解到，所揭露的系统、装置和方法，可以通过其它的方式实现。例如，以上所描述的装置实施例仅仅是示意性的，例如，所述单元的划分，仅仅为一种逻辑功能划分，实际实现时可以有另外的划分方式，例如多个单元或组件可以结合或者可以集成到另一个系统，或一些特征可以忽略，或不执行。另外，所显示或讨论的相互之间的耦合或直接耦合或通信连接可以是通过一些接口、装置或单元的间接耦合或通信连接，也可以是电的，机械的或其它的形式连接。
[0069]
所述作为分离部件说明的单元可以是或者也可以不是物理上分开的，作为单元显示的部件可以是或者也可以不是物理单元，即可以位于一个地方，或者也可以分布到多个网络单元上。可以根据实际的需要选择其中的部分或者全部单元来实现本发明实施例方案的目的。
[0070]
另外，在本发明各个实施例中的各功能单元可以集成在一个处理单元中，也可以是各个单元单独物理存在，也可以是两个或两个以上单元集成在一个单元中。上述集成的单元既可以采用硬件的形式实现，也可以采用软件功能单元的形式实现。
[0071]
所述集成的单元如果以软件功能单元的形式实现并作为独立的产品销售或使用时，可以存储在一个计算机可读取存储介质中。基于这样的理解，本发明的技术方案本质上或者说对现有技术做出贡献的部分，或者该技术方案的全部或部分可以以软件产品的形式体现出来，该计算机软件产品存储在一个存储介质中，包括若干指令用以使得一台计算机设备(可以是个人计算机，服务器，或者网络设备等)执行本发明各个实施例所述方法的全部或部分步骤。而前述的存储介质包括：u盘、移动硬盘、只读存储器(rom，read-only memory)、随机存取存储器(ram，random access memory)、磁碟或者光盘等各种可以存储程序代码的介质。
[0072]
以上所述，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到各种等效的修改或替换，这些修改或替换都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应以权利要求的保护范围为准。