一种兼顾负载均衡的主配协同弹性复电方法与流程

1.本发明涉及电力自动化技术领域，具体涉及一种兼顾负载均衡的主配协同弹性复电方法。


背景技术：

2.当配电网发生部分线路故障时，需要主配网协同对配电线路负荷进行反供电。由于主配网负荷协同转供问题存在多失电岛、多供电源、不同失电岛间可能有相同供电源的特点，在对不同失电岛进行转供过程中的任何单步操作都会有相互影响，目前的负荷转供主要通过分支界定法实现，通过将某次转电后的所有条件参数输入一个设定好的解决模型中得到转供方案，该方法的模型复杂，计算量大，且无法最大程度上保证反供电时变压器的负载均衡。


技术实现要素：

3.本发明提出了一种兼顾负载均衡的主配协同弹性复电方法，其目的是：实现失电岛最大程度恢复供电的同时提高参与复电的变压器的负载均衡度。
4.本发明技术方案如下：
5.一种兼顾负载均衡的主配协同弹性复电方法，包括如下步骤：
6.s1：设备故障生成若干失电岛，拓扑搜索各失电岛的所有备用的原始供电路径，得到各失电岛的简化供电路径合集；
7.s2：综合每个失电岛两端对应供电路径的初始变压器裕度p
li
和初始馈线裕度p
sj
得到初始供电路径裕度p
tj
；
8.s3：将所有供电路径按当前供电路径裕度p
tj
′
排序，通过各供电路径对相应失电岛进行供电分配，确定各失电岛的分位开关的初步位置，得到初步供电分配方案；
9.s4：根据每个失电岛两端对应供电路径的当前主网变压器裕度p
li
′
和当前馈线裕度p
sj
′
，调整各失电岛的分位开关位置，得到变压器负载均衡的最终供电分配方案。
10.进一步地，所述步骤s3具体包括：
11.s31：选择当前供电路径裕度p
tj
′
最大的供电路径对相应失电岛进行供电分配，闭合联络开关，并确定本供电路径上需要断开的操作开关；
12.s32：重新计算所有供电路径的当前供电路径裕度p
tj
′
；
13.s33：判断是否还有未对失电岛进行供电分配的供电路径，是则剔除已经对失电岛进行供电分配的供电路径，将其他供电路径重新按当前供电路径裕度p
tj
′
由大到小进行排序，并返回步骤s31，否则将当前各供电路径上需要断开的操作开关作为相应失电岛的分位开关的初步位置，并转至步骤s4。
14.进一步地，步骤s31所述确定本供电路径上需要断开的操作开关具体包括：
15.a.若本供电路径的当前供电路径裕度p
tj
′
小于相应失电岛的当前需供电负荷值dm，则从本供电路径的主网变压器侧开始沿简化供电路径向前推进，判断本供电路径能进
行供电分配的最大负荷dr前端的失电负荷d
r 1
是否为简化供电路径的等效叠加负荷，否则断开d
r 1
后端的操作开关，是则断开d
r 1
前端的操作开关，并从d
r 1
后端的操作开关开始沿原始供电路径继续向前推进，断开本供电路径能进行供电分配的最大原始供电路径负荷dr′
前端的操作开关，实现本供电路径对相应失电岛的最大程度供电，重新计算dm；
16.b.若本供电路径的当前供电路径裕度p
tj
′
大于或等于相应失电岛的当前需供电负荷值dm，则判断是否已有其他供电路径对相应失电岛进行供电分配，若尚未有其他供电路径对相应失电岛进行供电分配，则从本供电路径的主网变压器侧开始沿简化供电路径向前推进，断开相应失电岛最前端的失电负荷df后端的操作开关，预留最前端的失电负荷df由对侧供电路径进行供电分配，重新计算dm；
17.若已有其他供电路径对相应失电岛进行供电分配，则由本供电路径对相应失电岛的全部当前需供电负荷进行供电分配，无需断开本供电路径上的操作开关，dm置零。
18.进一步地，所述步骤s4具体包括：
19.s41：计算所有参与供电分配的各变压器当前裕度负载率αi和总体负载均衡度β；
20.s42：按照失电岛两端对应供电路径的变压器当前裕度负载率αi的差值大小αd对所有失电岛进行排序，选择差值αd最大的失电岛，转至下一步；
21.s43：判断当前选择的失电岛的分位开关位置是否可移动，是则跳转至步骤s45，否则转至步骤s44；
22.s44：继续判断下一个排序的失电岛的分位开关位置是否可移动，是则转至步骤s45，否则重复执行本步骤，直至最后一个排序的失电岛判断完毕，转至步骤s46；
23.s45：重新计算分位开关位置由d
l
的一侧移动至d
l
另一侧后的各变压器当前裕度负载率αi和总负载均衡度β,其中d
l
为失电岛两端对应供电路径中变压器裕度较小的供电路径上与当前分位开关位置相邻的失电负荷；
24.若总负载均衡度β的移动后计算值小于移动前计算值，则将移动后位置作为分位开关的新位置，然后返回步骤s42；若总负载均衡度β的移动后计算值不小于移动前计算值，则不移动本失电岛的分位开关位置，返回步骤s44；
25.s46：记录当前所有失电岛的分位开关的位置，确定最终供电分配方案。
26.进一步地，步骤s43和步骤s44所述判断分位开关位置是否可移动的方法为：
27.若失电岛两端对应的简化供电路径上存在不止一个分位开关，则判定分位开关位置不可移动；
28.若失电岛两端对应的简化供电路径上只存在一个分位开关，按如下方法进行判定：
29.若p
ld
≥d
l
，则判定分位开关位置可移动；
30.若p
ld
＜d
l
，则判断d
l
是否为简化供电路径的等效叠加负荷，是则判定分位开关位置可移动，否则判定分位开关位置不可移动；
31.其中，p
ld
为失电岛两端对应供电路径的当前变压器裕度的差值。
32.进一步地，步骤s43和步骤s44所述判断分位开关位置是否可移动时，还需满足分位开关位置移动后失电岛两端对应的供电路径的当前馈线裕度p
sj
′
≥0的约束条件。
33.进一步地，所述步骤s42中对所有失电岛进行排序时，若有两个及以上失电岛的αd的计算值相同，则进一步将αd的计算值相同的失电岛按照两端对应供电路径的当前馈线裕
度差值由大到小进行排序。
34.进一步地，所述步骤s44中，若当前排序下所有分位开关位置均不可移动，则直接得到最终供电分配方案。
35.进一步地，所述各变压器当前裕度负载率αi和总体负载均衡度β的计算方法为：
[0036][0037][0038]
其中，n为参与供电分配的变压器的个数，为所有αi的均值。
[0039]
进一步地，步骤s2中所述初始供电路径裕度p
tj
的计算方法为：
[0040]
相对于现有技术，本发明具有以下有益效果：
[0041]
(1)本方法首先利用贪心算法在满足变压器和馈线不过载的前提下尽可能多地为失电负荷进行反供电，确定各失电岛的分位开关的初步位置，然后在负载均衡的约束条件下移动分位开关的位置，实现了保证变压器负载均衡的前提下最大程度对失压设备恢复供电。
[0042]
(2)某供电路径无法对简化供电路径的等效叠加负荷全部供电时，断开等效叠加负荷前端的操作开关，确定第一级分位开关的初步位置，进一步通过原始供电路径确定下一级分位开关的初步位置，从而实现了本供电路径对相应失电岛最大程度恢复供电；
[0043]
(3)本方法不需要对所有开关的开合状态进行遍历，计算效率高。
附图说明
[0044]
图1为本发明的流程图；
[0045]
图2为本发明实施例二的原始供电路径示意图；
[0046]
图3为本发明实施例二的简化供电路径示意图。
具体实施方式
[0047]
下面结合附图详细说明本发明的技术方案：
[0048]
实施例一：
[0049]
如图1，一种兼顾负载均衡的主配协同弹性复电方法，包括如下步骤：
[0050]
s1：设备故障生成若干失电岛，拓扑搜索各失电岛的所有备用的原始供电路径，得到各失电岛的简化供电路径合集。
[0051]
s2：综合每个失电岛两端对应供电路径的主网初始变压器裕度p
li
和初始馈线裕度p
sj
得到初始供电路径裕度p
tj
，p
tj
＝min{p
li
,p
sj
}。
[0052]
s3：将所有供电路径按当前供电路径裕度p
tj
′
排序，通过各供电路径对相应失电岛进行供电分配，确定各失电岛的分位开关的初步位置，得到初步供电分配方案。p
tj
′
的初始值为p
tj
，每进行一次供电路径对相应失电岛的供电分配，需要重新计算所有供电路径的p
tj
′
的值。
[0053]
具体包括如下步骤：
[0054]
s31：选择当前供电路径裕度p
tj
′
最大的供电路径对相应失电岛进行供电分配，闭合联络开关，并确定本供电路径上需要断开的操作开关。
[0055]
不同情形下的处理方法如下：
[0056]
a.若本供电路径的当前供电路径裕度p
tj
′
小于相应失电岛的当前需供电负荷值dm，则从本供电路径的主网变压器侧开始沿简化供电路径向前推进，判断本供电路径能进行供电分配的最大负荷dr前端的失电负荷d
r 1
是否为简化供电路径的等效叠加负荷，否则断开d
r 1
后端的操作开关，是则断开d
r 1
前端的操作开关，并从d
r 1
后端的操作开关开始沿原始供电路径继续向前推进，断开本供电路径能进行供电分配的最大原始供电路径负荷dr′
前端的操作开关，实现本供电路径对相应失电岛的最大程度供电，重新计算dm；
[0057]
b.若本供电路径的当前供电路径裕度p
tj
′
大于或等于相应失电岛的当前需供电负荷值dm，则判断是否已有其他供电路径对相应失电岛进行供电分配，若尚未有其他供电路径对相应失电岛进行供电分配，则从本供电路径的主网变压器侧开始沿简化供电路径向前推进，断开相应失电岛最前端的失电负荷df后端的操作开关，预留最前端的失电负荷df由对侧供电路径进行供电分配，重新计算dm；
[0058]
若已有其他供电路径对相应失电岛进行供电分配，则由本供电路径对相应失电岛的全部当前需供电负荷进行供电分配，无需断开本供电路径上的操作开关，dm置零。
[0059]
s32：重新计算所有供电路径的当前供电路径裕度p
tj
′
。
[0060]
s33：判断是否还有未对失电岛进行供电分配的供电路径，是则剔除已经对失电岛进行供电分配的供电路径，将其他供电路径重新按当前供电路径裕度p
tj
′
由大到小进行排序，并返回步骤s31，否则将当前各供电路径上需要断开的操作开关作为相应失电岛的分位开关的初步位置，并转至步骤s4。
[0061]
s4：根据每个失电岛两端对应供电路径的当前主网变压器裕度p
li
′
和当前馈线裕度p
sj
′
，调整各失电岛的分位开关位置，得到变压器负载均衡的最终供电分配方案。
[0062]
具体包括如下步骤：
[0063]
s41：计算所有参与供电分配的各变压器当前裕度负载率αi和总体负载均衡度β，计算方法为：
[0064][0065][0066]
其中，n为参与供电分配的变压器的个数，为所有αi的均值。
[0067]
s42：按照失电岛两端对应供电路径的变压器当前裕度负载率αi的差值大小αd对所有失电岛进行排序，选择差值αd最大的失电岛，转至下一步。
[0068]
优选地，对所有失电岛进行排序时，若有两个及以上失电岛的αd的计算值相同，则进一步将αd的计算值相同的失电岛按照两端对应供电路径的当前馈线裕度差值由大到小进行排序。
[0069]
s43：判断当前选择的失电岛的分位开关位置是否可移动，判断方法如下：
[0070]
若失电岛两端对应的简化供电路径上存在不止一个分位开关，则判定分位开关位
置不可移动；
[0071]
若失电岛两端对应的简化供电路径上只存在一个分位开关，按如下方法进行判定：
[0072]
若p
ld
≥d
l
，则判定分位开关位置可移动；
[0073]
若p
ld
＜d
l
，则判断d
l
是否为简化供电路径的等效叠加负荷，是则判定分位开关位置可移动，否则判定分位开关位置不可移动。
[0074]
其中，p
ld
为失电岛两端对应供电路径的当前变压器裕度的差值，d
l
为失电岛两端对应供电路径中变压器裕度较小的供电路径上与当前分位开关位置相邻的失电负荷。
[0075]
进一步地，调整各失电岛的分位开关位置时，还需满足分位开关位置移动后失电岛两端对应的供电路径的当前馈线裕度p
sj
′
≥0的约束条件。
[0076]
若分位开关位置可移动则跳转至步骤s45，若分位开关位置不可移动则转至步骤s44。
[0077]
s44：继续判断下一个排序的失电岛的分位开关位置是否可移动，是则转至步骤s45，否则重复执行本步骤，直至最后一个排序的失电岛判断完毕，转至步骤s46。若当前排序下所有分位开关位置均不可移动，则直接得到最终供电分配方案。
[0078]
s45：重新计算分位开关位置由d
l
的一侧移动至d
l
另一侧后的各变压器当前裕度负载率αi和总负载均衡度β,若总负载均衡度β的移动后计算值小于移动前计算值，则将移动后位置作为分位开关的新位置，然后返回步骤s42；若总负载均衡度β的移动后计算值不小于移动前计算值，则不移动本失电岛的分位开关位置，返回步骤s44。
[0079]
s46：记录当前所有失电岛的分位开关的位置，确定最终供电分配方案。
[0080]
实施例二：
[0081]
本实施例用于说明母线l1发生故障时，失电岛能够通过所有备用供电路径实现全部恢复供电的情况。如图2，图中l代表母线，s代表开关(深色表示闭合，白色表示断开)，d代表负荷(d12的负荷值为40a，其余负荷值为20a)。
[0082]
假设各供电路径的馈线裕度和变压器裕度如表1所示。
[0083]
表1各供电路径的馈线裕度和变压器裕度
[0084]
设备裕度s15代表馈线和s20代表馈线60s17代表馈线和s19代表馈线80s16代表馈线100l2所在变压器和l4所在变压器120s18代表馈线120l3所在变压器220
[0085]
当母线l1发生故障时，通过母线l2、l3、l4对b1、b2、b3三个失电岛进行返供电。
[0086]
s1：对原始供电路径进行简化，如图3，其中d231代表d1、d4、d21、d7四个负荷的总和，d341代表d2、d5、d8三个负荷的总和。
[0087]
s2：综合每个失电岛两端对应供电路径的初始主网变压器裕度和初始馈线裕度得到初始供电路径裕度，如表2。
[0088]
表2各供电路径的初始供电路径裕度
[0089]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:100l2:120t2s17:80l3:220t3s19:80l4:120t4s18:120l3:220t5s15:80l4:120t6s20:60l3:220
[0090]
s3：将所有供电路径按当前供电路径裕度大小进行排序，通过各供电路径对相应失电岛进行供电分配，确定各失电岛的分位开关的初步位置，得到初步供电分配方案，具体如下：
[0091]
重复操作1：
[0092]
当前供电路径裕度最大的为路径t4，且路径t4不可以将b2失电岛全部供电，需要断开s21,所以第一步操作为闭合s18，断开s21。
[0093]
重新计算各供电路径的当前供电路径裕度，如表3。
[0094]
表3各供电路径的当前供电路径裕度
[0095]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:100l2:120t2s17:80l3:100t3s19:80l4:120t4s18:0l3:100t5s15:60l4:120t6s20:60l3:100
[0096]
重复操作2：
[0097]
当前供电路径裕度最大的为路径t1，路径t1无法将b1失电岛全部供电，需要断开开关s12，所以第二步操作为闭合s16，断开s12。
[0098]
重新计算各供电路径的当前供电路径裕度，如表4。
[0099]
表4各供电路径的当前供电路径裕度
[0100]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:0l2:20t2s17:80l3:100t3s19:80l4:120t4s18:0l3:100t5s15:60l4:120t6s20:60l3:100
[0101]
重复操作3：
[0102]
当前供电路径裕度最大的为路径t3，只需提供20a，不需要断开开关。
[0103]
下一个当前供电路径裕度最大的为路径t2，只需提供20a，不需要断开开关。
[0104]
重新计算各供电路径的当前供电路径裕度，如表5。
[0105]
表5各供电路径的当前供电路径裕度
[0106]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:0l2:20t2s17:60l3:80t3s19:60l4:100t4s18:0l3:80t5s15:60l4:100t6s20:60l3:80
[0107]
重复操作4：
[0108]
当前供电路径裕度最大的为路径t5，60a无法对b3失电岛当前需供电负荷80a进行供电，需断开s22。
[0109]
重新计算各供电路径的当前供电路径裕度，如表6。
[0110]
表6各供电路径的当前供电路径裕度
[0111]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:0l2:20t2s17:60l3:80t3s19:60l4:40t4s18:0l3:80t5s15:0l4:40t6s20:60l3:80
[0112]
重复操作5：
[0113]
对路径t6进行供电分配，闭合s20。
[0114]
重新计算各供电路径的当前供电路径裕度，如表7。
[0115]
表7各供电路径的当前供电路径裕度
[0116]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:0l2:20t2s17:60l3:60t3s19:60l4:40t4s18:0l3:60t5s15:0l4:40t6s20:40l3:60
[0117]
至此，所有供电路径已经进行供电分配，闭合开关有{s15,s16,s17,s18,s19,s20}，断开开关有{s12,s21,s22}。
[0118]
s4：根据每个失电岛两端对应供电路径的当前主网变压器裕度和馈线裕度，调整各失电岛的分位开关位置，得到变压器负载均衡的最终供电分配方案，具体如下：
[0119]
计算所有参与供电分配的各变压器当前裕度负载率αi：
[0120]
l2所在变压器为100:120＝5:6
[0121]
l3所在变压器为60:120＝1:2
[0122]
l4所在变压器为180:220＝9:11
[0123]
计算总体负载均衡度β，约为0.0236。
[0124]
s12两端供电路径的变压器裕度负载率分别为5:6和9:11
[0125]
s21两端供电路径的变压器裕度负载率分别为1:2和9:11
[0126]
s22两端供电路径的变压器裕度负载率分别为1:2和9:11
[0127]
s21两端供电路径和s22两端供电路径变压器裕度负载率相差最大，所以需要将右侧电流转移至左侧，进一步比较两者的馈线裕度之差：60-0与20-20，可知s21两端的供电路径的馈线裕度之差更大，将原定的断开s21更改为断开s14。
[0128]
此时所有参与供电分配的各变压器当前裕度负载率αi为：
[0129]
l2所在变压器为100:120＝5:6
[0130]
l3所在变压器为80:120＝2:3
[0131]
l4所在变压器为160:220＝8:11
[0132]
计算总体负载均衡度β，约为0.00474。
[0133]
总体负载均衡度β的移动后计算值小于移动前计算值，且无法通过调整分位开关位置的方式进一步缩小β的值，当前操作状态即为最终分配方案，最终操作为闭合开关有{s15,s16,s17,s18,s19,s20}，断开开关有{s12,s14,s22}。
[0134]
各供电路径的馈线裕度和变压器裕度如表8所示。
[0135]
表8各供电路径的最终馈线裕度和变压器裕度
[0136]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:0l2:20t2s17:60l3:60t3s19:40l4:40t4s18:20l3:60t5s15:20l4:60t6s20:20l3:60
[0137]
实施例三：
[0138]
本实施例用于说明母线l1发生故障时，失电岛不能通过所有备用供电路径实现全部恢复供电的情况。同样如图2所示，图中l代表母线，s代表开关(深色表示闭合，白色表示断开)，d代表负荷(d1、d4、d21的负荷值为20a，其余负荷值为30a)。
[0139]
假设各供电路径的馈线裕度和变压器裕度如表9所示。
[0140]
表9各供电路径的馈线裕度和变压器裕度
[0141]
设备裕度s20代表馈线60s15代表馈线和s19代表馈线80s16代表馈线和s17代表馈线100l2所在变压器110l4所在变压器150s18代表馈线150l3所在变压器270
[0142]
当母线l1发生故障时，通过母线l2、l3、l4对b1、b2、b3三个失电岛进行返供电。
[0143]
s1：对原始供电路径进行简化，如图3，其中d231代表d1、d4、d21、d7四个负荷的总和，d341代表d2、d5、d8三个负荷的总和。
[0144]
s2：综合每个失电岛两端对应供电路径的初始主网变压器裕度和馈线裕度得到初始供电路径裕度，如表10。
[0145]
表10各供电路径的初始供电路径裕度
[0146]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:100l2:110t2s17:100l3:270t3s19:80l4:150t4s18:150l3:270t5s15:90l4:150t6s20:60l3:270
[0147]
s3：将所有供电路径按当前供电路径裕度大小进行排序，通过各供电路径对相应失电岛进行供电分配，确定各失电岛的分位开关的初步位置，得到初步供电分配方案，具体如下：
[0148]
重复操作1：
[0149]
当前供电路径裕度最大的为路径t4，且路径t4不可以将b2失电岛全部供电，需要断开s21,所以第一步为闭合s18，断开s21。
[0150]
重新计算各供电路径的当前供电路径裕度，如表11。
[0151]
表11各供电路径的当前供电路径裕度
[0152]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:100l2:110t2s17:100l3:120
t3s19:80l4:150t4s18:0l3:120t5s15:90l4:150t6s20:60l3:120
[0153]
重复操作2：
[0154]
当前供电路径裕度最大的为路径t2，路径t2无法对b1失电岛全部恢复供电，并且在进行供电分配时无法将等效叠加负荷d231全部反供电,所以第二步操作为闭合s17，断开s11，并断开s5。
[0155]
重新计算各供电路径的当前供电路径裕度，如表12。
[0156]
表12各供电路径的当前供电路径裕度
[0157]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:100l2:110t2s17:0l3:20t3s19:80l4:150t4s18:0l3:20t5s15:90l4:150t6s20:60l3:20
[0158]
重复操作3：
[0159]
六个供电路径分别为
[0160]
当前供电路径裕度最大的为路径t1，只需提供30a，不需要断开开关。
[0161]
下一个当前供电路径裕度最大的为路径t3，只需提供30a，不需要断开开关。
[0162]
下一个当前供电路径裕度最大的为路径t5，只能提供90a,需要断开开关s22。
[0163]
重新计算各供电路径的当前供电路径裕度，如表13。
[0164]
表13各供电路径的当前供电路径裕度
[0165]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:70l2:80t2s17:0l3:20t3s19:50l4:30t4s18:0l3:20t5s15:0l4:30t6s20:60l3:20
[0166]
重复操作4：
[0167]
路径t6还未进行供电分配，其当前供电路径裕度为20a，无法为b3失电岛进行供电。
[0168]
至此，所有供电路径已经进行供电分配，闭合开关有{s15,s16,s17,s18,s19}，断开开关有{s11,s5,s21,s22}。
[0169]
s4：根据每个失电岛两端对应供电路径的当前主网变压器裕度和馈线裕度，调整各失电岛的分位开关位置，得到变压器负载均衡的最终供电分配方案，具体如下：
[0170]
计算所有参与供电分配的各变压器当前裕度负载率αi：
[0171]
l2所在变压器为30:110＝3:11
[0172]
l3所在变压器为250:270＝25:27
[0173]
l4所在变压器为120:150＝4:5
[0174]
计算总体负载均衡度β，约为0.08。
[0175]
s12两端供电路径的变压器裕度负载率分别为3:11和25:27
[0176]
s21两端供电路径的变压器裕度负载率分别为4:5和25:27
[0177]
s22两端供电路径的变压器裕度负载率分别为4:5和25:27
[0178]
s12两端供电路径变压器裕度负载率相差最大，所以需要将右侧电流转移至左侧
供电，将断开s11修正为断开s12。
[0179]
此时所有参与供电分配的各变压器当前裕度负载率αi为：
[0180]
l2所在变压器为100:120＝5:6
[0181]
l3所在变压器为180:270＝2:3
[0182]
l4所在变压器为120:150＝4:5
[0183]
计算总体负载均衡度β，约为0.00518。
[0184]
总体负载均衡度β的移动后计算值小于移动前计算值，且无法通过调整分位开关位置的方式进一步缩小β的值，当前状态即为最终分配方案，最终操作为闭合开关有{s15,s16,s17,s18,s19,s20}，断开开关有{s12,s4,s21,s22}。
[0185]
各供电路径的馈线裕度和变压器裕度如表14所示。
[0186]
表14各供电路径的最终馈线裕度和变压器裕度
[0187]
路径馈线裕度变压器裕度路径馈线裕度变压器裕度t1s16:0l2:10t2s17:70l3:90t3s19:50l4:30t4s18:0l3:90t5s15:0l4:30t6s20:60l3:90