一种矿山尾矿活性综合分析评价方法与流程

1.本发明属于环保技术领域，涉及大宗工业固废材料性能分析及资源化利用领域。


背景技术：

2.矿山采选、矿物加工为中国的工业生产提供了大量宝贵的资源，具有不可或缺的地位。然而，在矿山采矿加工等过程中会产生大量尾矿。尾矿是块状矿石破碎、磨细后，从中提取有价化学组分后残余的废物，是一种工业固废。目前针对尾矿的处置方法主要是堆存，或用水泥等传统胶凝材料进行采空区尾矿胶结回填。堆存会占用大量的土地资源，并且尾矿库中的重金属会释放迁移，造成严重的环境污染。采用水泥胶结回填也会面临充填体分层以及强度不高等问题。
3.对于大宗工业固废而言，最好的处置方式是将其资源化利用，不仅可以大量减少固体废弃物的堆存，还能带来可观的经济效益。通常情况下，尾矿的资源化利用方式主要是：1、尾矿再选回收有价金属，2、利用尾矿制作建筑材料，3、利用尾矿充填矿山采空区。而一般情况下采用水泥胶结充填要达到良好的稳定性能则必须加大水泥用量，否则会出现开裂、下沉甚至决堤等问题，造成严重安全事故，然而大量使用水泥会导致成本增加，经济效益降低。因此当下研究的热点是将矿渣、尾矿等大宗工业固废作为普通硅酸盐水泥的掺合料以特定的掺量加入到水泥体系中，考察大宗工业固废对普通硅酸盐水泥水化硬化的影响，以及水泥对大宗固废的活性激发作用，若效果良好即可以起到大宗工业固废的资源化利用，又可以减少采空充填工业中水泥的使用，降低尾矿处理成本。
4.而要想达到较好的资源化利用效果，尾矿自身的活性十分关键，活性高的尾矿更容易与胶凝材料产生相互作用，发生物理化学反应，从而生成稳定的产物，形成稳定的结合体，有利于提高尾矿胶结充填的强度性能，保障充填质量，提高尾矿单位处置量，因此，建立科学的矿山尾矿活性综合分析评价方法十分必要。


技术实现要素：

5.当前针对尾矿的水化活性研究主要采用水泥胶结尾矿强度比较试验法，或者结合某些分析表征方法，比较凌乱，不成体系，不够精细化，因此，本发明构建了一种矿石尾矿活性综合分析评价方法，将传统方法与现代分析表征技术结合，通过定量、定性指标对比分析尾矿的水化活性，提出不同类型尾矿的最优活化方案，实现大宗工业固废资源化、减量化、无害化，保护尾矿库区周边及地下生态环境。
6.为了实现上述技术目的，本发明采用如下技术方案：
7.一种矿山尾矿活性综合分析评价方法，其特征在于：具体包括化学成分分析法、颗粒粒径分布分析法、热分析法、物相定量分析法以及水泥胶结尾矿强度试验法等五种方法。
8.优选的，所述的化学成分分析法，通过化学成分分析可以得出矿山尾矿各元素的相对含量高低，主要采用x射线衍射法(xrd)、x荧光光谱法(xrf)等现代分析表征技术，主要活性元素含量越高则矿物材料活性可能越高，对于胶凝材料体系，ca、si、al、mg四种元素的
含量是决定矿物材料活性的重要因素。尾矿中这几种元素越高，则尾矿参与水化反应生成水化硅铝酸盐的可能性越大(c-s-h凝胶)。
9.优选的，所述的颗粒粒径分布分析法主要分析尾矿颗粒的粒径大小，所述的颗粒粒径分布分析法主要采用激光粒度仪分析原始尾矿的颗粒粒径分布情况，通常情况下，尾矿粒径对固化体抗压强度影响较大，根据尾矿d
50
中位径数值可将尾矿分为以下几类：1)d
50
》80μm，属于特粗尾矿(砂)；2)45μm《d
50
≤80μm，属于粗尾矿(砂)；3)20μm《d
50
≤45μm，属于细尾矿(砂)；4)10μm《d50≤20μm，属于超细尾矿(砂)。尾矿颗粒粒径越细，其在水泥水化体系中参与反应的可能性越大，同时颗粒粒径越细，其热分解失重率更大，完成热分解的需热量更小，此外，尾矿中的惰性超细颗粒在水化反应体系中还能起到微集料效应，作为其他水化反应的晶核，使水化相加快结晶速率，使水化反应更加快速彻底，因此，分析尾矿的颗粒粒径大小对评判尾矿的水化活性十分关键。
10.优选的，所述的热分析法在无机非金属材料的运用中，不仅可以了解材料在温度变化下的物理性质变化，还可以研究材料的氧化、还原、分解、脱水等情况，了解材料在升温受热过程中的相变规律，从而可以确定无机非金属材料的热力学活性激发潜力，通常情况下，对于矿物掺合料来说，如果材料的热重失重率过低，则表明其火山灰活性较低。所述的热分析法主要采用德国耐驰仪器公司的同步热分析仪，在n2氛围下，流速为50ml/min，以10k/min的升温速率，从室温加热到1000℃，通过对尾矿进行同步热分析(tg-dtg-dsc)，通过分析尾矿的tg、dtg、dsc曲线，可以进一步研究尾矿的高温煅烧失重率、热分解速率、需热量等，从而可以分析比较尾矿的火山灰活性。
11.优选的，所述的物相定量分析法在尾矿矿物成分简单，晶型规律，含无定形态杂志较少时，可以分析尾矿中具体的矿物成分的相对含量，具体的物相定量分析方法包括x射线衍射半定量精修法、x射线荧光光谱法以及tg-dtg-dsc法，本方法针对矿物成分较为单一的尾矿采用x射线衍射半定量精修法进行分析，确定尾矿中的矿物相，及相对含量。所述的物相定量分析法主要采用rietveld法，要求尾矿中仅含晶相且晶相结构信息已知，对于矿物相成分结构更加复杂的硅酸盐型尾矿，可以使用差热-热重分析法，通过分析失重峰及吸热谷，通过查阅文献确定该温度下对应的矿物相进而分析该矿物相的相对含量。
12.优选的，所述的水泥胶结尾矿强度试验法是在经过颗粒粒径分布分析法、化学成分分析法、热力学分析法、物相定量分析法后，基本上可以判定尾矿的基本活性，以及最合适的活化方式，因此，开展最终的活性验证试验。具体试验操作流程如下：
13.s1)在水灰比1：1的条件下(质量浓度50％)，将各类尾矿分别以40％的取代水平取代42.5级水泥(水泥占60％)，称量复合胶凝材料总量400g(水泥240g 尾矿160g)，称量纯水400g；
14.s2)将水泥、尾矿、纯水依次加入净浆搅拌机中，先慢搅2min，再快搅2min，浆体搅拌均匀后，注入4cm
×
4cm
×
4cm的模具，放入养护箱恒温恒湿养护4h后脱模，做好标记后继续养护至28天；
15.s3)到达指定龄期后，测定试块的无侧限抗压强度，并取平均值得出最终的抗压强度。
16.本发明还提供了一种矿山尾矿活性综合分析评价方法的分析流程，包括以下步骤：
17.s1)采用化学成分分析法和颗粒粒径分布分析法确定尾矿的主要矿物成分、活性元素含量以及粒径大小，给尾矿明确种类，例如：超细碳酸盐型尾矿，同时参照gb/t203-2008《用于水泥中的粒化高炉矿渣》中采用质量系数、碱性系数进行初步评判尾矿的活性大小；
18.s2)采用热分析法分析尾矿中主要矿粉成分的热效应，如：热分解失重率、最大热分解速率、热分解需热量，若尾矿的热效应良好，则在水泥水化体系放热过程中，该尾矿的矿物成分更容易受热分解，分解产物可以进一步参与水化反应，同时也可以使用热力学高温煅烧法进一步提升尾矿的活性，实现材料化利用；
19.s3)采用物相定量分析法进一步分析尾矿中主要活性矿物相的相对含量，相对含量越高，理论上活性越好；
20.s4)通过s1-s3的四种方法进行理论分析基本可以对比分析出几种尾矿中火山灰活性最佳的一组，最终采用水泥胶结尾矿强度试验法来分析验证尾矿的实际火山灰活性。
21.本发明的有益效果是：
22.本矿山尾矿活性综合评价方法，涵盖了多种专业的分析测试技术，能够从尾矿的物理特性、化学性质、物相成分含量等多个维度综合分析尾矿的活性，并且结合实际工业材料开展活性评价，将前后的分析评价方法进行相互验证，使方法更加科学，有效。
23.同时，本方法在分析尾矿活性的同时，还能结合分析过程优选出尾矿合适的活化改性方式，因为通常情况下，大多数矿山尾矿中的物质成分是出于惰性状态的，不经过一定条件处理，其活性较难激发，因此，经过本方法分析评价的尾矿，在综合分析测试数据的基础上，能够得出该尾矿进一步的活化处理方法，这有利于实现尾矿进一步的资源化利用，同时可以减少矿山开采过程当中尾矿的堆存，对周边自然生态环境造成的损害。
附图说明
24.附图1为本发明一种矿山尾矿活性综合分析评价方法的示意图。
具体实施方式
25.一种矿山尾矿活性综合分析评价方法，其特征在于：具体包括化学成分分析法、颗粒粒径分布分析法、热分析法、物相定量分析法以及水泥胶结尾矿强度试验法等五种方法。
26.优选的，所述的化学成分分析法，通过化学成分分析可以得出矿山尾矿各元素的相对含量高低，主要采用x射线衍射法(xrd)、x荧光光谱法(xrf)等现代分析表征技术，主要活性元素含量越高则矿物材料活性可能越高，对于胶凝材料体系，ca、si、al、mg四种元素的含量是决定矿物材料活性的重要因素。尾矿中这几种元素越高，则尾矿参与水化反应生成水化硅铝酸盐的可能性越大(c-s-h凝胶)。
27.优选的，所述的颗粒粒径分布分析法主要分析尾矿颗粒的粒径大小，所述的颗粒粒径分布分析法主要采用激光粒度仪分析原始尾矿的颗粒粒径分布情况，通常情况下，尾矿粒径对固化体抗压强度影响较大，根据尾矿d
50
中位径数值可将尾矿分为以下几类：1)d
50
》80μm，属于特粗尾矿(砂)；2)45μm《d
50
≤80μm，属于粗尾矿(砂)；3)20μm《d
50
≤45μm，属于细尾矿(砂)；4)10μm《d50≤20μm，属于超细尾矿(砂)。尾矿颗粒粒径越细，其在水泥水化体系中参与反应的可能性越大，同时颗粒粒径越细，其热分解失重率更大，完成热分解的需热量
更小，此外，尾矿中的惰性超细颗粒在水化反应体系中还能起到微集料效应，作为其他水化反应的晶核，使水化相加快结晶速率，使水化反应更加快速彻底，因此，分析尾矿的颗粒粒径大小对评判尾矿的水化活性十分关键。
28.优选的，所述的热分析法在无机非金属材料的运用中，不仅可以了解材料在温度变化下的物理性质变化，还可以研究材料的氧化、还原、分解、脱水等情况，了解材料在升温受热过程中的相变规律，从而可以确定无机非金属材料的热力学活性激发潜力，通常情况下，对于矿物掺合料来说，如果材料的热重失重率过低，则表明其火山灰活性较低。所述的热分析法主要采用德国耐驰仪器公司的同步热分析仪，在n2氛围下，流速为50ml/min，以10k/min的升温速率，从室温加热到1000℃，通过对尾矿进行同步热分析(tg-dtg-dsc)，通过分析尾矿的tg、dtg、dsc曲线，可以进一步研究尾矿的高温煅烧失重率、热分解速率、需热量等，从而可以分析比较尾矿的火山灰活性。
29.优选的，所述的物相定量分析法在尾矿矿物成分简单，晶型规律，含无定形态杂志较少时，可以分析尾矿中具体的矿物成分的相对含量，具体的物相定量分析方法包括x射线衍射半定量精修法、x射线荧光光谱法以及tg-dtg-dsc法，本方法针对矿物成分较为单一的尾矿采用x射线衍射半定量精修法进行分析，确定尾矿中的矿物相，及相对含量。所述的物相定量分析法主要采用rietveld法，要求尾矿中仅含晶相且晶相结构信息已知，对于矿物相成分结构更加复杂的硅酸盐型尾矿，可以使用差热-热重分析法，通过分析失重峰及吸热谷，通过查阅文献确定该温度下对应的矿物相进而分析该矿物相的相对含量。
30.优选的，所述的水泥胶结尾矿强度试验法是在经过颗粒粒径分布分析法、化学成分分析法、热力学分析法、物相定量分析法后，基本上可以判定尾矿的基本活性，以及最合适的活化方式，因此，开展最终的活性验证试验。具体试验操作流程如下：
31.s1)在水灰比1：1的条件下(质量浓度50％)，将各类尾矿分别以40％的取代水平取代42.5级水泥(水泥占60％)，称量复合胶凝材料总量400g(水泥240g 尾矿160g)，称量纯水400g；
32.s2)将水泥、尾矿、纯水依次加入净浆搅拌机中，先慢搅2min，再快搅2min，浆体搅拌均匀后，注入4cm
×
4cm
×
4cm的模具，放入养护箱恒温恒湿养护4h后脱模，做好标记后继续养护至28天；
33.s3)到达指定龄期后，测定试块的无侧限抗压强度，并取平均值得出最终的抗压强度。
34.本发明还提供了一种矿山尾矿活性综合分析评价方法的分析流程，包括以下步骤：
35.s1)采用化学成分分析法和颗粒粒径分布分析法确定尾矿的主要矿物成分、活性元素含量以及粒径大小，给尾矿明确种类，例如：超细碳酸盐型尾矿，同时参照gb/t203-2008《用于水泥中的粒化高炉矿渣》中采用质量系数、碱性系数进行初步评判尾矿的活性大小；
36.s2)采用热分析法分析尾矿中主要矿粉成分的热效应，如：热分解失重率、最大热分解速率、热分解需热量，若尾矿的热效应良好，则在水泥水化体系放热过程中，该尾矿的矿物成分更容易受热分解，分解产物可以进一步参与水化反应，同时也可以使用热力学高温煅烧法进一步提升尾矿的活性，实现材料化利用；
37.s3)采用物相定量分析法进一步分析尾矿中主要活性矿物相的相对含量，相对含量越高，理论上活性越好；
38.s4)通过s1-s3的四种方法进行理论分析基本可以对比分析出几种尾矿中火山灰活性最佳的一组，最终采用水泥胶结尾矿强度试验法来分析验证尾矿的实际火山灰活性。
39.下面对本发明的具体实施方式作进一步说明：
40.实施例1云南东川铜尾矿库表层尾矿活性综合分析评价
41.所述的方法包括以下步骤：
42.(1)取云南东川铜尾矿库表层尾矿经过预处理后采用化学成分分析法进行x射线荧光光谱xrf和x射线衍射分析xrd，分析发现其钙含量为22.10％(以元素稳定氧化态计量，下同)、硅含量为20.31％、铝含量为3.1％、镁含量为15.54％，其质量系数k为1.93，碱性系数m0为1.61，尾矿内主要矿物相为白云石、石灰石、石英石，该尾矿属于碳酸盐型尾矿；
43.(2)取云南东川铜尾矿库表层尾矿采用激光粒度仪进行颗粒粒径分布分析，发现该尾矿中位径d
50
为101.4μm，属于特粗尾矿，因此，该尾矿为特粗碳酸盐型尾矿；
44.(3)采用德国耐驰仪器公司的同步热分析仪，在n2氛围下，流速为50ml/min，以10k/min的升温速率，从室温加热到1000℃，对该尾矿进行同步热分析(tg-dtg-dsc)，检测出该尾矿在625～813℃内存在一个主要的失重峰，总体失重率为34.82％，其主要吸热谷谷值(受热分解速率)最大为5.13％/min，对应温度为762.70℃，而该尾矿的dsc吸热谷面积更大，其热分解需热量最值为6.20mw/mg，表明其完成热分解需要的热量更多，热力学活化难度相对较高。
45.(4)在水灰比1：1的条件下(质量浓度50％)，将尾矿以40％的取代水平取代42.5级水泥(水泥占60％)，复合胶凝材料总量400g，添加纯水400g，依次加入净浆搅拌机中，先慢搅2min，再快搅2min，注入4cm
×
4cm
×
4cm的模具，养护箱恒温恒湿养护4h后脱模，做好标记后继续养护至28天，测定28d无侧限抗压强度，其抗压强度值为3.4mpa，而不掺该尾矿的原始水泥制备的试块对应28天的抗压强度为10.39mpa，活性指数为32.72％。。
46.通过本方法分析云南东川铜尾矿库表层尾矿的活性发现该尾矿属于特粗碳酸盐型尾矿，钙，镁含量相对较高，质量系数k为1.93，碱性系数m0为1.61，热分解失重率为34.82％，最大热分解速率为5.13％/min，热分解需热量较大，水泥胶结该尾矿28天抗压强度为3.4mpa，活性指数为32.72％。
47.实施例2云南东川铜尾矿库尾水滩边尾矿活性综合分析评价
48.所述的方法包括以下步骤：
49.(1)取云南东川铜尾矿库尾水滩边尾矿经过预处理后采用化学成分分析法进行x射线荧光光谱xrf和x射线衍射分析xrd，分析发现其钙含量为24.53％、硅含量为17.70％、铝含量为3.6％、镁含量为14.90％，其质量系数k为2.56，碱性系数m0为1.94，尾矿内主要矿物相为白云石、石灰石、石英石，该尾矿属于碳酸盐型尾矿；
50.(2)取该尾矿采用激光粒度仪进行颗粒粒径分布分析，发现该尾矿中位径d
50
为11μm，属于超细尾矿，因此，该尾矿为超细碳酸盐型尾矿；
51.(3)采用德国耐驰仪器公司的同步热分析仪，在n2氛围下，流速为50ml/min，以10k/min的升温速率，从室温加热到1000℃，对该尾矿进行同步热分析(tg-dtg-dsc)，检测出该尾矿在539～800℃内存在一个主要失重峰，总失重率为35.74％，吸热谷谷值最大为
5.33％/min，即该尾矿最大热分解速率为5.33％/min，其热分解需热量最值为5.73mw/mg，完成热分解所需热量校粗尾矿相对较少，更容易受热分解。
52.(4)由于该尾矿物相成分简单，矿物晶型完整，采用x射线衍射半定量精修法进行分析，确定该尾矿中白云石含量为87.13％，石英石含量为8.2％，cazn(co3)2含量为4.6％，说明该尾矿中主要矿物成分为白云石，属于碳酸盐型尾矿。
53.(5)在水灰比1：1的条件下(质量浓度50％)，将该尾矿以40％的取代水平取代42.5级水泥(水泥占60％)，复合胶凝材料总量400g，添加纯水400g，依次加入净浆搅拌机中，先慢搅2min，再快搅2min，注入4cm
×
4cm
×
4cm的模具，养护箱恒温恒湿养护4h后脱模，做好标记后继续养护至28天，测定28d无侧限抗压强度，其抗压强度值为3.97mpa，而不掺该尾矿的原始水泥制备的试块对应28天的抗压强度为10.39mpa，活性指数为38.21％。
54.通过本方法分析云南东川铜尾矿库尾水滩边尾矿的活性发现该尾矿属于超细碳酸盐型尾矿，钙，镁含量相对较高，质量系数k为2.56，碱性系数m0为1.94，热分解失重率为35.74％，最大热分解速率为5.33％/min，其热分解需热量最值为5.73mw/mg，水泥胶结该尾矿28天抗压强度为3.97mpa，活性指数为38.21％，较实施例1中的尾矿活性更好。
55.实施例3山东济南莱新尾矿库充填站铁尾矿活性综合分析评价
56.所述的方法包括以下步骤：
57.(1)取山东济南莱新尾矿库充填站铁尾矿经过预处理后采用化学成分分析法进行x射线荧光光谱xrf和x射线衍射分析xrd，分析发现其钙含量为14.36％、硅含量为30.04％、铝含量为8.29％、镁含量为15.71％，其质量系数k为1.26，碱性系数m0为0.79，尾矿内主要矿物相为绿泥石、石英石。该尾矿属于硅酸盐型尾矿；
58.(2)取该尾矿采用激光粒度仪进行颗粒粒径分布分析，发现该尾矿中位径d
50
为42.8μm，属于细尾矿，因此，该尾矿为细硅酸盐型尾矿；
59.(3)采用德国耐驰仪器公司的同步热分析仪，在n2氛围下，流速为50ml/min，以10k/min的升温速率，从室温加热到1000℃，对该尾矿进行同步热分析(tg-dtg-dsc)，检测出该尾矿在230～320℃、430～600℃、600～800℃下均存在一个吸热谷，不过整体失重率不高，仅为14.52％，其最大热分解速率为1.05％/min，热分解需热量最值为4.02mw/mg，表面尾矿中惰性成分含量较多。
60.(4)在水灰比1：1的条件下(质量浓度50％)，将该尾矿以40％的取代水平取代42.5级水泥(水泥占60％)，复合胶凝材料总量400g，添加纯水400g，依次加入净浆搅拌机中，先慢搅2min，再快搅2min，注入4cm
×
4cm
×
4cm的模具，养护箱恒温恒湿养护4h后脱模，做好标记后继续养护至28天，测定28d无侧限抗压强度，其抗压强度值为2.69mpa，而不掺该尾矿的原始水泥制备的试块对应28天的抗压强度为10.39mpa，活性指数为25.89％。
61.通过本方法分析山东济南莱新尾矿库充填站铁尾矿的活性发现该尾矿属于细硅酸盐型尾矿，硅，镁含量相对较高，质量系数k为1.26，碱性系数m0为0.79，热分解失重率为14.52％，最大热分解速率为1.05％/min，其热分解需热量最值为4.02mw/mg，需热量较多而分解失重率较低，该尾矿成分较稳定，水泥胶结该尾矿28天抗压强度为2.69mpa，活性指数为25.89％，相对较低。
62.实施例4山东鲁中矿业本部铁尾矿活性综合分析评价
63.所述的方法包括以下步骤：
64.(1)取山东鲁中矿业本部铁尾矿经过预处理后采用化学成分分析法进行x射线荧光光谱xrf和x射线衍射分析xrd，分析发现其钙含量为15.40％、硅含量为30.52％、铝含量为10.02％、镁含量为15.95％，其质量系数k为1.33，碱性系数m0为0.77，尾矿内主要矿物相为绿泥石、石英石。该尾矿属于硅酸盐型尾矿；
65.(2)取该尾矿采用激光粒度仪进行颗粒粒径分布分析，发现该尾矿中位径d
50
为22.5μm，属于细尾矿，因此，该尾矿为细硅酸盐型尾矿；
66.(3)采用德国耐驰仪器公司的同步热分析仪，在n2氛围下，流速为50ml/min，以10k/min的升温速率，从室温加热到1000℃，对该尾矿进行同步热分析(tg-dtg-dsc)，检测出该尾矿在426～590℃，590～793℃下均存在一个吸热谷，不过整体失重率较低，仅为12.87％，其最大热分解速率为1.16％/min，热分解需热量最值为3.69mw/mg，该尾矿也不适用于热力学激发活性。
67.(4)在水灰比1：1的条件下(质量浓度50％)，将该尾矿以40％的取代水平取代42.5级水泥(水泥占60％)，复合胶凝材料总量400g，添加纯水400g，依次加入净浆搅拌机中，先慢搅2min，再快搅2min，注入4cm
×
4cm
×
4cm的模具，养护箱恒温恒湿养护4h后脱模，做好标记后继续养护至28天，测定28d无侧限抗压强度，其抗压强度值为3.64mpa，而不掺该尾矿的原始水泥制备的试块对应28天的抗压强度为10.39mpa，活性指数为35.03％。
68.通过本方法分析山东鲁中矿业本部铁尾矿的活性发现该尾矿属于细硅酸盐型尾矿，硅，镁含量相对较高，质量系数k为1.33，碱性系数m0为0.77，热分解失重率为12.87％，最大热分解速率为1.16％/min，其热分解需热量最值为3.69mw/mg，该尾矿成分也较稳定，水泥胶结该尾矿28天抗压强度为3.69mpa，活性指数为35.03％，较实施例一、三来看活性指数相对较高，主要因素是尾矿粒径较细以及硅的含量较高。
69.本方法通过分析尾矿的粒径大小d
50
、化学成分、最大热分解失重率、最大热分解速率、热分解最大需热量、物相成分及相对含量、水泥胶结尾矿28天抗压强度及活性指数等参数，其中1)尾矿粒径越细，2)尾矿中ca、si、al、mg等成分含量越高或质量系数、碱性系数越高，3)热分解失重率越大，最大热分解速率越大，同时热分解需热量越小，4)含硅钙等元素的矿物相相对含量越高，理论上尾矿的活性(火山灰活性)相对较好。最后通过水泥胶结尾矿28天抗压强度值来验证尾矿的实际活性，抗压强度值越高，则可以确定该种尾矿的活性最好。本方法通过精确的定性定量分析，不同尾矿间的横向比对，结合实际的工业试验分析，能够较好的分析评价尾矿的活性。