一种考虑多种影响因素的空冷岛最低防冻流量计算方法与流程

1.本发明涉及一种考虑多种影响因素的空冷岛最低防冻流量计算方法。


背景技术：

2.我国直接空冷机组主要位于北方富煤干旱的地区，而且这些地区冬季环境气温比较低，故在冬季，机组的防冻对机组的安全运行至关重要，虽然到目前为止，我国借鉴了一些国外设计和运行经验以及自己积累的一些特有的运行经验，能较大程度上解决冬季空冷散热器管束的冻结问题，但在我国高寒地区，冬季最低溫度能达到零下50℃左右，一些高寒地区的防冻还存在一些欠缺，给直接空冷机组的安全经济稳定的运行带来非常大的隐患。
3.单排管空冷凝汽器管内蒸汽是通过换热管及翅片与管外空气进行换热凝结的，若管外空气流量过大或管内蒸汽流量过小，大部分蒸汽就会在管束内沿管程提前被凝结为水，在沿管壁向下流动时还会继续被冷却，冷凝水渐渐由饱和水变为过冷水，且过冷度越来越大。温度下降至0℃以下，流体就会发生缓慢冻结。冻结现象发生以后，蒸汽流道会越变越窄，会出现蒸汽流速降低、流动中止等现象，使冻结面积进一步增大，甚至整个冷却单元的管束冻坏，导致机组停机的恶果。因此，为保证直接空冷机组的安全稳定运行，对空冷岛防冻技术进行相关研究是很有意义的。
4.对于典型的直接空冷机组，其空冷凝汽器由大量的单排蛇形翅片管组成。管内流体结冻的情况有两种：
5.(1)当外界环境溫度低于0℃时，若凝汽器管束内的蒸汽流量在限定时间(一般为2小时)内未达到设计中规定的最小防冻流量，蒸汽在散热器管束的前一段就已凝结完毕，在管束的后半段凝结水发生过冷却，冷凝水渐渐由饱和水变为过冷水，且过冷度越来越大，直至冻结；
6.(2)当外界环境温度低于0℃时，汽轮机排汽管道、蒸汽分配管道密封不严或蒸汽流量太少，会导致大量空气存在于翅片管中。逆流单元顶端的翅片管内不可凝气体积存较多，不能及时排出，逆流单元顶端的空冷凝汽器管束会逐渐堵塞。散热器翅片管内的流体流动受到阻碍，导致流速下降，流体在单排管内前半段也已凝结完毕，在后半段就会出现过冷却甚至结冰现象。
7.由上可见，空冷岛发生冻结的主要原因在于蒸汽流量过低。因此，保证空冷岛内有足够的蒸汽是直接空冷机组在冬季正常启动和运行的关键。需要设定一个最小防冻流量，避免机组排汽量小于最小防冻流量。
8.目前机组最小防冻流量是直接由设计制造厂家给出的指导值，一般是给定排汽参数和环境温度下的流量值。
9.现有的确定空冷岛最低防冻流量的方法，主要存在以下问题：
10.(1)厂家直接提供的最低防冻流量值参考意义有限，使用不方便
11.设计制造厂家给出的最低防冻流量指导值一般是给定排汽参数和环境温度下的流量值，只代表了几个典型工况，值也是离散的。而机组实际运行中，所处的工况往往偏离
这些典型工况，最低防冻流量指导值无法直接使用。通过插值的方法求取最低防冻流量，则可能带来额外的误差，使求取的值偏离真实值。特别是若出现求取值低于真实值的情况，运行人员照此执行，会使管束冻结的风险增大。可见厂家直接提供的最低防冻流量值参考意义有限，使用不方便。
12.(2)不考虑排汽参数的影响
13.设计制造厂家给出的最低防冻流量指导值一般是给定排汽参数下的流量值，没有考虑排汽参数的变化，也就是排汽压力、温度和湿度改变所造成的影响。而机组实际运行中，排汽参数往往偏离给定值，单位质量蒸汽所携带的热量会高于/低于设计值。而且通过简单的计算可知，偏离的程度较大，无法进行忽略。
14.(3)不考虑蒸汽流量分布不均带来的影响
15.直接空冷机组空冷岛的设计是按照各空冷单元的蒸汽负荷分配来考虑的。但在实际运行中，非常有可能出现蒸汽分配管道压力分布不匀的状况，这样就会导致进入凝汽器的蒸汽流量分配也不均匀，在机组低负荷运行期间，蒸汽流量偏差可达5％左右。特别是机组在启停过程中蒸汽流量较低、热负荷变化也比较缓慢，再加上蒸汽流量分配不均匀，使得部分空冷凝汽器列蒸汽流量较少，这样蒸汽在顺/逆流凝汽器中很快就会被凝结成水，在冬季低温环境下，凝结水又很快被凝结成冰，从而很容易造成空冷单元翅片管束冻裂，这就破坏了机组的真空，影响了机组的正常运行。因此，若不考虑蒸汽分配不合理的问题，即使蒸汽总量达标，某些空冷凝汽器列内可能也会出现蒸汽过少的现象。目前，设计制造厂家给出的最低防冻流量指导值没有考虑这一因素，对机组防冻工作不利。
16.(4)不考虑污垢热阻变化造成的影响
17.直接空冷凝汽器采用翅片管结构，翅片的布置紧凑，翅片间距小。而在我国富煤贫水的西部地区，环境条件相对比较恶劣，风沙大，扬尘多。因此灰尘极易在翅片管上聚集，严重时还会堵塞冷却空气通道。污垢热阻的增加会导致凝汽器传热系数降低，传热性能恶化，机组排汽压力升高，凝结水温度升高。在炎热的夏季，较大的污垢热阻会影响机组的出力。但在寒冷的冬季，污垢热阻会对空冷凝汽器的防冻有正面的影响。这一因素也应当考虑。
18.综上所述，目前通过设计制造厂家提供的指导值确定空冷岛最低防冻流量的方法，忽略多种影响因素变化所带来的影响，降低了参考意义，使用也不方便，难以满足空冷岛冬季防冻工作的需要。


技术实现要素：

19.本发明提供一种考虑多种影响因素的空冷岛最低防冻流量计算方法，其考虑了排汽参数变化、蒸汽流量分布不均和污垢热阻的影响，将空冷凝汽器换热性能的分析与变工况计算进行结合，根据机组运行测点采集的数据，并通过一系列的计算和修正得出最低防冻流量的指导值，在保证精确度的同时兼顾了使用的便利性。
20.一种考虑多种影响因素的空冷岛最低防冻流量计算方法，其包括如下步骤：
21.(1)计算污垢热阻；
22.(2)自然通风状态下空冷凝汽器迎面风速计算；
23.(3)计算目标工况下的最小防冻流量；
24.(4)重复步骤(3)，计算不同环境温度和排汽参数下的最低防冻流量。
25.进一步的，所述步骤(1)具体包括如下步骤：
26.(1
‑
1)查找机组记录的历史数据，获得入冬后空冷凝汽器列全部投入运行的某时间段内的运行数据；
27.(1
‑
2)根据运行数据，计算传热单元数；
28.(1
‑
3)计算所选时间段内空冷岛的试验换热系数；
29.(1
‑
4)利用式(5)计算污垢热阻
[0030][0031]
式(5)中，k为所选时间段内空冷岛的试验换热系数；k0为空冷凝汽器设计换热系数；w/m2·
℃。
[0032]
进一步的，所述步骤(2)具体包括如下步骤：
[0033]
(2
‑
1)计算自然通风状态下空冷凝汽器的换热系数；
[0034]
(2
‑
2)利用空冷岛性能曲线，查找与迎面风速计算相关的参数；
[0035]
(2
‑
3)迭代计算求取自然通风状态下的迎面风速数值。
[0036]
进一步的，所述步骤(3)具体包括如下步骤：
[0037]
(3
‑
1)计算考虑污垢热阻影响的目标工况换热系数；
[0038]
(3
‑
2)计算目标工况的传热单元数；
[0039]
(3
‑
3)计算目标工况换热量；
[0040]
(3
‑
4)计算目标工况最低防冻流量；
[0041]
(3
‑
5)对蒸汽流量分布不均的修正。
[0042]
其中，历史数据获得时，需要满足如下要求：
[0043]
1)入冬之前，空冷凝汽器管束进行过全面彻底的清洗；
[0044]
2)所选时间段至今，空冷岛内外部均没有进行再次清理；
[0045]
3)所选时间段内，所需数据的运行测点工作正常；
[0046]
4)所选时间段长度为1至2小时，该时间段内各项参数稳定，没有大的波动，数据的采集频率为20秒/次；
[0047]
5)所选时间段机组负荷尽量高，全部空冷凝汽器列均投入运行。
[0048]
其中，所述传热单元数通过式(1)进行计算：
[0049][0050]
式(1)中，q
p
为空冷岛蒸汽放热量，kw；t
s1
为凝结水温度，℃；t
a1
为空冷风机进口冷空气温度，单位℃；d
a1
为空冷风机进口风量，m3/s；c
pa1
为冷空气定压比热容，kj/kg
·
℃；ρ为冷空气密度，kg/m3；
[0051]
式(1)中，d
a1
计算公式为：
[0052][0053]
式(2)中，d
a
为空冷风机额定转速下的风量，m3/s；n
a
为空冷风机额定转速，单位r/min；n
a1
为空冷风机试验工况转速，通过数据的采集得到，单位r/min；
[0054]
式(1)中，q
p
的计算公式为：
[0055]
q
p
＝d
p
·
(h
p
‑
h
s1
)
ꢀꢀꢀ
(3)
[0056]
式(3)中，d
p
为进入空冷岛的蒸汽流量，t/h；h
p
为汽轮机排汽焓值，kj/kg；h
s1
为凝结水焓，通过数据的采集得到的凝结水温度得出，kj/kg。
[0057]
其中，所选时间段内空冷岛的试验换热系数通过式(4)进行计算：
[0058][0059]
式(4)中，a为空冷岛换热面积，m2。
[0060]
其中，自然通风状态下空冷凝汽器的换热系数通过式(6)进行计算：
[0061][0062]
式(6)中，α
it
为蒸汽侧换热系数，w/m2·
℃；λ为管壁导热系数，w/m2·
℃；α
ot
为空气侧换热系数，w/m2·
℃；a
i
、a
m
、a
o
分别为蒸汽侧、管壁、空气侧换热面积，m2；η
o
为肋片换热效率；
[0063]
式(6)中，α
ot
的计算公式为：
[0064][0065]
式(7)中，v
t
和v
o
分别为自然通风工况和设计工况下的空冷凝汽器迎面风速，m/s；α
o
为设计工况下空气侧对流换热系数，w/m2·
℃。
[0066]
其中，通过式(9)迭代计算求取自然通风状态下的迎面风速数值：
[0067][0068]
式(9)中，δ为差值；v
t
为自然通风状态下的迎面风速，m/s；a
y
为迎风面积，m2；赋予v
t
一个极低的初值，并以0.001m/s的步长增加；当差值δ低于预设的绝对值或相对值，则迭代结束，此时的v
t
值即为自然通风状态下的迎面风速。
[0069]
其中，考虑污垢热阻影响的目标工况换热系数通过式(10)计算：
[0070][0071]
目标工况的传热单元数通过式(11)计算；
[0072][0073]
目标工况换热量通过式(12)计算：
[0074]
q
pm
＝(t
s1m
‑
t
a1m
)a
y
·
v
t
·
c
pa1tm
·
ρ
tm
(1
‑
exp(1
‑
ntu
m
))
ꢀꢀꢀ
(12)
[0075]
式(12)中，t
s1m
为凝结水温度，其值为设计限定的最低值；
[0076]
目标工况最低防冻流量通过式(13)计算：
[0077][0078]
式(13)中，h
s1m
为对应设计限定的最低凝结水温度的焓值，kj/kg；h
pm
为目标工况排汽焓值。
[0079]
其中，考虑蒸汽流量分布不均，利用公式(14)对目标工况最低防冻流量进行修正：
[0080][0081]
式中，为蒸汽流量分布不均的修正系数，取值为1.05；d
pmx
即为综合考虑多种影响因素后的目标工况最低防冻流量值。
[0082]
本发明的有益效果在于：
[0083]
本发明可快速准确的计算综合考虑多种影响因素后的直接空冷机组冬季最低防冻流量，方便运行人员评估机组当前的冻结风险，进而作出针对性的调整，也为直接空冷机组在冬季的启/停提供依据，以选择合适的启/停参数，最终达到提高直接空冷机组冬季运行安全性的目的。
[0084]
(1)准确性好，实用性高
[0085]
本发明的计算方法考虑了多种影响因素，包括：排汽参数变化、蒸汽流量分布不均和污垢热阻等，基于空冷岛真实性能进行计算，较直接使用设计值更准确，有效提高了适用性。
[0086]
(2)实施方法简单
[0087]
本发明不需要借助额外的仪器，使用机组本身自带的运行测点即可，计算过程也清晰明了，对其中一些复杂的因素进行了合理的简化处理，可用计算机执行，实施方法简单。
[0088]
(3)提升直接空冷机组冬季防冻能力
[0089]
本发明可帮助运行人员评估机组当前的冻结风险，进而作出针对性的调整，有效避免因空冷岛蒸汽流量不足所造成的冻结情况发生。
[0090]
(4)为直接空冷机组在冬季的启/停提供依据
[0091]
较低的蒸汽流量使得直接空冷机组在冬季的启/停较为困难，本发明可为冬季的启/停工作提供依据，有助于运行人员择合适的启/停参数，降低机组启/停期间发生冻结的风险。
[0092]
总之，本发明克服了现有方法的一些缺点，在准确性、实用性、实施便利性方面具有明显的提升，可为直接空冷机组在冬季的正常运行和启/停提供帮助。
附图说明
[0093]
图1为设计厂家提供性能曲线图。
[0094]
图2为具体实施例的空冷岛系统示意图。
[0095]
图2中：1为空冷岛进汽压力测点，2为为空冷岛进汽温度测点，3为蒸汽隔离阀，4为各列凝结水温度测点，5为凝结水箱，6为空冷风机。
[0096]
图3为发明实施的流程框架图。
具体实施方式
[0097]
下面结合本发明的具体实施例对本发明作进一步说明，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明技术范围内，可轻易想到变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
[0098]
下面结合具体实施例对本发明提供的技术方案进行详述。
[0099]
国华锦界三期建设两台660mw超超临界直接空冷机组，汽轮机发电机组全高位布置，空冷岛的布置示意图见图2。
[0100]
汽轮机排出的乏汽经导流三通由主排汽管道引出汽机房“a”列外，经一段水平直管后分成八根排汽支管至空冷凝汽器顶部。蒸汽从空冷凝汽器上部联箱进入，与空气进行表面换热后冷凝；冷凝水由凝结水管汇集，排至凝结水箱，或接至临时系统外排；机组采用8
×
8的布置方案(共64台风机)，即每台机组由8列空冷凝汽器组成，每列空冷凝汽器有8个空冷凝汽器单元；空冷凝汽器由顺流管束和逆流管束两部分组成。
[0101]
主要设计数据见表1。
[0102]
表1
[0103][0104]
设计制造厂家提供的冬季最低防冻流量见表2。
[0105]
表2
[0106]
[0107][0108]
注：表中数据对应的排汽参数为排汽压力15kpa(a)，排汽焓2382.2kj/kg。
[0109]
按照本发明所描述的方法，首先进行空冷凝汽器污垢热阻的计算。
[0110]
步骤1计算污垢热阻。
[0111]
步骤1.1查找机组记录的历史数据，选取入冬后最近的时间段内机组的运行数据。
[0112]
需要满足如下要求：
[0113]
1)入冬之前，空冷凝汽器管束进行过全面彻底的清洗；
[0114]
2)所选时间段至今，空冷岛内外部均没有进行再次清理；
[0115]
3)所选时间段内，所需数据的运行测点工作正常；
[0116]
4)所选时间段长度为1至2小时，该时间段内各项参数稳定，没有大的波动，数据的采集频率为20秒/次；
[0117]
5)所选时间段机组负荷尽量高，全部空冷凝汽器列均投入运行。
[0118]
本实施例所选时间段长度1.5小时，数据的采集频率为20秒/次；机组其它方面的情况满足上述要求。
[0119]
得到的主要数据见表3。
[0120]
表3
[0121][0122]
步骤1.2根据取得的机组历史数据，计算传热单元数。
[0123]
使用如下公式：
[0124][0125]
式(1)中，q
p
为空冷岛蒸汽放热量，kw；t
s1
为凝结水温度，℃；t
a1
为空冷风机进口冷空气温度，℃；d
a1
为空冷风机进口风量，m3/s；c
pa1
为冷空气定压比热容，kj/kg
·
℃；ρ为冷空气密度，kg/m3；
[0126]
式(1)中，d
a1
计算公式为：
[0127][0128]
式(2)中，d
a
为空冷风机额定转速下的风量，m3/s；n
a
为空冷风机额定转速，r/min；
n
a1
为空冷风机试验工况转速，通过数据的采集得到，r/min；
[0129]
式(1)中，q
p
的计算公式为：
[0130]
q
p
＝d
p
·
(h
p
‑
h
s1
)
ꢀꢀꢀ
(3)
[0131]
式(3)中，d
p
为进入空冷岛的蒸汽流量，t/h；h
p
为汽轮机排汽焓值，kj/kg；h
s1
为凝结水焓，通过数据的采集得到的凝结水温度得出，kj/kg；
[0132]
式(1)中，汽轮机排汽焓h
t
的值通过能量平衡法计算得出，根据所选时间段内机组实发的电功率，扣除机械损失和电机损失、以及根据蒸汽流量和实际焓降求出的以前各级组产生的功率后，便求得末级组的实发功率，以至求出实际焓降，便可求出排汽焓；具体过程本发明内不再详细描述。
[0133]
计算得到的结果为：ntu＝1.812。
[0134]
步骤1.3计算所选时间段内空冷岛的试验换热系数。
[0135]
使用公式(4)，
[0136][0137]
式(4)中，a为空冷岛换热面积，m2；
[0138]
计算结果为：k＝34.551w/(℃
·
m2)；
[0139]
步骤1.4计算污垢热阻
[0140]
空冷凝汽器的换热系数一般均较设计值偏小，这是由于污垢热阻的影响；通过比较换热系数的试验值与设计值，得到污垢热阻，公式为：
[0141][0142]
式(5)中，k0为空冷凝汽器设计换热系数，w/m2·
℃；
[0143]
使用公式(5)，结果为：r
f
＝0.00204(℃
·
m2)/w。
[0144]
步骤2自然通风状态下空冷凝汽器迎面风速计算
[0145]
在冬季，关闭所有带蒸汽隔离阀的空冷凝汽器列，只保留启动列(没安装蒸汽隔离阀)，且所有风机停转，这是正常情况下机组所能采取的最佳防冻运行状态，最低防冻流量可以保证此时空冷岛各列的凝结水温度不低于某个指定的值。
[0146]
虽然关闭所有空冷单元的风机，空冷翅片散热器中仍然有空气通过，使翅片管得到冷却，即以自然通风换热取代强制通风换热；为简化分析，这里所说的自然通风仅指由于散热器在自身温度场的分布作用下，空气对流形成的风量，对于大气环境作用下的自然风对空冷系统的影响暂不予考虑。
[0147]
空气横掠翅片管束的流动阻力和换热特性主要受迎面风速的影响，受环境温度和翅片管束的壁面温度的影响较小；因此，自然通风换热的迎面风速可取一个定值；下面分步计算求取这一值。
[0148]
步骤2.1计算自然通风状态下空冷凝汽器的换热系数。
[0149]
由传热学基本理论可知，空冷凝汽器的总热阻包括蒸汽侧的凝结换热热阻、管壁的导热热阻、空气侧的对流换热热阻和污垢热阻；因此，空冷凝汽器换热系数的计算公式为：
[0150][0151]
式(6)中，α
it
为蒸汽侧换热系数，w/m2·
℃；λ为管壁导热系数，w/m2·
℃；α
ot
为空气侧换热系数，w/m2·
℃；a
i
、a
m
、a
o
分别为蒸汽侧、管壁、空气侧换热面积，m2；η
o
为肋片换热效率.
[0152]
空冷凝汽器所用的单排椭圆翅片管，影响总换热热阻的主要在于空气侧的对流换热热阻；管壁和蒸汽侧的换热热阻均较小，且不同工况下的变化值也很小，可以当做定值处理。
[0153]
式(6)中，α
ot
的计算公式为：
[0154][0155]
式(7)中，v
t
和v
o
分别为自然通风工况和设计工况下的空冷凝汽器迎面风速，m/s；α
o
为设计工况下空气侧对流换热系数，w/m2·
℃。
[0156]
步骤2.2迎面风速与换热量、凝结水温度等参数的关系式。
[0157]
求取自然通风状态下的迎面风速，需要使用到空冷岛设计方提供的性能曲线，见图1；图中可见风机全部停止运行后，不同环境温度与换热量和背压的关系；从图中选取一组数据，由式(1)、(4)可知，迎面风速、换热量和凝结水温度等数据存在以下关系：
[0158][0159]
式(8)中，v
t
为自然通风状态下的迎面风速，m/s；a
y
为迎风面积，m2；其它参数定义与前文相同。
[0160]
步骤2.3迭代计算求取迎面风速数值。
[0161]
由式(6)、(7)可知，k
t
可表示为只有v
t
一个变量的函数，即k
t
＝f(v
t
)，因此式(8)中只有一个未知量v
t
；式(8)不能化简为v
t
的解析式，无法直接求取，本发明的方法是通过进行迭代求取，计算式由式(6)、(7)、(8)推导而得，为：
[0162][0163]
式(9)中，δ为差值；赋予v
t
一个极低的初值，如0.01m/s，并以0.001m/s的步长增加；当差值δ足够小(低于预设的绝对值或相对值)，则迭代结束，此时的v
t
值即为自然通风状态下的迎面风速。
[0164]
在图1内选取环境温度10℃、热负荷率50％的数据为依据，经过步骤2.1和步骤2.2的计算式推导，得到步骤2.3中的计算式；使用公式(9)，设v
t
初值为0.01m/s，步长为0.001，迭代停止条件设为|δ|≤0.005，通过迭代计算，结果为：自然通风状态下的迎面风速v
t
＝0.394m/s，换热系数k
t
＝8.945w/(℃
·
m2)。
[0165]
步骤3计算目标工况下的最小防冻流量
[0166]
所述计算目标工况下的最低防冻流量，是指计算指定边界条件下的最低蒸汽流量。
[0167]
所述指定边界条件，即指定的环境温度、排汽参数，同时考虑污垢热阻和流量偏差所造成的影响，风机停转，满足凝结水温度不低于限定值；
[0168]
指定边界条件为：环境温度t
a1m
＝
‑
20℃、排汽压力p
pm
＝15kpa、运行规程中限定凝结水温度最低值t
s1m
＝35℃，考虑污垢热阻和流量偏差所造成的影响，全部风机停转，#1、#2、#7、#8列蒸汽隔离阀门关闭，仅#3、#4、#5、#6列投运。
[0169]
步骤3.1计算考虑污垢热阻影响的目标工况换热系数。
[0170]
由步骤2.1可知，环境温度不会影响换热系数，所以目标工况换热系数的计算式为：
[0171][0172]
结果为：目标工况换热系数k
tm
＝8.785w/(℃
·
m2)。
[0173]
步骤3.2计算目标工况的传热单元数。
[0174][0175]
式(11)中各项参数定义与前文相同。
[0176]
使用公式(11)，结果为；ntu
m
＝2.524。
[0177]
步骤3.3计算目标工况换热量
[0178]
q
pm
＝(t
s1m
‑
t
a1m
)a
y
·
v
t
·
c
pa1tm
·
ρ
tm
(1
‑
exp(1
‑
ntu
m
))
ꢀꢀꢀ
(12)
[0179]
式(12)中，t
s1m
为凝结水温度，其值为设计限定的最低值；其它各项参数定义与前文相同。
[0180]
使用公式(12)，结果为：q
pm
＝149.814mw。
[0181]
步骤3.4目标工况最低防冻流量计算
[0182][0183]
式(13)中，h
s1m
为对应设计限定的最低凝结水温度的焓值，kj/kg；h
pm
为目标工况排汽焓值。
[0184]
使用公式(13)，结果为：d
pm
＝238.445t/h。
[0185]
使用步骤1.2中提到的能量平衡法计算相对繁琐，汽轮机排汽大多有一定的湿度，并非饱和蒸汽；有资料显示，汽轮机末级排汽的湿度一般不超过10％至12％，中间再热机组一般为5％至8％；为方便计算，本发明中排汽湿度均取上限；更高的湿度意味着单位质量的蒸汽携带的热量更少，这样处理既可以避免湿度取值过小而导致计算值比真实值低，也使计算方便快捷。
[0186]
步骤3.5对蒸汽流量分布不均的修正。
[0187]
在实际运行中，蒸汽分配管道的压力非常有可能存在分布不匀的状况，这样就会导致进入凝汽器的蒸汽流量分配也不均匀，在机组低负荷运行期间，蒸汽流量偏差可达5％
左右；若不对步骤3.4中d
pm
的计算结果加以修正，个别空冷凝汽器列和单元可能会出现冻结的现象；修正计算式为：
[0188][0189]
式中，为蒸汽流量分布不均的修正系数，取值为1.05；d
pmx
即为综合考虑多种影响因素后的目标工况最低防冻流量值。
[0190]
使用公式(14)，结果为：d
pmx
＝250.367t/h；
[0191]
d
pmx
即为综合考虑多种影响因素后的目标工况最低防冻流量值，与设计制造厂家提供的该工况下的参考值249.0t/h相差很小，验证了该方法的准确性。
[0192]
步骤4重复步骤3，可以计算出不同环境温度和排汽参数下的最低防冻流量；将多个目标工况的最低防冻流量值汇总，列表或绘制曲线，以方便使用。
[0193]
综上所述，本发明涉及一种考虑多种影响因素的空冷岛最低防冻流量计算方法，该发明可应用在不同容量的直接空冷机组上，在准确性、实用性、实施便利性方面具有明显的提升，可为直接空冷机组在冬季的正常运行和启/停提供帮助，具有一定的应用前景。
[0194]
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换或改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。